Teaduse ja hariduse kaasaegsed probleemid. Väljalaskesüsteemid sisepõlemismootorite analüüs gaas-dünaamiliste protsesside väljalaskesüsteem DVS

480 RUB. | 150 UAH. | $ 7,5 ", Mouseoff, Fgcolor," #ffffcc ", BGColor," # 393939 ");" ONMOUSEOUT \u003d "RETURN ND ();"\u003e väitekirja periood - 480 hõõruda., Kohaletoimetamine 10 minutit , kella ümber, seitse päeva nädalas ja puhkus

Grigoriev Nikita Igorevich. Gaaside dünaamika ja soojusvahetus kolvi mootori väljalaskeava torustikus: väitekiri ... Tehniliste teaduste kandidaat: 01.04.14 / Grigoriev Nikita Igorevich; [Kaitsekoht: Federal State Autonoomne Haridusasutus "Urali Federal University Nimega esimene Venemaa president BN YELTSIN "http://lib.urfu.ru/mod/data/view.php?d\u003d51&rid\u003d238321] .- Ekaterinburg, 2015.- 154 lk.

Sissejuhatus

Peatükk 1. Küsimuse olukord ja uuringu eesmärkide seadmine 13

1.1 heitgaasisüsteemide tüübid 13

1.2 Eksperimentaalsed tõhususe uuringud lõpetamissüsteemid. 17

1.3 Lõpetamissüsteemide tõhususe lahendamise uuringud 27

1.4 Soojusvahetusprotsesside omadused kolb-sisepõlemismootori väljalaskesüsteemis 31

1.5 Järeldused ja ülesanded 37

2. peatükk. Uurimismetoodika ja eksperimentaalse paigaldamise kirjeldus 39

2.1 Valides metoodika uuring gaasi dünaamika ja soojusvahetuse omaduste protsessi protsessi kolvi mootori 39

2.2 Eksperimentaalse paigalduse konstruktiivne täitmine kolb-DVs 46 vabastamise protsessi uurimiseks

2.3 Mõõtmine rotatsiooni ja kiiruse nurga mõõtmine jaotus Vala. 50

2.4 Instant Flow 51 määratlus

2.5 Mõõtmine hetkeline kohaliku soojusülekande koefitsientide 65

2.6 Ülerõhk voolu mõõtmine lõpetamise teele 69

2.7 Andmete kogumise süsteem 69

2.8 2. peatüki järeldused

3. peatükk. Vabastamisprotsessi gaasi dünaamika ja kulude omadused 72

3.1 Gaasi dünaamika ja kulude omadused vabastamise protsessi kolvi mootori sisepõlemise ilma võimalusega 72

3.1.1 Torujuhtmega ringikujulise ristlõikega 72

3.1.2 Torujuhtme jaoks ruudu ristlõikega 76

3.1.3 Triangralise ristlõikega torujuhtmega 80

3.2 Gaasi dünaamika ja tarbekaubad kolb sisepõlemismootori väljundi protsessi vähendamiseks 84

3.3 Järeldus peatükile 3 92

4. peatükk. Instant soojusülekanne sisepõlemise kolvi mootori heitgaasikanalis 94

4.1 Sisepõlemismootori sisepõlemise sisepõletamise instantlik kohalik soojusülekande protsess ilma superhaarita 94

4.1.1 Torujuhtmega koos ümmarguse ristlõikega 94

4.1.2 Torujuhtme jaoks ruudu ristlõikega 96

4.1.3 koos torujuhtmega kolmnurkse ristlõikega 98

4.2 sisepõlemise kolvi mootori väljalaskeava väljalaskeava protsessi vähendamisega 101

4.3 Peatüki järeldused 4 107

5. peatükk. Voolu stabiliseerimine sisepõlemise kolvi mootori heitgaasikanalis 108

5.1 Voolupulsside muutmine kolvi mootori heitgaasikanalis konstantse ja perioodilise väljatõmbamise abil 108

5.1.1 Flux'i pulseerimise allasurumine väljundis, kasutades konstantset väljatõmbamist 108

5.1.2 Voolupulsside muutmine heitgaasikanalis perioodilise väljatõmbamise teel 112 5.2 Väljalaskerakti konstruktiivne ja tehnoloogiline projekteerimine väljalaskega 117

Järeldus 120.

Bibliograafia

Hinnangulised uuringud lõpetamise süsteemide tõhususe uuringud

Väljalaskesüsteem kolb mootori on eemaldada heitgaasimootori silindrid ja varustada neid turbolaaduri turbiinile (jälgides mootorites), et teisendada energia jäänud pärast töövoo mehaaniline töö tk puu kohta. Heitgaaside kanalid viiakse läbi jagatud torujuhtme, valatud halli või kuumakindla malmist või alumiiniumist jahutamise korral või eraldi malmist pihustite korral. Service personali kaitsmiseks põletuste eest väljalasketorustik Seda saab jahutada veega või kaetud soojusisolatsioonimaterjaliga. Soojusisolatsiooniga torujuhtmed on eelistatumad mootorite jaoks gaasiturbiini superimpossiga. Kuna antud juhul väheneb heitgaasi energia kadu. Kuna kuumutamisel ja jahutati väljalasketorude pikkus, paigaldatakse enne turbiini eri kompensandid. Kohta suured mootorid Kompensandid ühendavad ka individuaalsed väljalasketorude osad, mis muudavad tehnoloogilistel põhjustel komposiit.

60ndatel ilmus teave gaasi parameetrite kohta iga DVS-i töötsükli ajal Dynamicsis dünaamikas dünaamikas. Mõned uuringute tulemused sõltuvusest heitgaaside hetkelise temperatuuri sõltuvusest neljataktilise mootori koormusest väikeste väntvõlli pöörlemise väikesel alal, mis on dateeritud samal ajavahemikul. Kuid ei selles ega teistes allikates olulised omadused Kui kohaliku soojusülekande intensiivsuse ja gaasi voolukiirusega heitgaasikanalis. Superiorsiga diiselmid võivad olla kolm tüüpi gaasivarustusorganisatsiooni silindripeast turbiini: püsiva gaasirõhu süsteem turbiini ees, impulsi süsteem ja impulssmuunduriga supermaksuseade.

Konstantse surve süsteemis lähevad kõigist silindritest gaasid suureks heitgaasi kollektoriks suures mahust, mis toimib vastuvõtjana ja suuresti survepulssidena (joonis 1). Gaasi vabanemise ajal silindrist väljalasketorust moodustub suur amplituudi rõhulaine. Sellise süsteemi puuduseks on gaasi jõudluse tugev vähenemine, mis voolab silindrist läbi kollektori kaudu turbiini.

Sellise organisatsiooni gaaside vabanemisega silindrist ja nende tarnimine turbiini düüsi aparaadile vähendab nende äkilise laienemisega seotud energia kadumise ajal silindri aegumise ajal torujuhe ja kahekordse konversiooni ajal Energia: kineetiline energia, mis tuleneb gaase silindrist nende surve potentsiaalsesse energiasse torujuhtmesse ja viimati taas kineetilises energias düüsi aparatuuris turbiinis, kuna see esineb konstantse rõhu rõhuga järkjärgulises süsteemis turbiini sissepääsu. Selle tulemusena selle tulemusena impulsside käigus suureneb gaaside ühekordselt toimimine turbiini ja nende rõhu vähenemise ajal vabanemise ajal, mis vähendab võimsuse maksumust, et teostada gaasivahetust kolvi mootori silindris.

Tuleb märkida, et pulseeritud ülemuse korral halvenevad voolu mittesaamiste tõttu oluliselt energia muundamise tingimused turbiinis oluliselt, mis toob kaasa selle tõhususe vähenemise. Lisaks takistatakse turbiini arvutatud parameetrite määratlus gaasi rõhu ja temperatuuri muutumise tõttu enne turbiini ja selle taga ja gaasi eraldamise varustamist selle düüsi aparaadile. Lisaks on nii mootori ja turbolaadurite turbiini disain keeruline eraldi kollektsionääride kasutuselevõtu tõttu. Selle tulemusena mitmeid ettevõtteid masstoodang Mootorid gaasiturbiini ülemusega rakendab konstantse rõhu suurendamise süsteemi enne turbiini.

Impulse konverteri järelevalve on vahepealne ja ühendab survepulsside eelised väljalaskekollektoris (vähendades vaesuse toimimist ja silindri puhastamise parandamist) koos võitjaga survepulkete vähendamisel turbiini, mis suurendab viimaste tõhusust.

Joonis 3 - Superior süsteem impulsi konverter: 1 - düüsi; 2 - pihustid; 3 - kaamera; 4 - hajuti; 5 - torujuhtme

Sel juhul heitgaasid torud 1 (joonis 3) on kokku võetud läbi pihustid 2 ühe torujuhe, mis ühendab vabastuse silindrid, faasid, mis ei ole üksteisega asetsevad. Teatud ajahetkel jõuab survepulss ühes torujuhtmest maksimaalselt. Sellisel juhul muutub selle torujuhtmega ühendatud düüsi maksimaalne gaasi lõppemise määr maksimaalseks, mille tulemuseks on väljatõmbumise mõju teisele torujuhtmele ja hõlbustab seeläbi selle külge kinnitatud silindrite puhastamist. Pihuste aegumise protsessi korratakse suure sagedusega, seega kambris 3, mis täidab mikseri ja summuti rolli, moodustub enam-vähem ühtlase voolu, mille kineetiline energia 4 (\\ t Kiiruse vähendamine) muundatakse surve suurenemise tõttu potentsiaali. Torujuhtme 5 gaasid sisenevad turbiini peaaegu püsiva rõhu all. Keerulisem struktuurilise skeemi impulssmuunduri koosneb spetsiaalseid pihustid otsade väljalasketorud, kombineeritud ühise hajuti, on näidatud joonisel 4.

Voolu heitgaasi torujuhtme iseloomustab väljendunud mittestetaarsus, mis on põhjustatud protsessi sagedusest ja gaasiparameetrite mittesaamude mittetöötamisest väljalasketorustikuga ballooni ja turbiini piirides. Kanali pöörlemine, profiili jaotus ja selle geomeetriliste omaduste perioodiline muutus klapi pesa sisendosas Serveerib piirkihi eraldamise põhjus ja ulatuslike seisvate tsoonide moodustumine, mille mõõtmed on aja jooksul muutunud. Stagnatsioonitsoonides, tagastatav voolu suuremahuliste pulbritega, mis suhtlevad torujuhtme peavooluga ja määravad suures osas kanalite voolu omadused. Ebavoolu nimmeratasus avaldub heitgaasikanalis ja statsionaarsetes piiritingimustes (fikseeritud ventiiliga) ülekoormuse tsoonide rippide tõttu. Mõõdud mitte-statsionaarne vortices ja sagedus nende ripples võib oluliselt määrata ainult eksperimentaalsete meetoditega.

Keerulisus eksperimentaalse uuringu struktuuri mitte-statsionaarne keerise voolab sunnib disainerid ja teadlased kasutama optimaalse geomeetria valides heitgaasikanali optimaalse geomeetria võrdledes integreeritud tarbekaupade ja energia omadusi voolu, mis on tavaliselt saadud statsionaarsetes tingimustes füüsiliste mudelite; See tähendab staatilise puhastamisega. Selliste uuringute usaldusväärsuse põhjendust ei ole siiski antud.

Paberis esitatakse mootori heitgaasikanalis oja struktuuri uurimiseks eksperimentaalsed tulemused ja läbi viidud võrdlev analüüs Struktuurid ja integraalsed ojade omadused statsionaarsetes ja mittesüsteerimata tingimustes.

Suurte väljundvariantide testitulemused näitavad tavapärase lähenemisviisi ebapiisavat tõhusust profiilide jaoks, mis põhineb torude ja lühikeste torude põlvede toimepanijatel. Puuduvad erinevused ennustatud ja kehtivat sõltuvust tarbekaubad alates kanali geomeetriast.

Nukkvõlli pöörlemise nurga ja pöörlemissageduse mõõtmine

Tuleb märkida, et kanali keskel määratletud TPS-i väärtuste maksimaalsed erinevused ja selle seina lähedal (kanali raadiuse varieerumine) täheldatakse kanali sisendi lähedaste juhtimisosade all Uuring ja jõuda 10,0% IPI-st. Seega, kui sunnitud gaasivoolupulsside 1x kuni 150 mm pikkused ajavahemik on palju väiksem kui IPI \u003d 115 ms, tuleks voolu iseloomustada praegusena kõrge aste NonStationity. See viitab sellele, et energiasüsteemi paigaldamise kanalite üleminekuvoolurežiim ei ole veel lõpule viidud ja järgmine nördimus on juba mõjutanud. Ja vastupidi, kui voolupulsside pulseerimine oleks palju rohkem perioodiga kui TR-i, tuleks praegust kaaluda kvaasiliseks (madala mittesammutasemega). Sel juhul, enne häirete esinemist, on üleminek hüdrodünaamilisel režiimil aega lõpule viia ja kursus olema joondatud. Ja lõpuks, kui voolukiirus voolukiirus oli TR väärtuse lähedal, tuleks voolit iseloomustada mõõdukalt mittetasandina, kusjuures üha enam mittesüstant.

Näitena iseloomulike aegade võimaliku kasutamise näitena, et hinnata iseloomulikke aegu, gaasi voolu lõpetamise kanalites kolvi DVS. Esiteks viidake joonis fig 17, mille juures WX voolukiiruse sõltuvused väntvõlli f pöörlemisnurkist (joonis 17, a) ja ajahetkel t (joonis 17, b). Need sõltuvused saadi sama-silindri DVS-mõõtme füüsilise mudeli kohta 8.2 / 7.1. Joonisel on võimalik näha, et sõltuvuse kujutamine WX \u003d F (φ) on vähe informatiivne, kuna see ei kajasta täpselt lõpetamiskanalis toimuvate protsesside füüsilist olemust. Siiski on selles vormis täpselt see, et need graafika võetakse mootori väljale esitamiseks. Meie arvates on õige kasutada ajalise sõltuvusi wx \u003d / t) analüüsida.

Analüüsime sõltuvus WX \u003d / (T) N \u003d 1500 min. "1 (joonis 18). Nagu näha, siis selle väntvõlli pöörlemissageduse korral on kogu vabanemisprotsessi pikkus 27,1 ms. Transitional hüdrodünaamiline protsess Outlet algab pärast väljalaskeklapi avamist. Samal ajal saab kõige dünaamilisemat lifti kõige dünaamilisemat pindala eristada (ajavahemik, mille jooksul on voolukiiruse järsk tõus), mille kestus on 6,3 ms. Pärast seda asendatakse voolukiiruse kasv selle süvendiga. Nagu varem näidatud (joonis 15), on selle hüdraulilise süsteemi lõõgastumisaja konfiguratsioon 115-120 ms, st oluliselt suurem kui tõsteosa kestus. Seega tuleb eeldada, et vabanemise algus (tõsteosa) esineb kõrge mittesüsteerimata. 540 ф, Hrad PKV 7 a)

Gaasi tarniti torujuhtme koguvõrgust, millele installiti survet võrgu ja klapi 2 rõhu juhtimiseks voolu reguleerimiseks. Gaas voolas paagi vastuvõtjasse 3 mahuga 0,04 m3, see sisaldas joondamise grille 4 survepulsside kustutamiseks. Tank-vastuvõtjast 3 tarniti gaasijuhtme silindri puhumiskambrisse 5, milles paigaldati kärgstruktuuri 6. HONAYCOMB oli õhuke võre ja pidi puhastama järelejäänud rõhu rippleid. Silindripuhutuskamber 5 kinnitati silindri ploki 8 külge, samas kui silindri rakukambri sisemine õõnsus kombineeriti silindri ploki pea sisemise õõnsusega.

Pärast väljalaskeklapi 7 avamist läks simulatsiooni kambrist gaas läbi heitgaasikanali 9 mõõtekanalile 10.

Joonis 20 näitab üksikasjalikumalt eksperimentaalse paigaldamise väljalaskeava konfiguratsiooni, mis näitab rõhuandurite ja termomomeetri sondide asukohta.

Tänu piiratud kogus Teave vabanemisprotsessi dünaamika kohta, kuna algne geomeetriline baas valiti klassikalise otsese väljalaskeava, millel on ringikujuline ristlõige: silindri ploki 2 peaga kinnitati eksperimentaalne väljalasketoru, toru pikkus oli 400 mm ja a läbimõõt 30 mm. Torusel puuriti kolm auku vahemaad l \\, LG ja B vastavalt 20,140 ja 340 mm paigaldamiseks rõhu andurid 5 ja termo-braser andurid 6 (joonis 20).

Joonis fig 20 - eksperimentaalse paigaldamise heitgaasikanali konfiguratsioon ja anduri asukoht: 1 - silindri puhumiskamber; 2 - silindri ploki juht; 3 - Väljalaskeklapp; 4 - eksperimentaalne lõpetamise toru; 5 - rõhuandurid; 6 - Thermemomeetri andurid voolukiiruse mõõtmiseks; L on väljalaskeava pikkus; C_3- DIASES THERMO-Chaseri andurite asukohtadesse väljalaskes aknast

Paigaldusmõõtemissüsteem võimaldas kindlaks määrata: pöörlemise praegune nurk ja väntvõlli pöörlemiskiirus, hetkevoolu kiirus, hetkeline soojusülekande koefitsient, liigne vooluhulk. Nende parameetrite määratlemise meetodid on kirjeldatud allpool. 2.3 Pöörlemise nurga ja jaotuse sageduse mõõtmine

Et määrata pöörlemiskiirus ja nukkvõlli pöörlemiskiirus ning kolvi leidmise hetk ülemises ja alumistes surnud punktides, rakendati tahhomeetriline andur, paigaldusskeem, mis on näidatud joonisel fig 21 näidatud, \\ t Kuna eespool loetletud parameetrid peavad olema üheselt määratletud ICC dünaamiliste protsesside uuringus ühemõtteliselt. neli

Tahhomeetriline andur koosnes hammastest kettast 7, millel oli vaid kaks hammast, mis paiknevad üksteise vastu. Ketas 1 paigaldati elektrimootoriga 4, nii et üks ketta kettad vastasid kolvi asendisse ülemisse surnud punktis ja teises, vastavalt alumise surnud punkti ja kinnitati võlli abil Ühendamine 3. Mootori võll ja kolvi mootori võll ühendati vööülekandega.

Induktiivse anduri 4 lähedal asuva hammaste läbimisel on statiivil 5 kinnitatud induktiivse anduri väljundi moodustatud pinge impulsi. Nende impulsside kasutamine saate määrata nukkvõlli praeguse asukoha ja määrata vastavalt kolvi positsiooni. Selleks, et NMT-le ja NMT-le vastavad signaalid viidi hammaste üksteisest üksteisest läbi viidud, konfiguratsioon erineb üksteisest, mille tõttu induktiivse anduri väljundis olevad signaalid olid erinevad amplituudid. Induktiivse anduri väljalaskeava juures saadud signaal on näidatud joonisel fig 22: väiksema amplituudi pingepulss vastab kolvi asendisse NTC-s ja suurema amplituudi impulsi asendisse vastavalt NMT-is.

Gaas dünaamika ja tarbekaupade protsessi väljundi kolvi sisepõlemismootori superpositsiooni

Klassikalises kirjanduses töövoo teooria ja inseneri teooria kohta peetakse turboülelaadurit peamiselt mootori kõige tõhusama meetodina mootori silindrites siseneva õhu suurenemise tõttu.

Tuleb märkida, et kirjandusallikates on väga haruldane mõju turbolaaduri mõju heitgaasi gaasivoolu gaasivoolu gaasivoolu omadustele. Peamiselt kirjanduses peetakse turbiiniturbiini turbiini lihtsustustega gaasivahetussüsteemi elemendina, millel on silindrite väljalaskeava gaaside voolu hüdrauliline vastupidavus. Siiski on ilmne, et turbolaadurite turbiin mängib olulist rolli heitgaaside voolu moodustamisel ja neil on oluline mõju voolu hüdrodünaamilistele ja termofüüsilistele omadustele. See jaotis käsitletakse turbolaadurite turbiini mõju uurimise tulemusi gaasivoolu hüdrodünaamiliste ja termofüüsiliste omaduste kohta kolvi mootori väljalaskeava heitgaasijuhtmes.

Uuringud viidi läbi eksperimentaalse setup, mis oli eelnevalt kirjeldatud, teises peatükis peamuutus on paigaldamine TKR-6 turbolaaduri radiaal-aksiaalse turbiiniga (joonised 47 ja 48).

Tugevuse tõttu heitgaaside surve mõju heitgaasi torujuhtmesse turbiini töövoo suhtes uuritud selle näitaja muutuste mustrid laialdaselt. Kokkusurutud

Turbiiniturbiini paigaldamine heitgaasitorusse on tugev mõju heitgaasi torujuhtme rõhu ja voolukiirusele, mis on selgelt nähtav rõhu pistikust ja voolukiirust väljalasketoruga turbolaaduriga väntvõlli nurgast (Joonised 49 ja 50). Võrreldes nende sõltuvuste sarnase sõltuvusega heitgaasijuhtmeta ilma turbolaaduriteta sarnastes tingimustes, võib näha, et turbolaadurite turbiini paigaldamine väljalasketoru toob kaasa suure hulga rippide tekkimiseni kogu toodangu väljundi vältel Turbiini tera elementide (düüsi aparatuur ja tiiviku) toimega. Joonis 48 - Üldine paigaldamise tüüp turbolaaduriga

Üks veel iseloomulik funktsioon Need sõltuvused on rõhu kõikumiste amplituudi märkimisväärne suurenemine ja kiiruse kõikumise amplituudi märkimisväärne vähenemine võrreldes heitgaasisüsteemi täitmisega ilma turbolaaduriteta. Näiteks 1500-minutilise väntvõlli pöörlemissageduse korral on torujuhtme maksimaalne gaasirõhk 2 korda suurem ja kiirus on 4,5 korda madalam kui torujuhtmeta ilma turbolaaduriga. Suurenenud rõhk ja vähendamine Kiirus lõpetamise torujuhtme põhjustab turbiini loodud resistentsus. Väärib märkimist, et turbolaaduri torujuhtme maksimaalne rõhuväärtus nihkub torujuhtme maksimaalse rõhu väärtuse suhtes ilma turbolaaduriteta kuni 50 kraadi pärast pöörlemist väntvõlli. Nii et

Kohaliku (1x \u003d 140 mm) üleliigse rõhk ja WX voolukiirus kolvi mootori ringikujuhooluga väljalasketorustikuga turbolaaduriga väntvõlli p juures pöörlemise nurga all P t \u003d 100 kPa vabanemise ülerõhk erinevate väntvõlli kiiruste jaoks:

Leiti, et heitgaasitorustikuga turbolaaduriga on maksimaalne voolukiiruse väärtused madalamad kui selleta torujuhtmes. Väärib märkimist, et samal ajal on võimaliku voolukiiruse väärtuse saavutamise hetk väntvõlli pöörde nurga suurenemise suunas iseloomulik kõigile paigaldusrežiimidele. Turbolaaduri puhul on kiiruse kiirus kõige enam väljendunud väntvõlli pöörlemiskiirusel, mis on samuti iseloomulik ja juhul ilma turbolaaduriteta.

Sarnased funktsioonid on iseloomulikud ja sõltuvus PX \u003d / (P).

Tuleb märkida, et pärast väljalaskeklapi sulgemist ei vähendata torujuhtme gaasi kiirust kõigis režiimides nullini. Paigaldamine turbolaadurite turbiini väljalasketorustik toob kaasa voolukiirusepulsside silumise kõikidel töötusviisidel (eriti esialgse 100 kPa esialgse ülerõhuga) nii väljundtaktiivsuse ja pärast selle lõppu.

Väärib märkimist, et torujuhtmes koos turbolaaduriga, voolurõhu kõikumiste nõrgendamise intensiivsus pärast väljalaskeklappi suletakse kõrgem kui ilma turbolaaduriteta

Tuleb eeldada, et eespool kirjeldatud muutused voolu gaasi dünaamiliste omaduste muutused, kui turboülelaadur on paigaldatud väljalaskeava voolu voolu, väljalaskeala voolu, mis peaks paratamatult kaasa tuua muutusi termofüüsiliste omaduste muutusi vabastamise protsess.

Üldiselt sõltuvus rõhu muutus torujuhe DVS ülemusega on kooskõlas eelnevalt saadud.

Joonis 53 näitab sõltuvusgraafikud massivoog G läbi heitgaasijuhtme kiirust väntvõlli pöörlemiskiirus erinevate väärtuste üleliigne rõhk P ja väljalaskesüsteemi konfiguratsioonide (koos turbolaaduriga ja ilma selleta). Need graafika saadi kasutades tehnika kirjeldatud.

Joonisel fig 53 näidatud graafikutest võib näha, et esialgse ülerõhu kõikide väärtuste puhul on heitgaasi torujuhtme massivoolukiirus g umbes sama, mis on tk ja ilma selleta.

Mõnes paigaldamisviisis ületab kulude omaduste erinevus veidi süstemaatilise vea, mis on umbes 8-10% massivoolukiiruse määramiseks. 0,0145 g. kg / s

Torujuhtme jaoks ruudu ristlõikega

Väljalaskesüsteemi väljalaskesfunktsioonid toimib järgmiselt. Heitgaaside heitgaasisüsteemi pärinevad mootori silindri kanali silindripea 7, kus nad läbivad väljalaskekollektori 2. väljalaskekollektori 2, väljalasketoru 4 on paigaldatud, kus õhk on varustatud kaudu ELECTROPNEUMOCLAP 5. Selline täitmine võimaldab luua kanali silindripea taga tühjenemise ala.

Vähendamistoru puhul ei tekita heitgaaside kollektor märkimisväärset hüdraulilist resistentsust, ei tohi selle läbimõõt ületada 1/10 selle koguja läbimõõduga. Samuti on vaja selleks, et luua kriitiline režiim väljalaskekollektoris ja ilmub ejektori lukustus. Vähendamistoru telje asend heitgaaside kollektori teljega (ekstsentrilisus) on valitud sõltuvalt väljalaskesüsteemi spetsiifilisest konfiguratsioonist ja mootori töörežiimist. Sellisel juhul on tõhususe kriteerium heitgaaside silindri puhastamise tase.

Otsingukatted näitasid, et heitgaasi kollektoris 2 loodud tühjendus (staatiline rõhk), mis kasutab väljatõmbetoru 4, peaks olema vähemalt 5 kPa. Vastasel juhul ei esine pulseeriva voolu ebapiisav nivelleerimine. See võib põhjustada kanali voolude moodustumist kanalil, mis toob kaasa silindri puhastamise tõhususe vähenemise ja seega vähendada mootori võimsust. Elektrooniline mootori juhtseade 6 peab korraldama elektropneumoclapi 5 töö, sõltuvalt mootori väntvõlli pöörlemiskiirusest. Tõhustada ejektsiooni mõju väljundotsing väljalasketoru 4, alamprogrammi otsik võib paigaldada.

Selgus, et voolukiiruse maksimaalsed väärtused konstantse väljatõmbamise väljundkaanal on oluliselt suurem kui ilma selleta (kuni 35%). Lisaks pärast väljalaskeklapi sulgemist heitgaasikanaliga konstantse väljatõmbamise kiirusega langeb väljundvoolu kiirus aeglasemalt võrreldes traditsioonilise kanaliga, mis näitab kanali pidevat puhastamist heitgaasidelt.

Joonisel fig 63 on kujutatud kohaliku helitugevuse VX-i sõltuvused pöörlemiskiirusest erinevate täitmise väljalaskekanalite kaudu väntvõll P. Need näitavad, et kogu väntvõlli pöörlemissageduse ulatuses suureneb konstantse väljatõmbekiirusega heitgaasisüsteemi mahu voolukiirus, mis peaks põhjustama balloonide paremat puhastamist heitgaasidest ja suurendage mootori võimsust.

Seega näitas uuring, et heitgaasisüsteemi väljalaskesüsteemi konstantse väljatõmbamise kasutamine parandab silindri gaasi puhastamist võrreldes traditsiooniliste süsteemidega, stabiliseerides väljalaskesüsteemi voolu.

Peamised peamised auhinnad see meetod Voolupulsside kustutamise meetodist kolvi mootori heitgaasikanalis, kusjuures konstantse väljatõmbetoru mõju tarnitakse õhk väljalaskekanalile ainult vabanemistakti ajal. See võib olla teostatav. elektrooniline plokk Mootori juhtimine või spetsiaalse juhtseadme rakendamine, mille diagramm on näidatud joonisel 66.

Seda kava välja töötatud autor (joonis 64) rakendatakse, kui see on võimatu tagada tõrje väljumisprotsessi mootori juhtseadme abil. Sellise skeemi toimimise põhimõte koosneb järgmistest, spetsiaalsed magnetid tuleb paigaldada mootori hooratas, spetsiaalsed magnetid tuleb paigaldada, mille asend vastaks mootori väljalaskeava avamise ja sulgemise hetkedele. Magnetid peavad olema paigaldatud erinevatesse poolakatesse saaliga bipolaarse anduri suhtes, mis omakorda peaks olema magnetide vahetus läheduses. Anduri magnet kõrval, mis on seatud vastavalt väljalaskeklappide avamise punktile, põhjustab väikese elektrimpulssi, mida suurendab signaali amplifikatsiooniühik 5 ja seda söödetakse elektropneumoclapile, mille järeldused on ühendatud Juhtseadme väljundid 2 ja 4, mille järel see avaneb ja õhuvarustus algab. See juhtub siis, kui teine \u200b\u200bmagnet töötab anduri 7 kõrval, mille järel elektropneumoklap sulgub.

Me pöördume eksperimentaalsete andmete poole, mis saadi väntvõlli p pöörlemissageduste vahemikus 600 kuni 3000 minutit. 1 erinevate püsivate üürivate tihvtidega (0,5 kuni 200 kPa). Katsetes suruõhku temperatuuril 22-24 koos tehase maanteel saadud väljalasketoruga. Seademehhanismi väljatõmbetoru (staatiline rõhk) väljalaskesüsteemi väljalasketoru jaoks oli 5 kPa.

Joonisel fig 65 on kujutatud kohaliku rõhu sõltuvused PX (Y \u003d 140 mM) graafikud ja WX voolukiirus kolvi mootori ümmarguse põikiosa heitgaasitorusse, millel on perioodiline väljatõmbamine väntvõlli R-pöörlemise nurga all Üleliigne rõhk № \u003d 100 kPa väntvõlli erinevate pöörlemissageduste jaoks.

Nendest graafikutest võib näha, et kogu vabanemise taktitunne on lõpetamise teedel absoluutse rõhu võnkumine, rõhu võnkumiste maksimaalsed väärtused ulatuvad 15 kPa-ni ja minimaalsed jõuab 9 kPa tühjendamiseni. Siis, nagu ringikujulise ristlõike klassikalisel lõpetamisrajal, on need indikaatorid vastavalt 13,5 kPa ja 5 kPa. Väärib märkimist, et 1500 minuti pikkuse väntvõlli kiirusel täheldatakse maksimaalset rõhu väärtust. "1, teiste rõhu võnkumise mootori töörežiimetel ei jõua selliseid väärtusi. Tuletame meelde. See algtorul Ümmarguse ristlõikega täheldati rõhu kõikumiste amplituudi monotoonne suurenemine sõltuvalt väntvõlli pöörlemissageduse suurendamisest.

Gaasivooluse kohaliku gaasivoolukiiruse graafikutelt väntvõlli pöörlemise nurgast, võib näha, et kohalik kiirus vabanemise taktikal on perioodilise väljatõmbamise mõju ajal kõrgem kui klassikalises kanalis ringikujuline ristlõige kõigil mootori režiimidel. See näitab lõpetamise kanali parimat puhastamist.

Joonis fig 66, Gaasi mahulise voolukiiruse võrreldavate graafikuid väntvõlli pöörlemiskiirusest ilma väljatõmbamiseta ja ümmarguse ristlõike ümmarguse ristlõike ümmarguse ristlõikega, peetakse mitmekordse väljatõmberuumiga sisselaskeava siselaskuse kanaliga .

UDC 621.436

Toetuse aerodünaamilise resistentsuse mõju autotööstuse mootorite sisselaske- ja väljalaskesüsteemidele gaasivahetusprotsessides

L.v. Puusepad, BP Zhilkin, yu.m. Brodov, N.I. Grigoriev

Paberis esitatakse katse- ja väljalaskesüsteemide aerodünaamilise takistuse mõju eksperimentaalse uuringu tulemused kolvi mootorid gaasivahetusprotsesside puhul. Katsed viidi läbi ühe silindri mootori online-line mudelitel. Kirjeldatakse eksperimentide läbiviimist ja meetodeid. Sõltuvus muutus hetkelise kiiruse ja voolu rõhul gaasi-õhu radade mootori nurgast väntvõlli pöörlemise. Andmed saadi erinevate tarbimis- ja väljalaskesüsteemide resistentsuse erinevates koefitsientides ning väntvõlli erinevate rotatsiooni sagedustel. Saadud andmete põhjal tehti järeldused mootori gaasivahetusprotsesside dünaamilistest omadustest erinevad tingimused. On näidatud, et müra summuti kasutamine silub voolu ripple ja muudab voolu omadusi.

Märksõnad: kolvi mootor, gaasivahetusprotsessid, protsesside dünaamika, kiirusepulsside ja voolusurve, müra summuti.

Sissejuhatus

Sisepõlemismootorite tarbimisele ja tulemustele on tehtud mitmeid nõudeid, millest peamine aerodünaamilise müra peamine vähenemine ja minimaalne aerodünaamiline resistentsus on peamine. Mõlemad näitajad määratakse filtrielemendi, sisselaskeava ja vabanemise, katalüütiliste neutralisaatorite konstruktsiooni ühendamises, suurepärase (kompressori ja / või turbolaaduri) olemasolu ning sisselaskeava ja väljalasketorude konfiguratsiooni ning voolu laad. Samal ajal ei ole praktiliselt andmeid sisselaskeava ja väljalaskesüsteemide (filtrid, summutid, turbolaadurite) täiendavate elementide mõju kohta gaasi dünaamikale.

Käesolevas artiklis esitatakse uurimise tulemused gaasivahetusprotsesside aerodünaamilise resistentsuse mõju kohta, mis käsitlevad gaasivahetusprotsesside suhtes, mis on seotud mõõtme kolvi mootoriga 8.2 / 7.1.

Eksperimentaalsed taimed

ja andmete kogumise süsteem

Uuringud gaasivormide aerodünaamilise resistentsuse mõju kohta gaasivahetusprotsessides kolviinsenerites viidi läbi mõõtme simulatsioonimudelil 4.2 / 7.1, mis ajendas pöörlemist asünkroonne mootorVäntvõlli pöörlemise sagedus, mille korrigeeriti vahemikku n \u003d 600-3000 min1, täpsusega ± 0,1%. Eksperimentaalset paigaldamist kirjeldatakse üksikasjalikumalt.

Joonisel fig. 1 ja 2 kujutavad konfiguratsioone ja geomeetrilisi suurusi eksperimentaalse paigalduse sisselaskeava ja väljalaskeava tee ning hetkeaja hetkeseisu paigaldamise asukohta

keskmise kiiruse ja õhuvoolu rõhu väärtused.

Mõõtmiseks kiirrõhu väärtused vooge (staatiline) PC kanalis rõhu andur £ -10 kasutas WIKA, mille kiirus on väiksem kui 1 ms. Maksimaalne suhteline keskmine keskmine ruudukraani mõõtmisviga oli ± 0,25%.

Et määrata õhuvoolukanali sektsioonis hetkekandja, algse konstruktsiooni konstantse temperatuuri termoenmomeetrid, mille tundlik element oli Nichrome'i niit, mille läbimõõt on 5 um ja pikkus 5 mm. Kiiruse mõõtmise maksimaalne suhteline keskmine keskmine keskmine viga oli ± 2,9%.

Väntvõlli pöörlemissageduse mõõtmine viidi läbi tahhomeetrilise meetri abil, mis koosneb väntvõlli võllile kinnitatud hammastatud kettale ja induktiivsele andurile. Andur moodustas pinge impulsi sagedusega võrdeliselt võlli pöörlemiskiirusega. Nende impulsside kohaselt registreeriti rotatsiooni sagedus, määrati väntvõlli (nurga f) asend ja VMT ja NMT kolvi läbimise hetk.

Kõigi andurite signaalid sisestasid analoog-digitaalse konverteri ja edastati personaalarvutile edasiseks töötlemiseks.

Enne eksperimentide läbiviimist teostati mõõtesüsteemi staatiline ja dünaamiline sihtimine tervikuna, mis näitas dünaamika uurimiseks vajalikku kiirust gaas-dünaamilised protsessid Kolvi mootorite sisselaskeava ja väljalaskeava süsteemides. Katsete keskmine keskmine eksperiment gaasi-õhu aerodünaamilise resistentsuse mõju kohta dVS-i süsteemid Gaasivahetusprotsessid olid ± 3,4%.

Joonis fig. 1. eksperimentaalse paigalduse sisselaskeava konfiguratsioon ja geomeetrilised suurused: 1 - silindripea; 2-mullitav toru; 3 - mõõtetoru; 4 - Termoaanomeetri andurid õhuvoolukiiruse mõõtmiseks; 5 - rõhuandurid

Joonis fig. 2. eksperimentaalse paigalduse väljalaskeava konfiguratsioon ja geomeetrilised mõõtmed: 1 - silindripea; 2 - tööpind - lõpetamise toru; 3 - rõhu andurid; 4 - Termomomeetrid andurid

Täiendavate elementide mõju sisselaske- ja vabanemisprotsesside gaasi dünaamikale uuriti erinevate süsteemiresistentsuse koefitsientidega. Vastupidavus loodi erinevate sisselaskeavade ja vabastamise abil. Niisiis, nagu üks neist, kasutati standardse õhu autofiltrit resistentsuse koefitsiendiga 7,5. Vastupanukoefitsiendiga 32 koefilter valiti teise filtri elemendina. Vastupidavus koefitsient määrati eksperimentaalselt staatilise puhastamise kaudu laboratoorsetes tingimustes. Uuringud viidi läbi ka ilma filtriteta.

Aerodünaamilise resistentsuse mõju sisselaskeavale

Joonisel fig. 3 ja 4 näitavad õhuvoolukiiruse ja arvuti rõhku sisselaskeava

lE alates väntvõlli f pöörlemise nurgast erinevates pöörlemissagedustest ja erinevate sisselaskeavade kasutamisel.

On kindlaks tehtud, et mõlemal juhul (summuti ja ilma) pulseerimine surve- ja õhuvoolukiirustega on kõige väljendatud väntvõlli pöörlemiskiiruse suure kiirusega. Samal ajal sisselaskekanalis müra summutiga maksimaalne kiirus Õhuvool, kuna see peaks olema oodata, väiksem kui kanali ilma selleta. Kõige rohkem

m\u003e x, m / s 100

Avamine 1 III 1 1 III 7 1 £ * ^ 3 111

Jeeping ventiil 1 111 II ti. [Zocrytir. . 3.

§ P * ■ -1 * £ l r-

// 11 "S '11 III 1

540 (R. GOME. P.K.Y. 720 VMT NMT

1 1 avamine -Gbepskid-! Klapp A L 1 G 1 1 1 suletud ^

1 HDC \\. BPCSKNEO ventiil "x 1 1

| | J __ 1 \\ __ MJ \\ Y T -1 1 \\ K / \\ _ \\ t G) Y / L / L "PC-1 \\ __ V / -

1 1 1 1 1 1 1 | 1 1 ■ ■ 1 1

540 (r. Cyro .. p.k .. 720 VMT NMT

Joonis fig. 3. Sõltuvus õhukiiruse WX sisselaskekanast kuni pöörlemiskanali nurganurk väntvõlli erinevatel sagedustel pöörlemise väntvõlli ja erineva filtreerimise elemendid: A - N \u003d 1500 min-1; B - 3000 min-1. 1 - ilma filtrita; 2 - standardse õhufilter; 3 - Fabric Filter

Joonis fig. 4. Sõltuvus PC rõhk sisselaskel kanali nurganurgast väntvõlli f erinevatel sagedustel pöörlemise väntvõlli ja erinevate filtreerimise elemendid: A - N \u003d 1500 min-1; B - 3000 min-1. 1 - ilma filtrita; 2 - standardse õhufilter; 3 - Fabric Filter

see oli eredalt väljendatud väntvõlli kõrgsagedustega.

Pärast sisselaskeklapi sulgemist ei muutu õhuvoolu rõhk ja kiirus kõikides tingimustes nulliga võrdne ja mõned nende kõikumised täheldatakse (vt joonis 3 ja 4), mis on samuti vabanemise iseloomulik protsess (vt allpool). Samal ajal viib sisselaskemüra summuti paigaldamine survepulsside ja õhuvoolukiiruste vähenemise kõikides tingimustes nii sisselaskeprotsessi ajal kui ka pärast sisselaskeklapi sulgemist.

Aerodünaamilise toime

vastupidavus vabanemisprotsessi suhtes

Joonisel fig. 5 ja 6 kujutavad sõltuvused õhuvoolukiiruse WX ja rõhuarvuti väljalaskesse nurga altpoolt väntvõlli vormi erinevatel pöörlevatel sagedustel ja kasutades erinevaid vabanemisega filtreid.

Uuringud viidi läbi erinevate väntvõlli pöörlemissageduste jaoks (600 kuni 3000 min1) erinevates ülerõhudes PI vabanemisel (0,5 kuni 2,0 baari) ilma vaikiva mürata ja kui see on esitatud.

On kindlaks tehtud, et mõlemal juhul (koos summuti ja ilma) õhuvoolukiiruse pulseerimine, mis on väntvõlli pöörlemise madalatel sagedustel kõige heledamalt avaldunud. Sellisel juhul jäävad maksimaalse õhuvoolukiiruse väärtused heitgaaside kanalile müra summutiga

sulyly sama, mis ilma selleta. Pärast väljalaskeklapi sulgemist ei muutu õhuvoolukiirus kõikides tingimustes õhuvoolukiirus nulliks ja täheldatakse mõningaid kiiruse kõikumisi (vt joonis 5), mis on iseloomulik sisselaskeprotsessile (vt eespool). Samal ajal põhjustab müra summuti paigaldamine vabastamisse märkimisväärse suurenemise õhuvoolukiiruse pulseerimisel kõikides tingimustes (eriti RY \u003d 2,0 baari juures) nii vabanemisprotsessi ajal kui ka pärast väljalaskeklapi sulgemist .

Tuleb märkida vastupidine mõju aerodünaamilise resistentsuse omadustele sisselaskeprotsessi mootori, kus Õhufilter Pulseerimise mõju sisselaskeprotsessis ja pärast sisselaskeklapi sulgemist olid need, kuid nad olid selgelt kiiremini kui ilma selleta. Sellisel juhul viitas filtri olemasolu sisselaskesüsteemis vähenes maksimaalse õhuvoolukiiruse vähenemise ja protsessi dünaamika nõrgenemine, mis on töös järjepidev tööga kooskõlas hästi.

Väljalaskesüsteemi aerodünaamilise takistuse suurenemine toob kaasa vabanemisprotsessi maksimaalse surve teatud suurenemise, samuti NMT piigi nihkumine. Sellisel juhul võib märkida, et väljundi müra summuti paigaldamine viib õhuvoolu rõhu pulseerimise vähenemisele kõikides tingimustes nii tootmisprotsessi ajal kui ka pärast väljalaskeklapi sulgemist.

hy. M / S 118 100 46 16

1 1 kuni. T «AIA K T 1 MPSKAL-klapi sulgemine

IPICALi avamine |<лапана ^ 1 1 А ікТКГ- ~/М" ^ 1

"" "і y і \\ / ~ ^

540 (p, haarata, p.k.y. 720 NMT NMT

Joonis fig. 5. Sõltuvus õhu kiirus WX väljalaskes nurga rotatsiooni väntvõlli võlli erinevatel sagedustel pöörlemise väntvõlli ja erineva filtreerimise elemendid: A - N \u003d 1500 min-1; B - 3000 min-1. 1 - ilma filtrita; 2 - standardse õhufilter; 3 - Fabric Filter

Px. 5PR 0,150

1 1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 II 1 L "A 11 1 1 / \\ 1. ja II 1 1

Avamine | YYPZSKSKAYA 1 іклапана л7 1 h і / 7 / ", G S 1 h S1 \\ t sulgemine BitTeast G / CGTї Alan -

c- "1 1 1 1 1 1 і 1 L _Л / і H / 1 1

540 (P, kirst, PK6. 720

Joonis fig. 6. Rõhuarvuti sõltuvus väntvõlli f pöörlemisnurkist väljalaskeava nurga all väntvõlli ja erinevate filtreerimismehete pöörlemise sagedustel: A - N \u003d 1500 min-1; B - 3000 min-1. 1 - ilma filtrita; 2 - standardse õhufilter; 3 - Fabric Filter

Tuginedes sõltuvuse muutuste töötlemisel voolukiirusega eraldi taktitugevuses, arvutati õhu q mahuvoolu suhteline muutus väljalaskekanali kaudu, kui summuti asetatakse. On kindlaks tehtud, et väikese ülerõhk vabastamisel (0,1 MPa), tarbimise Q heitgaasisüsteemi summuti on väiksem kui süsteemi ilma selleta. Samal ajal, kui väntvõlli 600 min-1 pöörlemise sageduse korral oli see erinevus ligikaudu 1,5% (mis peitub vea sees), seejärel n \u003d 3000 min4 See erinevus jõudis 23% ni. On näidatud, et 0,2 MPa kõrge ülerõhu puhul täheldati vastupidist tendentsi. Helitugevuse voolu õhku läbi heitgaasikanali summuti oli suurem kui süsteemis ilma selleta. Samal ajal oli väntvõlli madalate sageduste juures ületatud 20% ja n \u003d 3000 min1 - 5%. Autoride sõnul võib sellist mõju seletada mõne õhuvoolukiiruse pulsaatide silumisega heitgaasisüsteemi juuresolekul vaikiva müra juuresolekul.

Järeldus

Läbitud uuring näitas, et sisepõlemise sisselaskeava mootorit mõjutab oluliselt sisselaskeava aerodünaamilise takistuse:

Filtrielemendi resistentsuse suurenemine silub täitmisprotsessi dünaamika, kuid samal ajal vähendab õhuvoolukiirust, mis vastab täitekoefitsiendile;

Filtri mõju suureneb väntvõlli suureneva pöörlemissagedusega;

Filtri vastupidavuse koefitsiendi läviväärtus (ligikaudu 50-55), mille järel selle väärtus ei mõjuta voolukiirust.

On näidatud, et väljalaskesüsteemi aerodünaamiline takistus mõjutab oluliselt ka vabanemisprotsessi gaasi dünaamilisi ja tarbekaubad:

Väljalaskesüsteemi hüdraulilise resistentsuse suurendamine kolb-DVS-is toob kaasa õhuvoolukiiruse pulseerimise suurenemise heitgaasikanalis;

Madala ülerõõrdumine süsteemis vabastamisel vaikiva müraga on vähenenud mahulinevool läbi heitgaasikanali kaudu, samal ajal kui vastupidi, see suureneb võrreldes heitgaasisüsteemiga ilma summutiga.

Seega saadud tulemusi saab kasutada inseneripraktikas, et optimaalselt valida omadused sisselaskeava ja kõrvalhoone summutid, mis võivad pakkuda

värske laengu silindri täitmise mõju (täiteteguri) ja mootori silindri puhastamise kvaliteet heitgaasidest (jääkgaaside koefitsiendist) teatud kiirusklasside töörežiime töörežiimest.

Kirjandus

1. Draganov, B.H. Sisselaske- ja heitgaasi kanalid sisepõlemismootorite / B.kh. Draganov, mg Kruglov, V. S. Obukhov. - Kiiev: Külasta kooli. Head Ed, 1987. -175 lk.

2. Sisepõlemismootorid. 3 kN-is. KN. 1: töövoo teooria: uuringud. / V.n. Lou-Kanin, K.A. Morozov, A.S. Khachyan et al.; Ed. V.n. Lukarina. - m.: Kõrgem. SHK., 1995. - 368 lk.

3. Champraozs, B.A. Sisepõlemismootorid: protsesside teooria, modelleerimine ja arvutamine: uuringud. Kursusel "tööprotsesside teooria ja protsesside modelleerimine sisepõlemismootorites" / B.a. Chamolaoz, M.F. Faraplatov, V.V. Clemetev; Ed. loss Diat. Vene Föderatsiooni teadus B.a. Champrazov. - Chelyabinsk: Sulu, 2010. -382 lk.

4. Kaasaegsed lähenemisviisid diiselmootorite loomisele sõiduautodele ja väikesele rahulikule

zovikov / a. Blinov, P.A. Golubev, Yu.E. Dragan et al.; Ed. V. S. PEPONOVA ja A. Mineyjev. - M.: NIC "Insener", 2000. - 332 lk.

5. Gaas-dünaamiliste protsesside eksperimentaalne uuring kolvi mootori / b.p. Zhokkin, L.V. Puusepad, S.A. Korzh, I.D. Lariosov // Engineering. - 2009. Artikkel 1. - P. 24-27.

6. Gaasi dünaamika muutmise kohta kolvi mootori vabastamise protsessis summuti / l.v-i paigaldamisel. Puusepad, BP Zhokkin, A.V. Cross, D.L. PADALAK // Sõjaväeteaduste akadeemia bülletään. -2011. - № 2. - P. 267-270.

7. Pat. 81338 RE, MPK G01 P5 / 12. Konstantse temperatuuri termiline mehaaniline temperatuur / s.n. Pochov, L.V. Puusepad, BP Vilkin. - nr 2008135775/22; Etapp. 09/03/2008; publige. 03/10/2009, Bull. № 7.

Suurus: PX.

Alusta lehelt:

Transkriptsioon.

1 käsikirja Mashkis Makhmud A. matemaatilise mudeli gaasi dünaamika ja soojusvahetusprotsesside matemaatiline mudel DVS-i tarbimis- ja heitgaasisüsteemides "Thermal Motors" väitekirja About Abstract Abstraktne konkurentsi kohta Tehnikateaduste Petterburist 2005

2 töö üldised omadused töö asjakohasus mootori arengu kiirendatud tempo praegustes tingimustes, samuti töövoogude intensiivistamise turgu valitsevatele suundumustele, tingimusel et suurendada oma majandust, pööratakse tähelepanu vähendamisele loomise loomise, viimistluse lõpetamise ja muutmise olemasolevate mootorite liikide muutmine. Peamine tegur, mis vähendab oluliselt nii ajutisi kui ka materiaalseid kulusid, on selles ülesandes kaasaegsete arvutiautomaatide kasutamine. Kuid nende kasutamine võib olla tõhus ainult siis, kui tegelike protsesside loodud matemaatiliste mudelite piisavus sisepõlemissüsteemi toimimise määramisel. Eriti terav selle kaasaegse mootori hoone arendamise etapis on Cylinda grupi (CPG) ja silindripead detailide soojuse vaatamise probleem, mis on lahutamatult seotud agregeeritud võimsuse suurenemisega. Instant kohaliku konvektiivse soojusvahetuse protsessid töövedeliku ja gaasi-õhu kanalite (GVK) vahel ei ole ikka veel piisavalt uuritud ja on üks DVS-i teooria kitsaseid kohti. Sellega seoses luuakse usaldusväärsete, eksperimentaalselt põhjendatud arvutusmeetodite loomine kohaliku konvektiivse soojusvahetuse uurimiseks GVK-s, mis võimaldab saada kiireloomuliseks probleemiks usaldusväärseid hinnanguid DVS-osade temperatuuri ja soojuse rõhuga oleku kohta. Selle lahendus võimaldab teostada mõistlikku valikut disaini- ja tehnoloogiliste lahenduste valikut, suurendada disaini teaduslikku tehnilist taset, annab võimaluse vähendada mootori loomist tsüklit ja saada majandusliku mõju, vähendades eksperimentaalsete mootorite kulusid ja kulusid. Eesmärk ja eesmärgid uuringu peamine eesmärk väitekirja töö on lahendada kompleksi teoreetiliste, eksperimentaalsete ja metoodiliste ülesannete, 1

3 seotud uute rafineerimistehaste matemaatiliste mudelite ja meetodite loomisega mootori GVK-s kohaliku konvektiivse soojusvahetuse arvutamiseks. Vastavalt töö eesmärgile lahendati järgmised põhiülesanded, suures osas kindlaksmääratud ja töö tulemuslikkuse metoodiline järjestus: 1. Viia läbi statsionaarse vooluvoolu teoreetilise analüüsi GVK-s ja hindades kasutamise võimalusi teooria piirkihi määramisel parameetrid kohaliku konvektiivne soojusvahetus mootorites; 2. Algoritmi arendamine ja arvulise rakendamise arendamine arvutil töötava vedeliku tungiva õhuvoolu probleemi jaoks mitme silindri mootori sisselaskeava vabastamissüsteemi elementides mittesülliinilises preparaadis, et määrata kasutatud kiirused, temperatuur ja rõhk Piirdetingimustena gaasi-dünaamika probleemi ja soojusvahetuse edasise lahenduse jaoks mootori GVK õõnsustes. 3. Uue metoodika loomine hetkekiiruste arvutamiseks GVK tööorganid kolmemõõtmelises koostises; 4. Kohaliku konvektiivse soojusvahetuse matemaatilise mudeli arendamine GVK-s kasutades piirkihi teooria alused. 5. Kontrollige kohaliku soojusvahetuse matemaatiliste mudelite adekvaatsust GVK-s, võrreldes eksperimentaalseid ja arvutatud andmeid. Selle keerulise rakendamise ülesannete rakendamine võimaldab töö peamist eesmärki saavutada - insenerimeetodi loomine konveo soojusvaheti kohalike parameetrite arvutamiseks bensiini mootori GVK-s. Probleemi asjakohasus määratakse kindlaks asjaolu, et ülesannete lahendamine võimaldab teostada mootori disainilahenduses mõistliku disaini- ja tehnoloogiliste lahenduste valiku, suurendada disaini teaduslikku tehnilist taset, vähendab mootori tsükli loomist ja Et saada majanduslik mõju, vähendades toote eksperimentaalsuse hindamise ja kulusid. 2.

4 väitekirja teaduslik uudsus on see, et: 1. Esmakordselt kasutati matemaatilist mudelit, mis ühendati gaasi-dünaamiliste protsesside ühemõõtmelise esindatuse ratsionaalselt mootori sisselaske- ja väljalaskesüsteemis kolmemõõtmelise kujutisega Gaasi voolu GVK arvutada parameetrid kohaliku soojusvahetuse. 2. bensiini mootori konstruktsiooni ja viimistluse metoodiline alus on välja töötatud kohalike termiliste koormuste ja silindripea elementide termilise seisundi arvutamise meetodite uuendamise ja selgitamisega. 3. Uued arvutatud ja eksperimentaalsed andmed ruumilise gaasivoogude kohta mootori sisselaskeava ja heitgaasi kanalites ja bensiini mootori silindrite pea kolmemõõtmelise temperatuuri jaotus. Tulemuste usaldusväärsus on tagatud heakskiidetud analüüsi ja eksperimentaalsete uuringute arvutamise meetodite kohaldamisega, ühised võrrandite süsteemid, mis kajastavad energiasäästu, massi, impulsi, asjakohaste esialgsete ja piiritingimuste põhiseadusi, matemaatiliste mudelite rakendamise kaasaegseid numbrilisi meetodeid, \\ t Kasutamine külaliste ja muude regulatiivsete õigusaktide vastavad lõpetamist mõõteelemendid kompleksi katselisi uuringus, samuti rahuldav kokkulepe tulemuste modelleerimise ja katse. Saadud tulemuste praktiline väärtus on see, et algoritm ja programm bensiini mootori suletud töötsükli arvutamiseks, mille ühemõõtmeline esitus gaasi-dünaamiliste protsesside sisselaske- ja heitgaasi mootorisüsteemides, samuti algoritmi ja a Programm arvutamise parameetrid soojusvahetus GVK pea bensiini mootori silindripea pea kolmemõõtmelises tootmises, mida soovitatakse rakendamiseks. Teoreetiliste uuringute tulemused kinnitasid 3

5 Katse, võimaldavad teil märkimisväärselt vähendada mootorite projekteerimise ja lõpetamise kulusid. Töö tulemuste heakskiitmine. Väitekirjade peamised sätted teatati DVS SPBGPU osakonna teaduslikus seminaridel G.g., XXXI ja XXXIII nädala teaduse SPBGPU (2002 ja 2004). Väitekirjade väljaanded avaldasid 6 trükitud tööd. Töö struktuur ja ulatus Väitekunsti töös koosneb sissejuhatusest, viiendast peatükist, kirjanduse järeldusest ja kirjandusest 129 nimest. See sisaldab 189 lehekülge, sealhulgas: 124 lehekülge põhiteksti, 41 joonistust, 14 tabelit, 6 fotot. Sissejuhatuses töö sisu on õigustatud väitekirja teema asjakohasus, teadusuuringute eesmärk ja eesmärgid on kindlaks määratud teadusliku uudsuse ja töö praktilise tähtsusega. Töö üldine omadus on antud. Esimene peatükk sisaldab analüüsi põhitöö teoreetiliste ja eksperimentaalsete uuringute protsess gaasi dünaamika ja soojusvahetus ICC. Ülesanded kehtivad uuringud. Silindriploki juhtide konstruktiivsete ja sisselaskekanalite konstruktiivsete vormide ülevaade ja mõlema statsionaarse ja mitte-statsionaarse gaasivoogude katsete ja heitkoguste teoreetiliste uuringute analüüsi ja tulemuste analüüs sisemise gaasi-õhu radades Põlemismootorid viiakse läbi. Praegu kaalutakse praeguseid lähenemisviise termo- ja gaas-dünaamiliste protsesside arvutamise ja modelleerimise ning GVK-i soojusülekande intensiivsuse modelleerimisele. Jõuti järeldusele, et enamik neist on piiratud rakenduspiirkond ja ei anna täielikku pilti soojusvahetusparameetrite jaotusest GVK pindadel. Esiteks on see tingitud asjaolust, et töövedeliku liikumise probleemi lahendus GVK-s toodetakse lihtsustatud ühemõõtmelises või kahemõõtmelises 4-s

6 Preparaat, mis ei kehti keerulise vormi puhul. Lisaks märgiti, et konvenektiivse soojusülekande arvutamise puhul kasutatakse enamikul juhtudel empiirilisi või pool-empiirilisi valemeid, mis ei võimalda ka lahuse vajalikku täpsust. Kõige tõhusamalt neid küsimusi vaadeldakse varem Bavyin V.V., Isakova Yu.n., Grishyina Yu.a., Kruglov, Kostina A.K., Kavtaradze R.z., Ovsyannikova M.K., Petrichenko Rm, Petrichenko, Rosenlands GB, Strakhovsky MV , Thaov, ND, Shabanova a.yu. H., Horlock jh, winterbone de, kassner lj, williams tj, valge bj, ferguson cr et al. Gaasi dünaamika ja soojusvahetuse uurimisprobleemide ja -meetodite analüüs GVK-s võimaldas uurimise peamist eesmärki sõnastada, kuna metoodika loomine gaasivoolu parameetrite määramiseks GVK-s kolmemõõtmelises preparaadis Mis järgnev arvutus kohaliku soojusvahetuse silindri silindri silindripead ja selle tehnika kasutamine praktiliste probleemide lahendamiseks silindripeade ja ventiilide termilise pinge vähendamise vähendamise probleemide lahendamiseks. Seoses järgmiste tööga seotud ülesannetega: - luua uus metoodika soojusvahetuse ühemõõtmelise kolmemõõtmelise modelleerimise jaoks mootori väljund- ja sisselaskesüsteemides, võttes arvesse nende kompleksi kolmemõõtmelise gaasi voolu Selleks, et saada lähteandmeid, et täpsustada soojusvahetuse piiri tingimusi, arvutamisel kolviballoonipead DVS-i soojuse muutuse ülesannete arvutamisel; - töötada välja metoodika, millega kehtestada piiri tingimused gaasiõhu kanali sisselaskeava ja väljalaskeava kohandamisse ja mitmemõõtmelise mitteosalise mudeli lahendamise põhjal mitmekordse silindri mootori töötsükli; - kontrollida metoodika täpsust testide arvutuste abil ja võrrelda eksperimentaalsete andmete ja arvutustega saadud tulemusi vastavalt mootori inseneri tehnikale varem tuntud meetoditele; viis

7 - Tehnika kontrollimise ja lõpuleviimise läbiviimine ja lõpetamine, täites mootori silindripea termilise seisundi arvutamise katse ja teostama katse ja arvutatud andmete võrdlemist osa temperatuuri jaotamise kohta. Teine peatükk on pühendatud mitme silindri sisepõlemismootori suletud töötsükli matemaatilise mudeli väljatöötamisele. Mitme silindri mootori tööprotsessi ühemõõtmelise arvutusskeemi rakendamiseks on valitud teadaoleva iseloomuliku meetodi, mis tagab arvutusprotsessi suurendamise ja stabiilsuse suure kiirusega. Mootori gaasi-õhusüsteemi kirjeldatakse aerodünaamiliselt omavahel ühendatud üksikute silindrite üksikute elementide komplekti, tarbimis- ja väljalaskekanalite ja torude, kollektsioonide, summutite, neutralisaatorite ja torude osade komplekti. Protsessid aerodünaamika sisselaskevabasüsteemides kirjeldatakse kasutades ühemõõtmelise gaasi dünaamika võrrandunud survetagasiga gaasi: järjepidevuse võrrand: ρ u ρ u + ρ + u + ρ t x x f df dx \u003d 0; F 2 \u003d π 4 D; (1) Liikumise võrrandi: u t u + u x 1 p 4 f + + ρ x d 2 U 2 U U \u003d 0; f τ \u003d w; (2) 2 0.5ρu Energiasäästu võrrand: P P + U A T x 2 ρ \u200b\u200bx + 4 f d u 2 (k 1) ρ ρ q u \u003d 0 2 u u; 2 kp a \u003d ρ, (3), kus A-heli kiirus; Gaasi ρ-tihedus; U-kiiruse voolu piki x-telge; t-aeg; P-rõhk; Lineaarsete kahjude f-koefitsient; D-läbimõõt torujuhtmega; k \u003d p suhe konkreetse soojusvõimsuse. C V 6.

8 Kuna piiritingimused on seatud (põhiliste võrrandite põhjal: kinnitage voolu mitte-satroopilises olekus olevad energiasäästu ja tiheduse suhte ja helitehur) balloonides, samuti sisselaskeava ja väljundi tingimused mootor. Suletud mootori töötsükli matemaatiline mudel sisaldab arvutatud suhteid, mis kirjeldavad mootori silindrite ja tarbimise ja tulemuste osade protsesse. Termodünaamilist protsessi silindris kirjeldatakse SPBGPU-s töötatud tehnika abil. Programm annab võimaluse määratleda hetkelised gaasivooluparameetrid silindrite ja sisselaske- ja väljundsüsteemides erinevate mootori kujunduse. Ühemõõtmeliste matemaatiliste mudelite rakendamise üldised aspektid omaduste meetodi abil (suletud töökeskuses) ja mõned gaasivooluparameetrite muutuse arvutamise tulemused silindrite ja ühe- ja mitme silindri sisselaskeava ja tulemuste arvutamisel Mootorid peetakse. Saadud tulemused võimaldavad teil hinnata mootori sisselaskeavade organisatsiooni täiuslikkuse astet, gaasi jaotumise faaside optimaalselt, töövoo gaasi-dünaamilise konfiguratsiooni võimalust, üksikute silindrite ühtsust jne. Tõusud, temperatuurid ja kiirus gaasi voogude sisselaskeava ja väljund gaasi-õhu silindripea kanalite määratletud selle meetodi kasutatakse järgnevates arvutustes soojusvahetusprotsesside nendes õõnsustes piiri tingimustes. Kolmas peatükk on pühendatud uue numbrilise meetodi kirjeldusele, mis võimaldab realiseerida termilise seisundi piiritingimuste arvutamist gaasi-õhu kanalitega. Arvutuse peamised etapid on: ühemõõtmeline analüüs statsionaarse gaasivahetusprotsessi ühemõõtmeline analüüs sisselaskesüsteemi ja tootmise osades omaduste meetodiga (teine \u200b\u200bpeatükk), filtri voolu kolmemõõtmeline arvutamine sisselaskes ja 7

9 Graduate kanalit MKE piiratud elementide kaupa, töövedeliku soojusülekande koefitsientide kohalike koefitsientide arvutamine. Suletud tsükli programmi esimese etapi tulemusi kasutatakse piiride tingimustena järgnevatel etappidel. Gaas-dünaamiliste protsesside kirjeldamiseks kanalis valiti viilude gaasi lihtsustatud kvaasitatsioonikava (Euleri võrrandite süsteem) piirkonna muutuva vormiga, kuna ventiili liikumine: R V \u003d 0 RR1 (V) V \u003d P, kanalite kompleksne geomeetriline konfiguratsioon, klapi mahu juuresolekul, juhtimishülsi fragment muudab selle vajalikuks 8 ρ. (4) Piiride tingimustena, hetkelised, keskmistatud gaasi keskmistatud gaasikiirused sisend- ja väljundosas. Need kiirused, samuti temperatuurid ja rõhk kanalites, määrati multi-silindri mootori töövoo arvutamise tulemusena. Gaasi dünaamika probleemi arvutamiseks valiti jääpõhine elemendimeetod, pakkudes suure modelleerimise täpsust kombinatsioonis arvutuse rakendamise vastuvõetavate kuludega. Arvutatud jääalgoritm Selle probleemi lahendamiseks põhineb variatsioonifunktsionaalsete vahendite minimeerimisel, mis saadakse Euleri võrrandite konverteerimisega Bubnovi meetodi abil, galeriiskinkekina φ) lllllmmk (UV φ x + vv φ y + wv φ z + p ψ y) φ) lllllmmk (uw φ x + vw φ y + ww φ z + p ψ z) Y + W φ z) ψ dxdydz \u003d 0. dxdydz \u003d 0, dxdydz \u003d 0, dxdydz \u003d 0, (5)

10 arvutatud ala praeguse mudeli abil. VAZ-2108 mootori tarbimise ja heitgaasi kanali arvutatud mudelite näited on toodud joonisel fig. 1. -B - ja joonis.1. VAZ VAZ mootori VAZ-mootori (A) mudelite (A) mudelite (A) mudelite (A) mudelite (A) VAZi mootori mudelite (A) mudelite (A) mudelid (a -Vaamatu tuum ja piirkiht. Lihtsustamiseks toimub gaasi dünaamika probleemide lahendamine kvaasi-statsionaarses preparaadis, st arvestamata töövedeliku kokkusurutavust. Arvutusviga analüüs näitas võimalust sellise eelduse võimalust, välja arvatud lühiajaline osa ajast kohe pärast klapi vahe avamist ei ületa 5 7% gaasivahetustsükli ajast. Avatud ja suletud ventiilidega GVK soojusvahetusprotsess on erinev füüsiline iseloom (sunnitud ja vaba konvektsioon), seetõttu kirjeldatakse neid kahes erinevas tehnikas. Suletud ventiilidel kasutab meetodit MSTu poolt pakutud, kus töötsükli selles osas võetakse arvesse kahte soojuse laadimisprotsessi, arvestades vaba konvektsiooni arvelt ja tingitud sunniviisilise konvekti tõttu 9. veerg

11 Gaas kanalis rõhu varieeruvuse mõjul multi-silindri mootori kogumistel. Avatud ventiilide puhul kohaldatakse soojusvahetuse protsessi sunniviisilise konvekti seadust, mille algatas töövedeliku organiseeritud liikumine gaasivahetus taktic. Soojusvahetuse arvutamine käesoleval juhul tähendab kahte etapi lahendust gaasivoolu kohaliku hetkesektori konstruktsiooni probleemi analüüsi probleemianalüüsi ja soojusvaheti intensiivsuse arvutamisel läbi kanali seintele moodustunud piiri kihi kaudu. Konvektiivse soojusvahetuse protsesside arvutamine GVK-s ehitati soojusvahetimudeli järgi, kui lame sein on sujuvam, võttes arvesse piirkihi laminaar- või turbulentset struktuuri. Soojusvahetuse kriteeriumide sõltuvused rafineeriti arvutamise ja eksperimentaalsete andmete võrdlemise tulemuste põhjal. Nende sõltuvuste lõplik vorm on näidatud allpool: Turbulentse piirkihi jaoks: 0,8 x re 0 nu \u003d PR (6) x laminaarpiiri kiht: nu nu xx αxx \u003d λ (m, pr) \u003d φ re tx kτ, (7) Kus: α x kohalik soojusülekande koefitsient; NU X, RE x kohalikud väärtused NUSTElt ja Reynoldsi numbrid vastavalt; PR Prandtli arv hetkel; m voolu gradientide omadused; F (m, PR) funktsioon sõltuvalt voolu gradiendi näitajast ja PR töövedeliku prandtli numbri 0,15 numbrile 0,15; K τ \u003d Re D - parandustegur. Soojusvoo soolavooluhulgade hetkeväärtuste kohaselt viidi läbi ventiili sulgemisperioodi põhjal keskmistamine tsükli kohta tsükli kohta. 10

12 Neljas peatükk on pühendatud bensiini mootori silindrite juhi temperatuuri temperatuuri katsetamise uuringu kirjeldusele. Teoreetilise tehnika kinnitamiseks ja selgitamiseks viidi läbi eksperimentaalne uuring. Katse ülesanne kaasas, et saada statsionaarsete temperatuuride jaotus silindripea keha ja arvutuste tulemuste võrdlemisel saadud andmetega. Eksperimentaalne töö viidi läbi DVS SPBGPU osakonnas DVS-i SPBGGU-de automootoriga VAZ-i automootoriga VAZi autori poolt DVS SPBGPU osakonnas läbi viie DVS SPBGPU osakonnas vastavalt meetodile, mida kasutatakse Zvezda OJSC uurimislaboris (St. Peterburi). Et mõõta statsionaarne temperatuuri jaotus peaga, 6 kromel-copel termopaapain paigaldatud piki pindade GVK. Mõõtmised viidi läbi nii kiirus- kui ka laadimisomaduste abil väntvõlli pöörlemissageduste erinevate konstantsete sagedustega. Katse tulemusena saadi termoparaat mootori käitamisel kiiruse ja koormuse omaduste kaudu. Seega on uuringud näidanud, millised on silindri silindri ploki osade tegelikud temperatuuri väärtused. Rohkem tähelepanu pööratakse peatükile eksperimentaalsete tulemuste töötlemise ja vigade hindamise. Viies peatükk annab andmeid hinnangulistest uuringutest, mis viidi läbi, et kontrollida soojusülekande matemaatilist mudelit GVK-s, võrreldes arvutatud andmeid katse tulemustega. Joonisel fig. 2 esitab kiiruse välja modelleerimise tulemused VAZ-2108 mootori sisselaske- ja heitgaaside kanalites lõppeelemendi meetodi abil. Saadud andmed kinnitavad täielikult selle ülesande lahendamise võimatus üheski teises preparaadis, välja arvatud kolmemõõtmeline, 11

13 Kuna ventiili varras mõjutab oluliselt silindripea vastutava tsooni tulemusi. Joonisel fig. 3-4 näitab näiteid soojusvahetuse intensiivsuse arvutamise tulemustest sisselaskeava ja heitgaasi kanalites. Uuringud on näidanud eelkõige soojusülekande olulist ebaühtlast olemust kui kanali moodustumise ja dimulatsiooni koordinaatis, mis on ilmselgelt seletatav gaasi meelelahutuse olulise ebaühtlase struktuuriga kanalis. Soojusülekande koefitsientide lõppvaldkondi kasutati silindripea temperatuuri seisundi arvutamiseks. Soojusvahetuse piiritingimused põlemiskambri ja jahutussõõnsuste pindadel seadistati SPBGPU-s välja töötatud tehnikate abil. Silindripea temperatuuri väljade arvutamine viidi läbi püsiva mootori töörežiimide jaoks väntvõlli pöörlemissagedusega 2500-5600 p / min piki väliseid kiireid ja koormuse omadusi. Silindriilindri silindri silindri silindri ahela skeem, valitakse esimesele silindrile kuuluva peaosa. Soojus oleku modelleerimisel kasutatakse lõpliku elemendi meetodit kolmemõõtmelises tootmises. Arvutatud mudeli soojusväljade täielik pilt on näidatud joonisel fig. 5. Arvelduse uuringu tulemused on termopaari paigalduskohtade paigalduspaigas esindatud temperatuuri muutustena. Arvutusandmete võrdlemine ja katse näitas nende rahuldavat lähenemist, arvutusviga ei ületanud 3 4%. 12

14 Outlet kanal, φ \u003d 190 sisselaskekanal, φ \u003d 380 φ \u003d 190 φ \u003d 380 Joonis.2. VAZ-2108 mootori (N \u003d 5600) α (W / M2 K) a (W / M2 K) a (W / M2 K) a (W / M2 K) audmed, 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1, 0 S -B- 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 s--pic. 3. Muutused soojusvahetuse intensiivsustes välispindadel - väljalaskeava -B-kanal. 13

15 a (w / m 2 k) sisselaskekanali sisselaskekanali keset sisselaskekanali keskel sisselaskekanali lõigu-1 α (W / M2 K) lõpus lõpliku kanali alguses Väljalaskeava keskel väljalaskekanali lõpus väljalaskekanalilise ristlõike nurk pöörlemisnurk - Battail Channel - Outlet Channel FIG. 4. Kõverad muutuvad soojusvaheti intensiivsuse muutus sõltuvalt väntvõlli pöörlemise nurgast. - - -B-riis. 5. Silindripea (A) piiratud elemendimudeli üldine vaade ja arvutatud temperatuuri väljad (N \u003d 5600 p / min) (B). neliteist

16 Järeldused töö eest. Vastavalt tehtud töö tulemustele järgmised peamised järeldused saab teha: 1. uus ühemõõtmeline-kolmemõõtmeline mudel arvutamisel keeruliste ruumiliste protsesside töövedeliku voolu ja soojusvahetuse kanalid silindripea meelevaldse kolvi mootoriga, mida iseloomustab suurem võrreldes eelnevalt kavandatud meetoditega ja täieliku mitmekülgsuse tulemustega. 2. Uued andmed saadi gaasi dünaamika ja soojusvahetuse omaduste kohta gaasi-õhukanalites, kinnitades protsesside kompleksi ruumilist ebaühtlast olemust, välistades praktiliselt võimalust modelleerimiseks ühemõõtmelises ja ülesande kahemõõtmelises variantides. 3. Sisselaske- ja väljalaskeavade gaasianalite ülesande arvutamise peamine tingimused on kinnitatud torujuhtmete ja mitme silindri kanalite probleemi lahendamise põhjal. On tõendatud võimalust kaaluda neid protsesse ühemõõtmelise koostisena. Nende protsesside arvutamise meetod omaduste meetodi alusel pakutakse ja rakendatakse. 4. Läbitud eksperimentaalne uuring võimaldas arenenud arveldusmeetodeid selgitada ja kinnitas nende täpsust ja täpsust. Arvutatud ja mõõdetud temperatuuri võrdlemine üksikasjades näitasid tulemuste maksimaalne viga, mis ei ületa 4%. 5. Kavandatavat lahendamist ja eksperimentaalset tehnikat võib soovitada ettevõtete mootori tööstuse kasutuselevõtuks juba olemasoleva kolvi neljatakti uue ja kohandamise kavandamisel. viisteist

17 Lõputöö teemal avaldati järgmised tööd: 1. Shabanov A.Yu., Mashukur M.A. Ühemõõtmelise gaasi dünaamika mudeli väljatöötamine sisepõlemismootorite sisselaske- ja väljalaskesüsteemides // dep. Volutus: N1777-B2003 alates 14 s. 2. Shabanov A.Yu., Zaitsev A.B., MashKir M.A. Piiratud-elemendi meetod, mis arvutatakse kolvi mootori // de depun silindri ploki termilise laadimise piiritingimustes. Volutus: N1827-B2004 alates, 17 s. 3. Shabanov A.Yu., MAKHMUD MASHKIR A. Mootori silindri ploki / / inseneri temperatuuri arvutamine ja eksperimentaalne uurimine: teaduslik ja tehniline kogus, mida testitakse Venemaa Föderatsiooni teaduse ja tehnoloogia 100. aastapäevaga Professor N.kh. Dyachenko // P. ed. L. E. MagiDovich. Peterburi: Polütehnilise UN-TA kirjastus, alates Shabanov A.Yu., Zaitsev A.B., Mashkir M.A. Uus meetod kolb-mootori // inseneri-, N5 2004, 12 s silindri ploki termilise laadimise arvutamiseks. 5. Shabanov A.Yu., MAKHMUD MASHKIR A. Lõpliku elementide meetodi kasutamine silindripea termilise seisundi piiride kindlaksmääramisel SPBGPU teaduse nädal: University-University Teadusliku konverentsi materjalid. SPB.: Polütehnilise ülikooli kirjastusmaja, 2004 koos Mashkiir Mahmud A., Shabanov A.Yu. Gaasiparameetrite uurimise meetodi kasutamine DVS-i gaasiparameetrite uurimiseks. XXXI SPBGPU teaduse nädal. II osa. Mitmepoolsete teaduslike konverentsi materjalid. SPB: SPBGPU kirjastus, 2003

18 Sisepõlemismootorite osakonnas viidi läbi töö kõrgema professionaalse hariduse "Peterburi riikliku polütehnilise ülikooli riikliku haridusasutuse juures. Teaduslik juht - Tehnikateaduste kandidaat, dotsent Shabanov Aleksandr Jurinevich ametlikud vastased - Tehnikaündmuste arst, professor Erofeev Valentin Leonidovitrich Tehniliste teaduste kandidaat, Dofessor Kuznetsov Dmitri Borisovich juhtiv organisatsioon - Gup "Tsnidi" kaitse toimub 2005. aastal Kohtumine väitekirjanõukogu riigi haridusasutus kõrgema professionaalse hariduse "Peterburi riik Polütešnic University" aadressil :, Peterburi, Ul. Polütehnika 29, peahoone, aud .. väitekirja võib leida GOU "SPBGPU" põhitegevusest. Kokkuvõte väitekirja Nõukogu teadusministeeriumi väitekirjanõukogu arst Technical Sciences, dotsent professor Khrusstalev B.S.

Bulgakov Nikolai Viktorovitši käsikirja õiguste puhul turbulentse soojuse ja massiülekande numbriliste uuringute kohta sisepõlemismootorites 05.13.18 -Mattics,

Arvustanud ametlik vastane Dragomirov Sergei Grigorieva väitekirja Smolensk Natalia Mikhailovna väitekirja "Mootori tõhususe parandamine sädemete süütamisega gaasi komposiidi rakendamisega

Ametliku vastase K.t.n.

Laboratoorsed töö 1. Sarnasuse kriteeriumide arvutamine soojuse ja massiülekande protsesside uurimiseks vedelikes. Töö eesmärk on kasutada MS Exceli arvutustabeleid

12. juunil 2017 nimetatakse konvektsiooni ja termilise juhtivuse ühisprotsessi konvektiivseks soojusvahetuseks. Looduslik konvektsioon on tingitud konkreetsete skaalade erinevusest ebaühtlaselt kuumutatud söötmega

Hinnanguline eksperimentaalne meetod kahetaktilise mootori puhastusseadmete voolukiiruse määramiseks vänt-kambri EA-ga Herman, A.A. Balhov, A.G. Kuzmin 48 Võimsus ja majandusnäitajad

UDC 621.432 meetodid piiriingimuste hindamiseks probleemi lahendamisel mootori kolb 4 ... termilise seisundi määramise probleemi lahendamisel Lomakin tegi ettepaneku universaalse meetodi hinnata piiritingimusi, kui

Jaotis "Kolvi- ja gaasiturbiinmootorid". D.T.N.N. sisepõlemise suure kiiruse mootori silindrite täitematerjali suurendamise meetod. Prof. FOMIN V.M., K.T.N. Runovsky K.s., K.t.n. Apelinsky d.v.

UDC 621.43.016 A.V. Trin, cand. the Teadus, A.G. Kosulin, komm. the Teadus, A.N. Abramenko, ing. Kasutades kohaliku õhu jahutusventiili montaaži sunnitud autoTractor diiselmootorite

Heitgaasi soojusülekande koefitsient DVS Sukhonos R. F., Mazin V. A., Cand. the Sciences, Doc. SNTU jaotus kombineeritud FCS muutub oluliseks

ALTGTU ALTGTU süsteemi töötajate teaduslik ja metoodiline tegevus arvutatakse ja eksperimentaalne meetod kahetaktilise mootori voolavate väljundkoormuste kindlaksmääramiseks väntrakalaga

Riigi kosmose agentuur Ukraina Riiklik ettevõtlus "Design Bureau" Southern ". Mk Yangel "Käsikirja õiguste kohta Shevchenko Sergei Andrejevich UDC 621.646.45 Pneumaatilise süsteemi parandamine

Abstraktne distsipliin (koolituskursus) M2.DV4 Kohalik soojusülekanne DVS-is (distsipliini nimi (distsipliini nimi)) Praegune tehnoloogia areng nõuab uut uut

Soojusjuhtivus mittesüsteerimata protsessi arvutamisel temperatuuri välja ja soojusvoo termilise juhtivuse näide kütte- või jahutus- tahkete ainete puhul

Ametliku vastase läbivaatamine väitekirja tööle Moskalenko Ivan Nikolayevich "Parandada sisepõlemismootorite külgpinna külgpinna profiilide koostamise meetodeid"

UDC 621.43.013 E.P. Voropaev, ING. Modelleerimine välise kiirkiirusega mootori iseloomuliku Sportbike Suzuki GSX-R750 Sissejuhatus Kasutamine kolmemõõtmelise gaasi-dünaamilise mudeli kasutamine kolbis

94 seadmed ja tehnoloogia UDC 6.436 P. V. Dvorkin St. Petersburgi Riiklik kommunikatsioon Ülikooli kommunikatsiooni kommunikatsiooni mõiste soojusülekande koefitsiendi seintes põlemiskambri praegu ei ole olemas

Ametliku vastase läbivaatamine väitekirja töös Chichilenova Ilya Ivanovitš, mis on tehtud teema "diiselmootorite diagnoosimise meetodite ja vahendite parandamine teadusliku kraadi jaoks

UDC 60,93,6: 6.43 E. Kochetkov, A. S. Kuryvlevi provints stuudio stuudio stuudio kavitatsiooni kulumise kavitatsiooni kulumise

Laboratoorsed töö 4 Soojusülekande uuring vabaõhu liikumise ülesandega 1. Horisontaalse (vertikaalsete) toru soojusülekande koefitsiendi määramiseks soojusülekande koefitsiendi määramiseks

UDC 612.43.013 töövormid DVS A.A. Handrimagov, Inzh., V.G. Malt, Dr. Tehn. Sciences õhutranspordi voolu struktuur diislikütuse silindris sisselaske ja kokkusurumise taktikal. Sissejuhatus mahuprotsess ja film

UDC 53.56 DCC laminaarpiiri kihi võrrandite analüüs. the Sciences, prof. Yesman R. I. Valgevene riiklik tehniline ülikool vedelate energia transportimisel kanalites ja torujuhtides

Kinnita: LD I / - GT L. Eraktor teadusliku töö ja A * ^ 1 arsti bioloogilise! Ssor M.g. Baryshev ^., - * c ^ x \\ "L, 2015. Juhtiva organisatsiooni puhkus Britia Elena Pavlovna väitekirja töös

Soojusülekande plaan: 1. Soojusülekanne vedeliku vaba liikumises suures mahus. Soojusülekanne vedeliku vaba liikumises piiratud ruumis 3. vedeliku (gaasi) sunniviisiline liikumine.

Loeng 13 Arvutatud võrrandid soojusülekande protsessides Soojusülekande koefitsientide määratlus protsessides, muutmata jahutusvedeliku soojusvahetiprotsesside kogumit ilma agregaati muutmata

Ametliku vastase läbivaatamine NekraSova Svetlana Olegovna väitekirja "Üldise mootori disaini metoodika väljatöötamine välise soojusvarustusega pulseerimistoruga"

15.1.2. Konvektiivne soojusülekanne vedeliku sunniviisilise liikumise all torudes ja kanalites sel juhul sõltub NUSST-kriteeriumi mõõtmeta soojusülekande koefitsient Graolshofi kriteeriumist (\\ t

Tsydipova ametliku vastase läbivaatamine Baldanjo Dashievichi DABAYEVA Maria väitekirja töö kohta on tunnustatud "tahkete ainete ostsillatsioonide õppimise meetod, mis on paigaldatud elastsele vardale, tuginedes

Vene Föderatsioon (19) RE (11) (51) MPK F02B 27/04 (2006/01) F01N 13/08 (2010,01) 169 115 (13) U1 RE 1 6 9 1 1 5 U 1 Federal Intellectuaalomandi teenus (12) Kirjeldus kasuliku mudeli

Moodul. Konvektiivne soojusvahetus ühefaasilise Media eriala 300 "Tehniline füüsika" Loeng 10. Konvektiivsete soojusvahetusprotsesside konvenerite soojusvahetuse modelleerimise protsesside sarnasus ja modelleerimine

UDC 673 RV Kolomiits (Ukraina, Dnepropetrovsk, Ukraina Rahvusliku Teaduste Akadeemia tehnilise mehaanika Instituut ja Ukraina tsiviilseadustiku) Konvektiivne soojusvahetus AeroFoundation kuivatis Konverentide kuivatamise probleemi seadmine

Ametliku vastase läbivaatamine Subyega Victoria Olegovna "Mitme skaala arvuline modelleerimine gaasivoogude kanalites tehniliste mikrosüsteemide" on ette nähtud teadlane

Alu ametliku vastase läbivaatamine Alukov väitekirja väitekirja kohta Sergei Viktorovitši "Teaduslikud alused suurenenud koormuse võime suurenenud koormuse käigukastide teaduslikud alused", mis on esitatud teadusliku kraadi jaoks

Haridus- ja Teadusministeerium Vene Föderatsiooni riikliku haridusasutuse kõrgema professionaalse hariduse hariduse institutsioon Samara osariigi Aerospace University nimetas akadeemik

Arvustanud ametlik vastav Pavlenko Alexandra Nikolayevich Bakanova Maxim Olegovitši "Uurimine põhjaliku moodustumise dünaamika uurimine vahtkulude termilise töötlemise ajal"

D "SPBPU A" Roteya O "" ja IIII I L 1 !! ^ .1899 ... Milldofunuki Venemaa Federal State Autonoomne Haridusasutus "Peterburi Polütehniline Ülikool

Ülevaade ametliku vastase lepitkini dmitri igorevichi väitekirja kohta teemal "diislikütuse parandamine töötingimustes, suurendades kütusevarustuse stabiilsust"

Ülevaade ametliku vastase väitekirja tööle Kobyakova Julia Vyacheslavovna teemal: "mittekootud materjalide libisemise kvalitatiivne analüüs nende tootmise korraldamise etapis konkurentsivõime suurendamiseks;

Katsed viidi läbi mootori kabiini süstimismootoriga VAZ-21126. Mootor paigaldati MS-Vseini tüüpi piduripinkile, mis on varustatud mõõteseadmetega, mis võimaldab teil kontrollida

Elektrooniline ajakiri "Tehniline akustika" http://webceter.ru/~eeaa/ejta/ 004, 5 Pihkva POLYTECHNIC Institute Venemaa, 80680, Pihkva, ul. L. Tolstoi, 4, e-post: [E-posti kaitstud] Heli kiiruse kohta

Ametliku vastase läbivaatamine Egorova Marina Avinirovna väitekirja töö kohta teemal: "Polümeeri tekstiilitoitsete töötlusomaduste modelleerimise, prognoosimise ja hindamise meetodite väljatöötamine

SpeedSpace'is. See töö eesmärk on tegelikult luua tööstuspakett hõreda gaasi voogude arvutamiseks kineetilise võrrandi lahuse alusel integreeritud kokkupõrge mudeliga.

Soojusvahetuse teooria põhitõed 5 Loengukava: 1. konvektiivse soojusvahetuse teooria üldised mõisted. Kuumutades vedeliku vaba liikumisega suures köites 3. Soojuspump vaba vedeliku liikumisega

Kaudne meetod Laminaraadi piiri kihi konjugeeritud ülesannete lahendamisel plaadiplaani okupatsioonis: 1 Operatsioon Operation Operation diferentsiaalvõrrandid soojuspiiki kihi 3 kirjeldus lahendatud probleemi 4 lahuse meetod

Raketi- ja kosmosetehnoloogia elementide temperatuuri tingimuse arvutamise meetodid nende maapealse töö # 09, september 2014 Kopytov V.S., Puchkov V. M. UDK: 621.396 Venemaa, MSTu neid.

Rõhutab ja reaalne töö alused madalatele tsükli koormustele, võttes arvesse laadimise eeluurimist. Selle kohaselt on teadusuuringute teema asjakohane. Hindamine struktuuri ja töö sisu

Tehnikateaduste arsti ametliku vastase läbivaatamine, professor Pavlova Pavel Ivanovitš Kuznetsova Alexei Nikolaevi väitekirja töö kohta teemal: "Aktiivse müra vähendamise süsteemi arendamine

1 Vene Föderatsiooni Haridus- ja Teadusministeerium Federal Riigi eelarve haridusasutus Kõrgema professionaalse hariduse "Vladimiri riiklik ülikool

Väitekunsti nõukogu D 212.186.03 FGBou Penza riigiülikoolis, teadlane, D.T., professor Voyacheku I.i. 440026, Penza, Ul. Punane, 40 kommentaarid ametliku vastase Semenov

Ma väidan: Esimene prorektor, Vice-rektor teadusliku ja uuendusliku töö Federal Riigi eelarve haridusakadeemia ^ ^ ^ Sudar University) Igorieva

Instrumentaalsed materjalid distsipliini "Power Units" Küsimused test 1. mille jaoks mootor on ette nähtud ja milliseid mootoreid paigaldatakse kodudele? 2. Klassifikatsioon

D.v. Grineh (k. T. N.), M.A. DONCHENKO (k. T. N., Do Professor), A.N. Ivanov (Graduate Student), A.L. Perminov (Graduate Student) väljatöötamine metoodika arvutamise ja projekteerimise pöörd-tera-tüüpi mootorite välise allveelaeva

Kolmemõõtmeline modelleerimine töövormi lennunduse pöörleva kolvi mootori Zelentsov A.a., Minin V.P. Cyam neid. P.i. Baranova dep. 306 "Lennunduse kolbmootorid" 2018 operatsiooni eesmärgiks pöörleva kolvi

Trophimovi au, Kutsev VA, Kocharyani, Krasnodari transpordi mitte-erootiline mudel, kui kirjeldatakse maagaasi pumpamise protsessi MG-s, reeglina eraldi hüdraulika ja soojusvahetusülesanded peetakse eraldi

UDC 6438 meetod gaasivooluse turbulentsi intensiivsuse arvutamiseks gaasiturbiini mootori 007 a põlemiskambri väljalaskel Gigorievis, IN ja Mitrofanov, O ja Rudakov ning Solovyov OJSC Klimov, Peterburi

Gaasisegu detonatsioon töötlemata torudes ja V.N. Ohitin S.I. Klimachkov i.a. Late Moskva riiklik tehniline ülikool. Reklaam Bauman Moskva Venemaa Gasodünaamilised parameetrid

Laboratoorsed töö 2 Soojusülekande uurimine sunniviisilise konvektsioonis Töö eesmärk on soojusülekande koefitsiendi sõltuvuse eksperimentaalne määramine toru õhukiirusest. Saadud

Loeng. Difusioonikiht. Piirikihi teooria võrrandid massilise ülekande juuresolekul piiri kihi kontseptsioonile, mida käsitletakse lõikes 7. ja 9. (hüdrodünaamiliste ja termiliste piiride kihtide puhul

Selgesõnaline meetod laminaarpiiri kihi võrrandite lahendamiseks plaadilabori tööle 1, klasside plaan: 1. töö eesmärk. Piirkihi võrrandite lahendamise meetodid (metoodiline materjal) 3. Diferentsiaal

UDC 621.436 N. D. Chingov, L. L. L. L. L. L. L. L. L. Piima, N. S. Malatovsky meetodid silindri katte koordineeritud temperatuuri väljade arvutamiseks ventiilidega Kooskõlastatud silindrikate väljade arvutamise meetod on kavandatud

# 8, august 6 UDC 533655: 5357 Analüütilised valemid soojusvoo arvutamiseks Blokeeritud Wolves MN-i, üliõpilaste Venemaa, 55, Moskva, MSstu Ne Ne Baumani, Aerospace'i õppejõudude arvutamiseks

Ülevaade ametliku vastase väitekirja samoilova Denis Juryevich "Teave ja mõõtesüsteem naftatootmise intensiivistamiseks ja veekindlate toodete määramiseks", \\ t

Federal Agency haridusasutus Riikliku haridusasutuse kõrgema professionaalse hariduse Vaikse ookeani piirkonna ülikooli termilise pinge üksikasjad DVS metoodika

Tehnikateaduste arsti ametliku vastase ülevaade, professor Labunda Boris Vasilyevich väitekirja tööle XU YUNA teemal: "Puidustruktuuride elementide kandevõime suurendamine

Ametliku vastase Lviv Juri Nikolayevich läbivaatamine Melnikova Olga Sergeyevna väitekirjast "Diagnostika peamise eraldamise peamise eraldamise elektrijaamade trafode statistilises

UDC 536.4 Gorbunov A.D. Dr Tech. Sciences, prof., DGTU soojusülekande koefitsiendi määratlus torude ja kanalite turbulentse voolu analüütilise meetodi analüütiliseks arvutamiseks

Kõigi klasside mootorimudelite resonantstorude kasutamine võimaldab teil oluliselt suurendada konkurentsi sporditulemusi. Siiski määratakse torude geomeetrilised parameetrid reeglina kohtuprotsessi ja vea meetodi abil, kuna seni ei ole selge arusaam ja selge tõlgendamine nende gaas-dünaamiliste seadmetega toimuvate protsesside tõlgendamises. Ja väheste teabeallikate sel korral on vastuolulised järeldused, millel on meelevaldne tõlgendus.

Kohandatud heitgaasi torude protsesside üksikasjalik uuring loodi spetsiaalne paigaldus. See koosneb seista käivitamismootoritest, adapteri mootorist - toruliitmikud staatilise ja dünaamilise rõhu valimiseks, kaks piesoelektrilist andurit, kahekihiga ostsilloskoosti C1-99, kaamerat R-15-st resonantne väljalasketoru Mootori "teleskoobiga" ja omatehtud toru mustade pindade ja täiendava soojusisolatsiooni.

Väljalaskepiirkonna torude surve määrati järgmiselt: Mootor kuvatakse resonantne parandustes (26000 pööret minutis). Mis sünkroniseeritakse mootori pöörlemissagedusega ja ostsillogrammi registreeriti filmile.

Pärast seda, kui film avaldub kontrastsetes arendajates, viidi pilt üle ostsilloskoobi ekraani ulatuses veojõule. Mootori R-15 toru tulemused on toodud joonisel fig 1 ja mustade ja täiendava termilise isolatsiooniga (joonisel fig.

Sõiduplaanide kohta:

P D-dünaamiline rõhk, P St - staatiline rõhk. OSO - väljalaskeakese avamine, NMT - alumine surnud punkt, link on väljalaskeakna sulgemine.

Kõverate analüüs võimaldab teil tuvastada surve jaotus resonantse toru sisendil väntvõlli pöörlemisfaasi funktsioonis. Dünaamilise rõhu suurendamine hetkest väljalaskes aken avastatakse väljundotsiku läbimõõduga 5 mm tekib R-15 ligikaudu 80 °. Ja selle miinimum on 50 ° - 60 ° piires surnud punkti alt maksimaalsel puhastamisel. Suurenenud rõhk peegeldunud laine (minimaalsest) ajal sulgemise ajal heitgaasi aken on umbes 20% maksimaalsest väärtusest R. viivitus toime peegeldunud heitgaaslaine - 80 kuni 90 °. Staatilise rõhu puhul iseloomustab see suurenenud 22 ° C "platoo" graafikus kuni 62 ° väljalaske akna avamisest kuni 62 °, kusjuures minimaalselt 3 ° nurga allosas. Ilmselgelt, kui sarnase väljalasketorude kasutamise puhul esineb puhtad kõikumised temperatuuril 3 ° ... 20 ° pärast surnud punkti põhja ja mitte mingil juhul 30 ° pärast väljalaske akna avamist.

Need uuringud omatehtud toru erinevad andmed R-15. Suurenenud dünaamiline rõhk kuni 65 ° avamist aken aken on kaasas minimaalne asub 66 ° pärast surnud punkti põhja. Samal ajal on minimaalse peegeldunud laine rõhu suurenemine umbes 23%. Laadimine heitgaaside toimele on väiksem, mis on tõenäoliselt tingitud soojusisoolatsioonisüsteemi suurenemisest ja on umbes 54 °. Puhastage võnkumised tähistatakse 10 ° pärast surnud punkti põhja.

Graafika võrdlemine, see võib täheldada, et staatiline rõhk soojustatud toru ajal sulgemise ajal väljalaskesse on väiksem kui R-15. Kuid dünaamilisel rõhul on maksimaalselt peegeldunud laine 54 ° pärast väljalaskeakna sulgemist ja R-15-s nihkus see maksimaalne maksimaalne 90-ga "! Erinevused on seotud heitgaasitorude läbimõõduga: R-15-s, nagu juba mainitud, läbimõõt on 5 mm ja soojusisolatsioonil 6,5 mm. Lisaks on toru R-15 arenenumate geomeetria tõttu staatilise rõhu taastamise koefitsient rohkem.

Resonantse väljalasketoru tõhususe koefitsient sõltub suuresti toru enda geomeetrilistest parameetritest, mootori väljalasketoru ristlõikest, temperatuuri režiimi ja gaaside jaotusfaaside ristlõikest.

Kontrollide kasutamise kasutamine ja resonantse väljalasketoru temperatuurirežiimi valimine võimaldab nihutada peegeldunud heitgaasilaine maksimaalset rõhku selleks ajaks, kui heitgaas aken on suletud ja seega suurendab järsult selle tõhusust.