Sürüş daldırma piston pompaları için silindirik doğrusal asenkron motor. Silindirik doğrusal asenkron motorla tezlerin önerilen listesi

1. Silindirik doğrusal asenkron motorlar

Daldırma pistonu pompalarını sürmek için: Sorunun sorusu, çalışmanın amaçları.

2. Matematiksel modeller ve işlemdeki elektromanyetik ve termal işlemlerin hesaplanması için yöntemler.

2.1. İlerlemenin elektromanyetik hesaplama yöntemleri.

2.1.1. Elektromanyetik hesaplama, EN-N-Dört generaller işlemine göre.

2.1.2. Sonlu elemanların işleminin elektromanyetik hesaplanması.

F 2.2. İşlem tarafından iş siklopogramını hesaplama yöntemi.

2.3. İşlemin termal durumunun hesaplanması için yöntem.

3. Dalgıç pompaların tahriki için yapıcı sürümlerin kurulumlarının analizi.

3.1. İkincil elemanın iç konumu ile tesisatlar.

3.2. Hareketli indüktörlü karavanlı Gasland.

3.3. Sabit bir indüktör ile concoted guard.

4. Özellikleri geliştirme yeteneğinin incelenmesi

Çubuk fiyatı.

4.1. Düşük frekanslı diyette sessiz bir ikincil elemanlı bir yağ sistemi ile işlemin özelliklerini iyileştirme fırsatlarının değerlendirilmesi.

4.2. İndüktör oluğunun açılışının kantınlar üzerindeki etkisinin etkisinin analizi.

4.3. İkincil elemanın iç düzenlemesiyle birlikte Jonda'nın endekslerinde birleştirilmiş katmanların kalınlığının etkisinin çalışması.

4.4. Kombine katmanlarının kalınlığının, hareketli bir indüktör ile işlenmiş Jonda'nın göstergelerinin etkisinin araştırılması.

4.5. Kombine katmanlarının kalınlığının, işlenmiş Jondas'ın göstergelerinin sabit bir indüktörlü etkisinin etkisi.

4.6. Hızlı modda operasyon sırasında Jonda'nın enerji göstergelerinin incelenmesi.

5. Daldırma piston pompalarının sürüşü için Jonda'nın tasarımının seçimi.

5.1. Sürecin teknik ve ekonomik göstergelerinin analizi ve karşılaştırılması.

5.2. Sürecin termal durumunun karşılaştırılması.

6. Sonuçların pratik uygulaması. C.

6.1. Süreci tarafından deneysel araştırma. FAKAT

6.2. Doğrusal elektrikli tahrik tabanlı jöle test etmek için standın oluşturulması.

6.3. İlerlemenin pilot endüstriyel aşamasının geliştirilmesi.

İşin ana sonuçları.

Bibliyografik liste.

Tavsiye edilen tezler listesi

• Dalgıç yağ pompalama pompaları için doğrusal bir vantilatör modülünün geliştirilmesi ve incelenmesi 2017, teknik bilimlerin adayı şaka, Sergey Vladimirovich

• Yağ pompa pompaları için elektrikli sürücünün geliştirilmesi ve incelenmesi Dalgıç magnetoelektrik motorlu 2008, Teknik Bilimler Adayı Okuneev, Nadezhda Anatolyevna

• Teknolojik süreçler ve teknik araçlar derin piston pompasının verimli çalışmasını sağlar 2010, Teknik Bilimler Doktoru Semenov, Vladislav Vladimirovich

• Dalgıç pompa sürücüsü için fraksiyonel diş sargıları ile çok kutuplu manyetoelektrik motor 2012, Teknik Bilimler Adayı Salah Ahmed Abdel Maksud Selim

• Piston dalgıç pompalı petrol iç mekan kurulumlarının enerji tasarrufu 2012, Teknik Bilimler Adayı Artkayev, Elmira Midkhatna

Tezin (yazarın özetinin bir kısmı) "Silindirik piston pompalarının tahriki için silindirik lineer asenkron motorlar" konusu üzerine

Benzer bir tez çalışması Özellikte "Elektromekanik ve Elektrikli Aparat", 05.09.01 CIFRA VAC

• Borehole pompalarının verimliliğinin arttırılması valf dalgıç elektrikli motorlar uygulayarak 2007, Teknik Bilimler Adayı Kamaletdinov, Rustam Sagaryarovich

• Seri dalgıç valfinin iyileştirilmesinin imkanı ve geliştirilmesi, yağ pompa pompaları için elektrik motorları 2012, Teknik Bilimler Adayı Khotsyanov, Ivan Dmitrievich

• Teorinin gelişmesi ve petrol ve gaz kompleksinin agregasyonlarının otomatik elektrikli tahriklerinin geliştirilmesinin deneyimini özetlemek 2004, Teknik Bilimler Doktoru Zyuv, Anatoly Mikhailovich

• Düşük Hızlı Dujostator Asenkron Motor Takımları için Düşük perçinli petrol kuyuları sallanan yataklar 2011, Teknik Bilimler Adayı Burmakin, Artem Mikhailovich

• Çalışmanın özelliklerinin analizi ve sondaj çubuk pompalarının zincir sürücülerinin zincir sürücülerinin uygulanmasının verimliliğinin arttırılması 2013, Teknik Bilimler Adayı Sithdikov, Marat Rinatovich

Tezin Sonuçları "Elektromekanik ve Elektrikli Ayarlar" konusu hakkında Sokolov, Vitaly Vadimovich

Referanslar Tez Araştırması teknik Bilimler Sokolov, Vitaly Vadimovich, 2006

Lütfen yukarıda sunulan bilimsel metinlerin, tebriklerin (OCR) orijinal metinlerini tanıyarak tanınan ve elde edilmesini unutmayın. Bu bağlamda, tanıma algoritmalarının kusuruyla ilişkili hatalar içerebilirler. PDF'de tez ve yazarın bu tür hataları sunduğumuz özetleri.

El yazması hakları için

bazhenov Vladimir Arkadyevich

Sürücü yüksekliğinde silindirik doğrusal asenkron motorvolt anahtarları

Uzmanlık 05.20.02 - Elektrik teknolojileri ve elektrikli ekipmanlar

bilimsel bir derece için tezler

teknik bilimlerin adayı

Izhevsk 2012.

İş, Federal Devlet Bütçe Eğitim Kurumu Yüksek Mesleki Eğitim "Izhevsk State Tarım Akademisi" (FGBou VPO Izhevsk GSHA) gerçekleştirildi.

Bilimsel Yönetmen: Teknik Bilimler Adayları, Doçent Doçent

Vladykin Ivan Revovich

Resmi rakipler: Vorobiev viktor andreevich

teknik Bilimler Doktoru, Profesör

Fgbou vpo mgau

onları. V.P. Goryachkin

Bekmachev Alexander Egorovich

teknik bilimlerin adayı,

proje Müdürü

CJSC Radiant-Elkom

Lider organizasyon:

Federal Devlet Bütçe Eğitim Kurumu Yüksek Mesleki Eğitim "Chuvash State Tarım Akademisi" (FGOU VPO Chuvashskaya GSHA)

Koruma gerçekleşecek " 28 Mayıs 2012'de 10 Tez Konseri'nin toplantısında saatler Fgbou VPO Izhevsk GSHA'da Km 220.030.02: 426069, Izhevsk, ul. Öğrenci, 11, AUD. 2.

Tez, FGBou VPO Izhevsk GSHA kütüphanesinde bulunabilir.

Yayınlanan sitede: www.izhgsha / ru

Bilimsel sekreter

tez Konseyi N.Yu. Litvinyuk

İşin genel açıklaması

Konunun alaka düzeyi.Tarımsal üretimin endüstriyel tabana devredilmesi ile güç kaynağı seviyesi için gereksinimler önemli ölçüde arttırılır.

Hedef, tarımsal tüketicilerin güç kaynağının güvenilirliğini arttırma programı / PCP Pzt / Yaygın olarak, bu hedefe ulaşmanın en etkili yollarından biri olarak, kırsal dağıtım ağlarının otomasyonunun otomasyonunu sağlar. Program, özellikle modern anahtarlama ekipmanı ile dağıtım ağlarını donatın ve cihazları kullanır. Bununla birlikte, operasyondaki primer anahtarlama ekipmanlarının yaygın kullanımı olduğu varsayılmaktadır.

Yağ anahtarları (VM) yaylar ve yaylı yük sürücüleri olan kırsal ağlarda en büyük dağıtımdı. Bununla birlikte, operasyon deneyiminden, VM sürücülerinin şalt modunun en az güvenilir elemanlarından biri olduğu bilinmektedir. Bu, kırsal elektrik ağlarının karmaşık otomasyonunun etkinliğini azaltır. Örneğin, Sulimov M.I., Guseva V.S.'in çalışmalarında 30 ... röle koruma ve otomasyon vakalarının% 35'inin yetersiz sürücü eylemleri nedeniyle uygulanmadığı belirtildi. Dahası, kusurların% 85'ine kadar 10 ... 35 kV'lik bir fraksiyona girer. Araştırmacılar ZUL N.M., PLALEUGE M.V., Anisimov Y.V. Yay tahrik tabanındaki otomatik yeniden kaplama arızalarının (APB)% 59,3'ünün, tahrik ve anahtar blokları, tahrik mekanizmaları nedeniyle% 28.9 olması ve dahil konumunda tutulması nedeniyle oluştuğu belirtilmektedir. Tatmin edici olmayan durumda ve GRITSENKO A.V., TSvetva V.M., Makarova V.S., OliniChenko A.S.'nin çalışmalarında belirtilen güvenilir sürücüler modernize etme ve geliştirme ihtiyacı.

Resim 1 - Elektrikli sürücülerdeki başarısızlıkların analizi VM 6 ... 35 kV

Düşük tarım trafo merkezlerinde VM 10 kV için doğrudan ve alternatif akımın daha güvenilir elektromanyetik sürücülerinin kullanılmasında olumlu bir deneyim vardır. Solenoid sürücüler, Melnichenko G.i'nin çalışmasıyla belirtildiği gibi, diğer sadeliklerin başka türlerinden avantajlıdır. Bununla birlikte, aktüatörler doğrudan, daha fazla güç tüketir ve 100 kVA'lık bir güçle özel bir transformatör olan bir hantal batarya ve bir şarj cihazı veya bir doğrultucu cihazı gerektirir. Belirtilen özellik sayısının sayesinde bu sürücüler yaygın olarak kullanılmamıştır.

VM için çeşitli sürücülerin avantajlarını ve dezavantajlarını analiz ettik.

DC Elektromanyetik Sürücüler: Bir elektromıknatısın çekirdeğinin çekirdeğinin hızını ayarlamanın imkansızlığı, elektromıknatısın sarımının büyük bir endüktansı, bu anahtarı 3..5 s'ye, çekiş kuvvetinin çekirdek pozisyonundan bağımlılığını arttıran , manuel içerme, batarya veya doğrultucu montajı yüksek gücü ve büyük boyutları ve ağırlıkları, faydalı alanda 70 m2 ila 70 m2'ye kadar olan ihtiyaçlarına yol açar.

AC Elektromanyetik Sürücüler: Bir besleme kablolarının büyük bir kesiti olan çok sayıda güç tüketimi (100 ... 150 kVA), kendi ihtiyaçlarının izin verilebilir ekiminin durumuna göre kendi ihtiyaçlarının gücünü artırmaya ihtiyaç duyar. Gerilim, gücün çekirdeğin başlangıç \u200b\u200bkonumundan bağımlılığı, hareket hızını ayarlamanın imkansızlığı, vb.

Düz doğrusal asenkron motorların indüksiyon sürücüsünün dezavantajları: Büyük boyutlar ve ağırlık, 170 A'ya kadar başlangıç \u200b\u200bakımı, kınayıcı ısıtma işleminin, boşlukların yüksek kalitede ayarlanması ve karmaşıklığının ihtiyacı olan bağımlılık (çarpıcı biçimde azalır) dizayn.

Yukarıdaki dezavantajlar, yapıcı özellikleri ve kütle boyutu göstergeleri akılda tutulur. Silindirik lineer asenkron motorlarda (Jonday) bulunmamaktadır. Bu nedenle, onları PE-11 aktüatörleri için PE-11 aktüatörlerinde bir güç elemanı olarak kullanmayı öneriyoruz, ki, UDMurt Cumhuriyeti'ndeki Rostechnadzor'un Batı Uralları Yönetimi'ne göre, bugün enerji tedarik şirketlerinin çalışma alanında türüdür. VMM-10,600 adet, VMG-35 300 adet yazın.

Yukarıdakilere dayanarak, aşağıdakiler formüle edilmiştir. işin amacı: Yüksek voltajlı yağ devre kesicilerinin 6 ... 35 kV sürücüsünün verimliliğinin arttırılması, ilerlemenin temelinde çalışan, bu da üstündeki hasarın hasarını azaltmayı mümkün kılar.

Hedefe ulaşmak için, aşağıdaki araştırma hedefleri teslim edildi:

1. Yüksek voltaj anahtarlarının 6 ... 35 metrekarelik sürücülerin mevcut yapılarının bir inceleme analizini yapın.
2. Özellikleri hesaplamak için üç boyutlu bir modele dayalı matematiksel bir model kurulum modeli geliştirin.
3. Teorik ve deneysel çalışmalara göre en rasyonel sürücü türünün parametrelerini belirleyin.
4. Önerilen modelin mevcut standartlara yeterliliğini doğrulamak için 6 ... 35 kV anahtarlarının çekiş özelliklerinin deneysel çalışmalarını yapın.
5. Yağ anahtarlarının 6 ... 35 kV taban temelinin sürücüsünün tasarımını geliştirin.
6. Jöle, 6 ... 35 kV'lik yağ anahtarlarının sürücüleri için kullanmanın verimliliği için bir fizibilite çalışması yapın.

Nesne Araştırmasışöyledir: Kırsal dağıtım ağlarının 6 ... 35 sq'lik bir Silindirik Lineer Asenkron Elektrik Motoru (Jonday).

Çalışmanın Konusu: Petrol anahtarlarında 6 ... 35 metrekarelik çalışırken ilerlemenin çekiş çizelgelerini incelemek.

Araştırma Yöntemleri. Teorik çalışmalar, geometri, trigonometri, mekanik, diferansiyel ve integral hesabın temel yasaları kullanılarak gerçekleştirilmiştir. Doğal çalışmalar, teknik ve ölçüm cihazları kullanılarak VMM-10 anahtarı ile yapıldı. Deneysel veri işlemesi, Microsoft Excel programı kullanılarak yapılır.

İşin bilimsel yenilik.

1. Çalışmalarının güvenilirliğini 2,4 kez artırmanıza olanak sağlayan yeni bir yağ şalteri sürücüsü önerilir.
2. Önerilenlerden farklı olarak geliştirilen ilerlemenin özelliklerini hesaplama prosedürü, manyetik alan dağılımının sınır etkilerini dikkate almayı mümkün kılar.
3. Elektriğin tüketicilere Abundress'i azaltan WPM-10 anahtarı için sürücünün ana yapısal parametreleri ve çalışma modları.

İşin pratik değeriaşağıdaki temel sonuçlarla belirlenir:

1. Tip anahtarlarının VMM-10 tipi anahtarlarının tasarımı önerilmiştir.
2. Silindirik doğrusal bir asenkron motorun parametrelerini hesaplama tekniği geliştirilmiştir.
3. Bu yapıların anahtarlarının sürücülerini hesaplamanıza izin veren bir teknik ve sürücü hesaplama programı geliştirilmiştir.
4. Önerilen sürücünün VMM-10 ve benzeri için parametreleri tanımlanır.
5. Sürücünün laboratuar numunesi, güç kırılmalarının kaybını azaltmaya izin verildi.

Araştırma sonuçlarının uygulanması.

İş, FGBou VPO Chymaesh'in Ar-Ge Planına uygun olarak yapıldı, kayıt numarası №02900034856 "Yüksek voltajlı anahtarlar için bir sürücünün gelişimi 6 ... 35 kV". İş ve önerilerin sonuçları, Bashkirenergo C-WES'de (bir uygulama sertifikası) kabul edilir ve kullanılır.

İş, bağımsız olarak yapılan araştırma sonuçlarının genelleştirilmesine ve FGBou VPO Chelyabinsk Devlet Tarım (Chelyabinsk), Özel Tasarım Teknolojik Bürosu "Prodmash" (Izhevsk), FGOU VPO Izhevsk State Tarım Akademisi'nden bilim adamları ile yapılan araştırma sonuçlarının genelleştirilmesine dayanmaktadır.

Savunma üzerinde aşağıdaki hükümler yapıldı:

1. Gaz bazlı yağ anahtarlarının türü.
2. Matematiksel model Oluk tasarımına bağlı olarak, sürecin özelliklerinin yanı sıra çekiş çabasının hesaplanması.
3. Tip VMG, VSM voltajı 10 ... 35 metrekarelik anahtarlar için sürücünün hesaplanması için metodoloji ve program.
4. Yağ şalteri bazlı yağ anahtarlarının önerilen tasarımının çalışmalarının sonuçları.

Araştırma sonuçlarının onaylanması.Çalışmanın temel hükümleri aşağıdaki bilimsel ve pratik konferanslarda bildirilmiş ve tartışılmıştır: Enstitü'nün 50. yıldönümüne adanmış XXXII bilimsel konferansı, Sverdlovsk (1990); Uluslararası Bilimsel ve Pratik Konferans "İş Dönüşümlerinde Enerji Geliştirme Sorunları" (Izhevsk, Fgbou VPO Izhevsk GSHA 2003); Bölgesel Bilimsel ve Metodolojik Konferans (Izhevsk, Fgbou VPO Izhevsk GSHA, 2004); Mekanizasyonun gerçek sorunları tarım: Yıldönümü bilimsel ve pratik konferansın malzemeleri "Udmurtia'da yüksek tarımsal ventriküler eğitim - 50 yıl". (İzhevsk, 2005), öğretmenlerin ve fgbou vpo "Izhevsk GSHA" çalışanlarının yıllık bilimsel ve teknik konferanslarında.

Tezin konusu üzerine yayınlar. Teorik ve deneysel çalışmaların sonuçları, aşağıdakiler de dahil olmak üzere 8 basılı çalışmayı yansıtmaktadır.

İşin yapısı ve kapsamı.Tez, tanıtım, beş bölüm, genel sonuçlar ve uygulamalardan oluşur, ana metnin 138 sayfasında belirtilmiştir, 82 rakam, 23 tablo ve 103 isimden ve 4 uygulamadan kullanılan kaynakların bir listesini içerir.

Girişte, çalışmanın uygunluğu, meselenin durumu, araştırmanın amacı ve amaçları dikkate alınır, korumaya sunulan ana hükümler oluşturulur.

İlk bölümde Anahtarların tasarımının bir analizi yapılır.

Kurulmuş:

Sürücünün işlemden hizalanmasının temel avantajı;

Daha fazla araştırma ihtiyacı;

Tezin Amacı ve Görevleri.

İkinci bölümdeİlerlemenin hesaplanmasının yöntemleri olarak kabul edilir.

Manyetik alanın dağılımının analizine dayanarak, üç boyutlu bir model seçilir.

Jonday'ın sargısı genellikle üç fazlı bir diyagramda seri olarak yer alan ayrı bobinlerden oluşur.

Boşluktaki ikincil elemanın indüktör çekirdekli konumuna göre tek katmanlı sarım ve simetrik bir avize var. Böyle bir şekilde matematiksel model Şekil 2'de sunulmaktadır.

Aşağıdaki varsayımlar benimsendi:

1. Geçerli sarma uzunluğa koydu 2p., indüktörün ferromanyetik yüzeylerinde bulunan sonsuz ince akım katmanlarına odaklanmış ve tamamen sinüzoidal bir koşu dalgası oluşturur. Genlik, doğrusal akım yoğunluğu ve akım yükü olan bilinen bir oranla ilişkilidir.

, (1)

- kutup;

m - aşamaların sayısı;

W, fazdaki dönüş sayısıdır;

Ben mevcut geçerli değerdir;

P - Polonyalıların sayısı;

J - Mevcut yoğunluk;

COB1 - Ana harmonik sarma katsayısı.

2. Frontal parça alanındaki birincil alan, üstel bir fonksiyonla yaklaşır.

(2)

Böyle bir yaklaşımın alanın gerçek resmine yönelik güvenilirliği, daha önce yapılan çalışmaların yanı sıra, yolun modelinde deneyler de konuşuyor. Değiştirmek mümkündür L \u003d 2 s.

3. Tahsit edilen sabit koordinat sistemi X, Y, Y, Z, olay indüktör kenarının yara kısmının başında bulunur (Şekil 2).

N.S.'nin görevinin oluşumu ile Sarma, Fourier'in çift sıra olarak temsil edilebilir:

COB - Sargı Katsayısı;

L - jet lastiğinin genişliği;

Toplam indüktör uzunluğu;

- Shift açısı;

z \u003d 0,5L - A - indüksiyon bölgesi;

n, enine eksendeki harmoniklerin sırasıdır;

- Uzunlamasına eksende harmonik sipariş;

Çözelti, akımların vektör manyetik akımları için bulunur. Hava boşluğu alanında, aşağıdaki denklemleri karşılar:

Ve, denklemler 2 denklem formuna sahiptir:

(5)

Denklemlerin çözümü (4) ve (5) Değişken ayırma yöntemini üretiyoruz. Görevi basitleştirmek için, sadece boşlukta indüksiyonun normal bileşeni için bir ifade veririz:

Şekil 2 - Hariç Tahmini Matematiksel Model Zemin

sarma dağılımı

(6)

Birincil kısımdan boşluğa iletilen ve, ping vektörünün normal SE bileşeninin normal SE bileşeninin bir akımını Y \u003d yüzeyinden bir akım olarak bulunabilir.

(7)

nerede Remzik \u003d R.e. S.emzik - Aktif bileşen, P2'nin mekanik gücünü ve öbüründeki kayıpları dikkate alarak;

S.emzik\u003d I.m.S.emzik - Reaktif bileşen, ana manyetik akışı ve boşluktaki saçılması dikkate alır;

Dan - Kompleks, Çiftler Dan2 .

Force FX ve Normal Güç Basın F.w. Güç için, Maxwell tensör gerilimine dayanarak belirlenir.

(8)

(9)

Silindirik alanını hesaplamak için, l \u003d 2c, enine eksen n \u003d 0'daki harmonik sayısını belirtmek gerekir, yani. Aslında, X-Y'nin koordinatlarına göre, çözelti iki boyutlu döner. Ek olarak, bu teknik, avantajı olan, büyük bir çelik rotorun varlığını doğru şekilde dikkate almanızı sağlar.

Sargıdaki sabit bir akım değeri ile özellikleri hesaplama prosedürü:

1. İtme kuvveti FX (ler), formül (8) tarafından hesaplandı;
2. Mekanik Güç

R2 (S) \u003d fh.(S) · \u003d F.h.(S) · 21 (1 – S); (10)

1. Elektromanyetik güç S.emzik(S) \u003d pemzik(S) + jqemzik(S) İfadeye göre hesaplanan formül (7)
2. Bakır bakır kayıpları

Rel.1 \u003d Mi2 r.f. (11)

nerede r.f. - Aktif faz sarma direnci;

1. KPD. Çelik çekirdeğindeki kayıplar hariç

(12)

1. Güç faktörü

(13)

nerede, sıralı bir ikame şemasının tam bir direnç modülü vardır (Şekil 2).

(14)

- Birincil sargının endüktif saçılma direnci.

Böylece, bir pençenin statik özelliklerini, kısa devredilmiş bir ikincil elemanlı statik özelliklerini hesaplamak için bir algoritma elde edildi, bu da yapının aktif parçalarının her bir diş üzerindeki özelliklerini dikkate almayı mümkün kılar.

Geliştirilen matematiksel model:

• Silindirik doğrusal asenkron motorun hesaplanması için matematiksel aparatı uygulayın, elektriksel birincil ve ikincil ve manyetik devreleri değiştirmek için açılmamış şemalara dayanarak statik özellikleri.
• İkincil elemanın çeşitli parametrelerinin ve yapılarının, silindirik doğrusal asenkron motorun çekiş ve enerji özelliklerine etkisini değerlendirmek.
• Hesaplamaların sonuçları, ilk yaklaşımda, silindirik doğrusal asenkron motorların tasarımındaki en uygun ana teknik ve ekonomik verilerin belirlenmesine izin verir.

Üçüncü bölümde "Hesaplama ve teorik çalışmalar" Jonda'nın enerji ve çekiş göstergelerinde çeşitli parametrelerin etkisinin ve geometrik ebatların sayısal hesaplamalarının sonuçları, daha önce tarif edilen matematiksel bir modelin yardımı ile.

İndükleyici, sipariş, ferromanyetik bir silindirde bulunan ayrı rondelalardan oluşur. Hesaplamada alınan indüktör yıkayıcının geometrik boyutları, Şekil 2'de gösterilmiştir. 3. Rondelaların miktarı ve ferromanyetik silindirin uzunluğu, direk sayısı ve kutup başına oluk sayısı ve işlemin indüktör sargısının fazı ile belirlenir.

Bağımsız değişkenler için, indüktörün parametreleri (dişlerin geometrisi, direklerin sayısı, direk bölümü, uzunluk ve genişlik), ikincil yapı - sarma türü, elektriksel iletkenlik G2 \u003d 2 D2 ve parametreler İade manyetik boru hattının alınır. Aynı zamanda, çalışmanın sonuçları grafikler şeklinde sunulmaktadır.

Figür 3 - İndüktör cihazı

1 ikincil eleman; 2-somun; 3-Sızdırmazlık Yıkayıcı; 4- Bobin;

5-gövde motoru; 6 sarma, 7-yıkayıcı.

Geliştirilen sürücü için, anahtar benzersiz olarak tanımlanır:

1. "Başlat" olarak nitelendirilebilen çalışma şekli. Çalışma saatleri - daha az saniye (TB \u003d 0.07C), tekrarlanan başlar olabilir, ancak bu durumda bile, toplam işlem süresi saniyeyi geçmez. Sonuç olarak, elektromanyetik yükler doğrusal bir akım yüküdür, sarımlardaki akım yoğunluğu, sabit elektrik makinelerinin sabit modları için alınanlardan anlamlı derecede yükseğe çıkarılabilir: a \u003d (25 ... 50) 103 A / m; J \u003d (4 ... 7) A / MM2. Bu nedenle, makinenin termal durumu dikkate alınamaz.
2. Statorun besleme gerilimi U1 \u003d 380 V.
3. Gerekli Çekiş Kuvveti FX 1500 N. Çalıştırma sırasında çabadaki değişim minimum olmalıdır.
4. Boyutların sert sınırlamaları: 400 mm uzunluğundaki LS; Stator D \u003d 40 ... 100 mm dış çapı.
5. Enerji göstergeleri (COS) önemli değil.

Böylece, çalışmaların görevi aşağıdaki şekilde formüle edilebilir: Verilen boyutlarda, yolun yapısal parametrelerinin elektromanyetik yüklerinin değerini belirlemek, aralıkta gerekli çekiş kuvvetini sağlamak 0,3 S. 1 .

Oluşan araştırma görevine dayanarak, yolun ana göstergesi sürgülü aralıktaki çekiş kuvvetidir. 0,3 S. 1 . Bu durumda, baskı kuvveti yapısal parametrelere bağlıdır (kutup sayısı 2p., hava boşluğu, manyetik olmayan silindir kalınlığı d.2 ve spesifik elektrik iletkenliği 2 , elektiriksel iletkenlik 3 ve dönüş manyetik boru hattının işlevini gerçekleştiren bir 3 çelik çubuğun manyetik geçirgenliği). Belirtilen parametrelerin belirli değerleri ile çekiş kuvveti, indükleyicinin doğrusal akım yüküyle benzersiz bir şekilde belirlenecektir, bu da, U \u003d const. Bir diş katmanının döşenmesine bağlıdır: Kutup başına ve faz başına oluk sayısı s., bobindeki dönüş sayısı W.için ve paralel dallar a.

Böylece, çizgilerin gücü fonksiyonel bağımlılık gibi görünüyor

F.h. \u003d F (2p,, , D.2 , 2 , 3 , 3 , q, wk., A, a) (16)

Açıkçası, bu parametreler arasında, bazıları sadece ayrık değerler alır ( 2p,, q, wk., A.) Ayrıca, bu değerlerin sayısı önemsizdir. Örneğin, kutup sayısı sadece dikkate alınabilir 2p \u003d 4. veya 2p \u003d 6.; Bu nedenle, oldukça spesifik kutup bölünmeleri \u003d 400/4 \u003d 100 mm ve 400/6 \u003d 66.6 mm; q \u003d 1 veya 2; A \u003d 1, 2 veya 3 ve 4.

Polonya sayısında bir artışla, başlangıç \u200b\u200bçekiş kuvveti önemli ölçüde düşer. Çekiş çabalarında bir düşüş, kutup bölünmesindeki bir düşüş ve V'nin hava boşluğundaki manyetik indüksiyon ile ilişkilidir. Sonuç olarak, optimum 2p \u003d 4.(Şek. 4).

Şekil 4 - Polonyalıların sayısına bağlı olarak gerçek özellikler kurulumu

Hava boşluğundaki değişiklik mantıklı değil, işleyiş koşullarında minimum olmalıdır. Düzenlememizde \u003d 1 mm. Bununla birlikte, Şekil l'de Şekil 5, çekiş çabasının hava boşluğundan bağımlılığını göstermektedir. Açıkça boşluktaki artışla damlaları açıkça gösterirler.

Şekil 5. Farklı hava boşluğu değerleri için gerçek özellikler kurulumu ( \u003d 1,5mm I.\u003d 2,0mm)

Aynı zamanda çalışma akımını büyütür BEN. Ve enerji göstergeleri azalır. Yalnızca özel elektriksel iletkenlik nispeten serbestçe değişen kalır 2 , 3 ve manyetik geçirgenlik 3 Ve.

Çelik silindirin elektriksel iletkenliğini değiştirme 3 (Şek. 6) Çekiş kuvvetinde, işlemin% 5'e kadar minimum değeri vardır.

Şekil 6.

Çelik Silindirin Elektrik İletkenliği

3 çelik silindirin manyetik geçirgenliğindeki değişiklik (Şekil 7), çekiş kuvvetinde FX \u003d F (lar) üzerinde önemli değişiklikler getirmez. SHAND S \u003d 0.3 çalışırken, özellikler çakışır. Başlangıç \u200b\u200btraksiyonu% 3 içinde değişir. Sonuç olarak, önemsiz etkisi göz önüne alındığında 3 ve 3 Jonde'nin çekiş kuvvetinde, çelik silindir manyetik çelikten yapılabilir.

Şekil 7. Çeşitli değerler için gerçek özellikler kurulumu h. manyetik geçirgenlik (3 =1000 0 ve 3 =500 0 ) Çelik Silindir

Grafik bağımlılıklarının analizinden (Şekil 5, Şekil 6, Şekil 7) Sonuç: Çelik Silindir ve Manyetik Geçirgenliğin İletkenliği'ndeki değişiklikler, çekiş kuvvetinin sabitliğini sağlamak için manyetik olmayan boşluğun sınırlamaları küçük etkileri nedeniyle FX'in imkansızdır.

Şekil 8. Çeşitli değerler için gerçek özellikler kurulumu

elektrikli davranışlar.

Çekiş eforunun sürekli olarak elde edebileceğiniz parametre F.h. \u003d F (2p,, , D.2 , 2 , 3 , 3 , q, wk., A, a) Velayet, 2 ikincil elemanın belirli bir elektroniğidir. Şekil 8, optimum aşırı versiyonları göstermektedir. Deneysel kurulumda yapılan deneyler, içinde en uygun özel iletkenliği belirlemeyi mümkün kıldı. \u003d 0.8 · 107 ... 1.2 · 107 Bkz. / M..

Şekil 9 ... 11 bağımlı F, ben, Korumalı ikincil elemanlarla Jeonde'nin indüktör sargısının bobülündeki dönüş sayısının farklı değerleri ile ( d.2 =1 mm; =1 mm).

Şekil 9. Bağımlılık I \u003d F (lar) sayının farklı değerlerinde

bobin içinde döner

Şekil 10. Bağımlılık Çünkü.\u003d F (s) Şekil11. Bağımlılık= F (s)

Enerji göstergelerinin Nashas'taki dönüş sayısından grafik bağımlılıkları çakışır. Bu, bobindeki dönüş sayısındaki değişimin bu göstergelerde önemli bir değişikliğe yol açmadığını göstermektedir. Bu onlara dikkat etmenin nedeni budur.

Traksiyon kuvvetindeki artış (Şekil 12) Bobin içindeki dönüşlerin sayısı azaldıkça, kablonun enine kesitinin geometrik boyutların sabit değerleri ve indüktörü doldurma katsayısına bağlı olmasıdır. Geçerli yoğunluk değerinde oluk ve küçük değişiklik. Motor sürücüleri, bir saniyeden daha az bir süredir bir başlangıç \u200b\u200bmodunda çalışır. Bu nedenle, mekanizmaları büyük bir başlangıç \u200b\u200bçekiş kuvveti ve kısa süreli çalışma modu ile sürmek için, Jonda'yı az sayıda dönüş ve indüktör sarma bobininin büyük bir kesiti ile kullanmak daha verimlidir.

Şekil 12. Çeşitli sayılar için gerçek özellikler kurulumu

bir stator bobini dönüşleri

Bununla birlikte, bu tür mekanizmaların sık kapanması ile ısıtma için bir ısı kaynağına sahip olmak gerekir.

Böylece, yukarıdakilerdeki sayısal bir deney sonuçlarına dayanarak, hesaplama yöntemi yeterli miktarda doğruluk derecesine sahip olabilir, çeşitli fren değişkenlerinde elektrik ve çekiş göstergelerini değiştirme eğilimini belirlemek mümkündür. Çekiş çabasının sabitliği için ana gösterge, ikincil elemanın kaplanmasının elektrik iletkenliğidir. 2. İçinde Değiştirme \u003d 0.8 · 107 ... 1.2 · 107 Bkz. / M, gerekli çekiş karakteristiğini alabilirsiniz.

Sonuç olarak, jöle jigs'in sabitliği için, sabit değerlerle ortaya koymak yeterlidir. 2p,, , 3 , 3 , Q, a, a. Ardından, bağımlılık (16) bir ifadeye dönüştürülebilir

F.h. \u003d F (için2 , W.k.) (17)

nerede K \u003d F (2P,, , D.2 , 3 , 3 , Q, a, a).

Dördüncü bölümde Çalışma uyarınca test tahrik yönteminin deneyini gerçekleştirme yöntemi. Tahrik özelliklerinin deneysel çalışmaları VMP-10'un yüksek voltaj anahtarında gerçekleştirildi (Şekil 13).

Şekil 13. Deneysel kurulum.

Ayrıca, bu bölüm, kinematik devre kesiciyi kullanarak grafik analitik yönteminde temsil edilen tekniği kullanılarak yapılan anahtarın atalet direncini tanımlar. Elastik elemanların özellikleri tanımlanmıştır. Bu durumda, yağ anahtarının tasarımı, anahtarın üzerindeki anahtarlamayı önleyen ve şalteri kapatmak için enerji biriktirmenize izin veren birkaç elastik eleman içerir:

1. Yaylar ivmesi F.Pu;
2. Bahar Kapatma F.TARAFINDAN;
3. Springs İletişim Kurulan Elastik Kuvvetler F.KP.

Motor kuvvetini engelleyen yayların genel olarak maruz kalması denklem ile tanımlanabilir:

F.İşlemek(x) \u003d fPu(x) + fTARAFINDAN(x) + fKP(x) (18)

Yayın germe kuvveti genellikle denklem ile tarif edilir:

F.Pu\u003d KX + F0 , (19)

nerede k.- İlkbaharın sertlik katsayısı;

F.0 - İlkbaharın ön gerdirilmesi.

2 hızlandırıcı yay için, denklem (19) formuna sahiptir (önceki gerilim olmadan):

F.Pu=2 k.y.x.1 (20)

nerede k.y.- Hızlandırıcı yayların sertlik katsayısı.

Kapatma yayının kuvveti denklemle açıklanmaktadır:

F.TARAFINDAN\u003d K.0 x.2 + F.0 (21)

nerede k.0 - Bağlantı kesme yayının sertliği;

h.1 , H.2 - Hareket;

F.0 - Bağlantı kesen ilkbaharın ön gerginlik kuvveti.

Kontak yaylarının direncinin üstesinden gelmek için gereken kuvvet, soketin çapındaki hafif bir değişiklik nedeniyle, sabit ve eşit kabul ediyoruz

F.KP(x) \u003d fKP (22)

(20), (21), (22) denkleminin (18) kabul edilmesi

F.İşlemek\u003d K.y.x.1 + K.0 x.2 + F.0 + F.KP (23)

Yağ şalterinin statik özellikleri çalışmasında bağlantı kesilmesi, hızlandırılması ve temas yaylarının çıkarılması ile yapılan elastik kuvvetler belirlenir.

F.Donanma\u003d F (İÇİNDE) (24)

Anahtarın statik özelliklerini incelemek için bir kurulum oluşturuldu (Şekil 13). Açı değiştirildiğinde omzunun uzunluğundaki değişikliği ortadan kaldırmak için dairenin bir sektörü ile üretilen kol İÇİNDE Tahrik mili. Sonuç olarak, uygulamanın omzunun açısını değiştirirken, Winch 1 tarafından oluşturulan çaba sabit kalır

L \u003d f () \u003d Const. (25)

Sertlik yaylarının katsayılarını belirlemek k.y.K.0 , her bir bahardan geçişe geçiş gücü araştırıldı.

Çalışma aşağıdaki sırayla yapıldı:

1. Tüm yayların varlığında statik özelliklerin incelenmesi z.1 , z.2 Z.3 ;
2. 2 yay varlığında statik özelliklerin incelenmesi z.1 ve z.3 (hızlanma yayları);
3. Bir baharın varlığında statik özellikleri keşfedin z.2 (Yayı kesme).
4. Hızlandırıcı bir baharın varlığında statik özellikleri keşfedin z.1 .
5. 2 yay varlığında statik özellikleri keşfedin z.1 ve z.2 (Yayları hızlandıran ve çıkarma).

Ayrıca, dördüncü bölümde, elektrodinamik özelliklerin tanımı belirlenmiştir. Kısa devre akımı devresi devresi akarken, açık olduğunda, anahtarın tahrik mekanizmasındaki yükü önemli ölçüde arttırdığı önemli elektrodinamik çabalar meydana gelir. Grafoanalitik yöntem tarafından yapılan elektrodinamik kuvvetlerin hesaplanması.

Ayrıca, standart tekniğe göre havanın ve hidrolik yalıtım yağının aerodinamik direncini belirledi.

Ek olarak, şebekenin transfer özellikleri tanımlanır:

1. Kinematik karakteristik H \u003d F (B);
2. B \u003d F (1) anahtarının anahtarının transfer özelliği;
3. Dişli oranı geçiş kolu 1 \u003d f (2);
4. Verilen karakteristik H \u003d F (XT)

aktüatör milinin halk dönüşünde;

Anahtarlı milin 1-iç dönüşü;

2 -ogol döner kolu geçer.

Beşinci Bölümde Jelly devre kesicilerin bakımının teknik ve ekonomik verimliliği, bir gaz bazlı bir yağ şalterinin kullanımının, güvenilirlik 2.4 kez kullanılmasını, elektrik tüketimini 3,75 kez azaltma, eski kullanımı ile karşılaştırıldığında sürücüler. Yağ şalteri sürücülerdeki ilerlemenin tanıtımının beklenen yıllık ekonomik etkisi 1063 ruble / kapalıdır. Sermaye yatırımlarının geri ödeme süresi altında 2,5'ten az bir sürede. JUSTA'nın kullanımı, 834 kWh için kırsal tüketicilere, 1 yıl boyunca bir anahtar için kırsal tüketicilere kadar elektriğin azaltılmasına izin verecek, bu da yaklaşık 2 milyon ruble olacak olan enerji tedarik şirketlerinin karlılığında bir artışa yol açacak. Udmurt Cumhuriyeti.

Sonuç

1. Optimum şarj özelliği, 3150 N'ye eşit maksimum çekiş kuvvetinin arsasını geliştirmenizi sağlayan yağ devresi kesicileri sürmek için tanımlanır.
2. Üç boyutlu bir modele dayanan bir silindirik doğrusal asenkron motorun matematiksel bir modeli, manyetik alan dağılımının sınır etkilerini dikkate almanıza olanak sağlar.
3. Bir elektromanyetik sürücünün önceliğinden sürmek için bir elektromanyetik sürücünün değiştirilmesi için bir yöntem önerildi, bu da 2,7 kez güvenilirliği arttırmayı ve güç kaynağı şirketlerinin elektriğinin bolluğundan 2 milyon ruble kadar zarar görmesini mümkün kılar.
4. VMM VMG Tip VMM VMG'nin voltajlı yağ anahtarlarının fiziksel bir modeli 6 ... 35 kV'dir ve matematiksel açıklamaları verilmiştir.
5. Gerekli anahtar parametrelerini uygulayabilmenizi sağlayan prototip sürücü numunesi geliştirilmiş ve üretilmiştir: Tornalama Hızı 3.8 ... 4.2 m / s, 3.2 m / s, 3.2 m / sn.
6. Araştırma sonuçlarına göre, teknik görevler, VMP ve NMG tipinin bir dizi küçük yağ anahtarının iyileştirilmesi için çalışma tasarım belgelerinin geliştirilmesi için Bashkirenergo'ya verilir ve aktarılır.

VAC ve eşdeğeri listesinde listelenen yayınlar:

1. Bazhenov, V.A. Yüksek voltaj anahtarının sürücüsünün iyileştirilmesi. / V.a. Bazhenov, i.r. Vladykin, A.P. Kolomiets // Elektronik Bilimsel ve Yenilikçi Dergi "Mühendislik Bülteni" [Elektronik Kaynak]. - №1, 2012. S. 2-3. - Erişim modu: http://www.ivdon.ru.

Diğer Yayınlar:

1. Plenolov, A.A. Yüksek voltaj anahtarları için sürüşün geliştirilmesi 6 ... 35 metrekare. / A. Plenolov, I.N.Ramazanov, R.F. Yunusov, V.A. Bazhenov // Araştırma İşleri Raporu (X. No. GR 0186002223428 NO. 02900034856. -CHELINSKY: Chimaesh, 1990. - S. 89-90.
2. Yunusov, R.F. Tarımsal amaçlar için doğrusal bir elektrikli cihazın geliştirilmesi. / Comm. Yunusov, i.n. Ramazanov, v.v. Ivanitskaya, v.a. Bazhenov // xxxii bilimsel konferans. Özet raporları. - Sverdlovsk, 1990, s. 32-33.
3. Plenolov, A.A. Yüksek voltaj yağ anahtarının sürülmesi. / Yunusov R.F., Ramazanov, I.N., Bazhenov v.a. // 91-2 numaralı bilgi sayfası. - TSNTI, Chelyabinsk, 1991. S. 3-4.
4. Plenolov, A.A. Silindirik doğrusal asenkron motor. / Yunusov R.F., Ramazanov, I.N., Bazhenov v.a. // 91-3 sayılı Bilgi Sayfası. - Tsnti, Chelyabinsk, 1991. ile. 3-4.
5. Bazhenov, V.A. SWB-10 anahtarı için akümülatör öğesini seçin. Tarımsal mekanizasyonun gerçek sorunları: Yıldönümü bilimsel-pratik konferansın materyalleri "Udmurtia'da daha yüksek tarımsal ventriküler eğitim - 50 yıl". / Izhevsk, 2005. S. 23-25.
6. Bazhenov, V.A. Ekonomik bir yağ anahtarının geliştirilmesi. Bölgesel Bilimsel ve Metodolojik Konferans Izhevsk: FGOU VPO IZHEVSK GSHA, IZHEVSK, 2004. S. 12-14.
7. Bazhenov, V.A. Yağ şalterinin sürücüsünün VMM-10'u iyileştirme. Üretim Dönüşümleri Koşullarında Enerji Geliştirme Sorunları: "Elektrifikasyon ve Tarım Otomasyonu Otomasyonu" ve "Elektrik Teknolojisi" bölümünün 25. yıldönümüne adanmış uluslararası bilimsel ve pratik konferansın materyalleri. IZHEVSK 2003, PP. 249-250.

teknik Bilimlerin Bilimsel Derecesi için Tezler

Set 2012'de kira. Yazdır 24.04.2012.

Kağıt Ofset Kulaklık Times New Roman Format 60x84 / 16.

Cilt 1 Pec.l. Dolaşım 100 kopya. Sipariş No. 4187.

Yayınevi Fgbou VPO Izhevsk GSHA, Izhevsk, ul. Öğrenci, 11.

480 ovalayın. | 150 UAH. | $ 7.5 ", Mouseoff, Fgcolor," #ffffcc ", bgcolor," # 393939 ");" Onmouseout \u003d "İade ND ();"\u003e Tez Dönemi - 480 RUB., TESLİM 10 dakika , saat etrafında, haftada yedi gün ve tatiller

Ryzhkov Alexander Viktorovich. Magnetoelektrik uyarma ile silindirik bir doğrusal motorun rasyonel yapılarının analizi ve seçimi: Tez ... Teknik Bilimler Adayları: 05.09.01 / Ryzhkov Alexander Viktorovich; [Koruma Yeri: Voronezh. Durum tehindi Üniversite] .- Voronezh, 2008.- 154 c .: Il. RGB OD, 61 09-5 / 404

Giriş

Bölüm 1 Elektrikli doğrusal hareket makinelerinin gelişimi için teorik ve yapıcı talimatların analizi 12

1.1 Doğrusal Elektrik Makinelerinin Yapısal Uygulamalarının Özel Özellikleri 12

1.2 Silindirik doğrusal elektrik motorunun yapımının tasarımının analizi 26

1.3 Doğrusal makine tasarım yöntemlerine genel bakış 31

1.4 Sonlu elemanların yöntemine göre elektromanyetik işlemlerin modellenmesi 38

1.5 Çalışmanın ve hedeflerin amacı 41

Temassız silindirik lineer DC motorun 43'ün elektromanyetik hesaplamasının algoritasyonu Bölüm 2

2.1 Sorun Bildirimi 43

2.2 Silindirik doğrusal DC motorun manyetik sistemin uzunlamasına radyal tasarımıyla analizi 45

DC 48'in silindirik doğrusal motorunun elektromanyetik hesaplanması için 2.3 Algoritma

2.4 Silindirik doğrusal motorun termal durumunun değerlendirilmesi 62

Bölüm 3 Bir silindirik lineer dc motorun 64 çıkış parametrelerinin rasyonel setlerinin modellenmesi ve seçimi

3.1 Maksimum Özel Çekiş, Enerji Göstergeleri için Kriterlere Göre Doğrusal Silindirik DC Motorun Sentezi 64

3.2 Silindirik Lineer DC Motorun Modellenmesi Sonlu Elemanlar 69

3.2.1 Modelleme için kaynak verilerinin açıklaması 69

3.2.2 Modelleme sonuçlarının analizi 78

Bölüm 4. Silindirik lineer motorların deneysel çalışmalarının pratik uygulamaları ve sonuçları 90

4.1 Silindirik Lineer DC Motorların Macate Örnekleri 90

4.1.1 Doğrusal Motor Mimarisinin Yapıcı Bileşenleri 90

4.1.2 Silindirik Lineer Elektrikli Motorların Makyaj Uygulaması 95

4.1.3 Silindirik doğrusal elektrik motoru kontrol bloğunun yapısı 96

4.2 Silindirik Lineer Elektrikli Motorların Geliştirilmiş Varyantlarının Deneysel Çalışmalarının Sonuçları 100

4.2.1 Doğrusal motorun termal durumunun araştırılması 101

4.2.2 Doğrusal Motorların Deneysel Örneklerinin GAP'sinde İndüksiyon Deneysel Çalışmaları 103

4.2.3 Sarma 107'deki akımdan elektromanyetik çekiş kuvveti indirimi çalışmaları

4.2.3 Gelişmiş doğrusal elektrik motorlarının çekiş kuvvetinin bağımlılığının, hareketli bölüm 110 hareketinden kaynaklanması

4.2.3 Gelişmiş Doğrusal Motorların Örneklerinin Mekanik Özellikleri 118

Sonuçlar 119.

Sonuç 120.

Referanslar 122.

Ek A 134.

Ek B 144.

145'te Ek.

İşe Giriş

Konunun alaka düzeyi.

Halen, silindirik doğrusal motorlar, özellikle uzayda, tıbbi ekipmanda kullanılan elektroteknik kompleksler çerçevesinde uygulanan özel amaçlı elektrik sürücülerinin aktüatörleri olarak giderek daha dağılıyor. Aynı zamanda, Silindirik Lineer Motorlarda Yönetici Vücudunun doğrudan doğrudan bir etkisinin varlığı, nispeten düz doğrusal motorların avantajlarını belirler. Bunun nedeni, tek taraflı cazibe kuvvetlerinin olmamasının yanı sıra, yüksek dinamik niteliklerini belirleyen hareketli parçanın daha küçük eylemcisidir.

Doğrusal motorların yapısal varyantlarının analizinin geliştirilmesi aracı alanında, yerli (Voldek A.I., Svycharnik D.v., Veselovsky, Konyaev A.Yu., Sarapulov F.N.), bu kadar ve yabancı olarak elde edilen olumlu sonuçlar var olduğu belirtilmelidir. Araştırmacılar (Yamamura, Wang J., Jewell Geriaint W., Howe D.). Bununla birlikte, bu sonuçlar, belirli bir nesne alanına göre doğrusal elektrik motorlarının optimal yapısal varyantlarının seçimini yapmayı mümkün kılan evrensel yolların oluşturulması için temin edilemez. Bu, nesne yönelimli karakter giyen rasyonel yapısal versiyonları elde etmek için özel lineer silindirik mimari motorlar tasarlama alanında ek araştırma gerektirir.

Böylece, yukarıda belirtilenlere dayanarak, araştırma konusunun alaka düzeyi, rasyonel tasarım çözümleri elde etmek için silindirik doğrusal motorları modelleme ve analiz etme araçlarını geliştirme ve analiz etmenin geliştirilmesine odaklanan ek araştırma yapılmasına odaklanma ihtiyacı ile belirlenir.

Tez çalışmasının teması, Gou VPO "Voronezh State Teknik Üniversitesi" bilgisayar sistemleri ve yazılım ve donanım elektrik sistemlerinin ana bilimsel alanlarından birine (I. Entelektüel ve bilgi teknolojilerinin tasarımı ve yönetimi) ve Sistemler. GB NIR No. 2007.18).

Çalışmanın amacı ve amaçları. İşin amacı, silindirik doğrusal doğrudan akım motorlarının tasarımlarının tasarımlarının bir analizini analiz etmektir, bu da, limit değerlerini uygulayan özel amaçlı elektrikli sürücüler kullanmaya odaklanmış olan rasyonel çeşitlerini seçmeyi mümkün kılan magnetoelektrik uyarma Belirli enerji göstergelerinin ve dinamik özelliklerin.

Verilen amaca göre, aşağıdaki görevler işte yapılır:

silindirik doğrusal doğrudan akım motorlarının rasyonel yapılarının, elektrikli sürücüler çerçevesinde spesifik enerji göstergelerinin sınırlayıcı değerlerinin sağlanması;

lineer temassız doğrudan akım motorlarında meydana gelen süreçlerin teorik çalışmalarını, bir silindirik doğrusal elektrik motorunun elektromanyetik bir hesaplanmasını yapmanın temelleri olarak ortaya çıkan prosesler;

bir silindirik doğrusal motorun manyetik sistemlerinin mimarisinin neden olduğu özellikleri göz önünde bulundurarak elektromanyetik bir hesaplama algoritmasının geliştirilmesi;

silindirik doğrusal motorun koşullarına göre elektromanyetik işlemlerin analiz edilmesi için sonlu eleman modellerinin yapılarının geliştirilmesi;

Altında prototiplerin deneysel çalışmaları yürütmek
Analitik modellerin yeterliliği ve geliştirilen algoritmaların yürütülmesi
Silindirik lineer motorların ma tasarımı.

Araştırma Yöntemleri. İÇİNDEİşler Saha teorisi teorisi, elektrik zincirleri teorisi, elektrikli tezgahların teorisi, bilgisayar matematiği, fiziksel deney.

Bilimsel yenilik. Kağıt, bilimsel yenilikte farklı olan aşağıdaki sonuçları elde etti:

silindirik doğrusal DC motorun manyetik zincirinin, manyetik sistemde manyetik sistemde manyetik sistemde manyetik sistemde manyetik sistemin radyal veya mıknatısıyla, doğrusal elektrik motorunun haddeleme parçasını oluşturmanın yeni mimarisi ile karakterize edilir;

silindirik doğrusal DC motorun, manyiyolize edilmiş kalıcı dc motorun, manyetik sistemde manyetik sistemde, radyal veya mıknatıslanma veya mıknatıslanma sisteminin, silindirik doğrusal elektrik motorunun hareketli kısmını oluşturma mimarisinin neden olduğu özelliklerin dikkate alınması gerektiği;

sınır bölgelerinde özel bir sınır koşulları ile karakterize edilen sonlu eleman modellerinin yapıları geliştirilmiştir;

Özel enerji göstergelerinin ve dc silindirik doğrusal elektrik motorlarının dinamik niteliklerinin, sayısal hesaplamaların deneysel çalışmalarının sonuçlarını ve ayrıca prototiplerin deneysel çalışmalarının sonuçlarını temel alan rasyonel tasarım çözümlerinin seçimi için öneriler geliştirilmiştir.

İşin pratik önemi. Tez çalışmasının pratik değeri:

Silindirik lineer motorlar tasarlamak için algoritma
Düşük güç;

elbette, bir silindirik doğrusal motorların iki boyutlu bir analizinde elementsel modeller, manyetik sistemlerin çeşitli yapılarının belirli özelliklerini karşılaştırmanın;

Önerilen modeller ve algoritmalar, temassız DC motorların otomatik tasarım sistemleri için özel uygulamalı yazılım araçlarının oluşturulması için matematiksel bir temel olarak kullanılabilir.

İş sonuçlarının uygulanması. Sonuçta ortaya çıkan teorik ve deneysel sonuçlar, "Mehanotronics Araştırma Enstitüsü - MEHANOTRONICS ARAŞTIRMASI - ALPHA", NIR'in uygulanması uyarınca, Digital ile çeşitli hareket türlerinin modern yüksek kütleli mehanotronik aktüatörler oluşturmanın yollarını incelemesi altında kullanıldı. Bilgi Kanalı ve Kozmik Cihazların (KA) ", NIR" yaşam destek sistemlerine entegre edilen faz koordinatlarının tanımlanmasında bir RAID kontrolü, otomasyon sistemleri için durum vektörü tarafından kontrol ile doğrusal hareketin "entelektüel" sürücüleri ", Ar-Ge "Yeni nesil endüstriyel, tıbbi ve özel ekipmanlar için geleneksel olmayan modüler düzen ile doğrusal hassas hareketin akıllıca mekanizörlerinin çalışması ve geliştirilmesi" ve ayrıca "Elektromekanik Sistemler ve Güç Kaynakları" Gou'nun eğitim sürecine de tanıtıldı. VPO "Voronezh Eyalet Teknik Üniversitesi" ders olarak Kurs "Özel Elektrikli Makineler".

İşin onaylanması. Tez çalışmasının temel hükümleri bölgesel bilimsel ve teknik konferanslarda "araştırma, tasarım, yönetim, üretimdeki yeni teknolojiler" bildirildi.

(VoroneZH 2006, 2007), InteroNiversity Öğrenci Bilimsel ve Teknik

konferanslar "Uygulamalı Görevler Elektromekanik, Enerji, Elektronik (Voronezh, 2007), Tüm Rus Konferansında," Bilimsel Araştırmalarda Yeni Teknolojiler, Tasarım, Yönetim, Üretim "(Voronezh, 2008), Uluslararası Okul Konferansında" Yüksek Enerji Tasarrufu Teknolojileri " "(Voronezh, 2008), I Uluslararası Bilimsel ve Pratik Konferansında" Gençlik ve Bilim: Gerçeklik ve Gelecek "(Nevinnomyssk, 2008)," Mekanik Araştırma ve Tasarım Enstitüsü-Alpha "Bilimsel ve Teknik Konseyi'nde (Voronejh , 2008), Fakülte ve Yüksek Lisans Öğrencilerinin Fakültesi ve Yüksek Lisans Öğrencilerinin WGTU'nun teknik sistemlerinde (Voronej, 2006-2008). Buna ek olarak, tezin sonuçları "Elektrikli Kompleksler ve Yönetim Sistemleri", "Elektroteknik Kompleksleri ve Yönetim Sistemleri Dergisi'nde," Elektromekanik, Enerji, Elektronik "(Voronej 2005-2007)" Uygulamalı Görevler) Bilimsel Eserler Koleksiyonlarında yayınlanır. "(Voronezh 2007-2008), Voronej Devlet Teknik Üniversitesi Voronej Eyalet Teknik Üniversitesi'nde (2008).

Yayınlar. Tez çalışmasının konusu üzerine, WAK RF tarafından önerilen yayınlar dahil olmak üzere 11 bilimsel makale yayınladı.

İşin yapısı ve kapsamı. Tez, bir tanıtım, dört bölümden, sonuç, 121 isimden bir literatür listesinden oluşur, malzeme 145 sayfada belirlenir ve 53 çizim, 6 tablo ve 3 uygulama içerir.

İlk bölümdedoğrusal elektrik motorlarının doğrusal elektrik motorlarının gelişiminde bir inceleme ve analizi bir analiz yapıldı. Doğrudan eylem prensibi ve ayrıca önemli yapıcı versiyonlar ile doğrudan eylemin doğrusal elektrik motorlarının sınıflandırılması. Doğrusal motorların özelliklerini göz önünde bulundurarak doğrusal motorların geliştirilmesi ve tasarımı teorisi konularını düşünür. Karmaşık elektrik tasarımı için modern bir araç olarak, sonlu elemanların yönteminin kullanımı

mekanik sistemler. Çalışmanın amacı ve araştırmanın hedeflerini formüle eder.

İkinci bölümdetemassız silindirik doğrusal DC doğrusal motorların tasarlanması yöntemini oluşturma sorunları, aşağıdaki adımları içeren manyetik doğrusal motor sistemlerinin çeşitli yapısal uygulamalarının elektromanyetik hesaplanmasını göstermektedir: Ana boyutların seçimi, güç hesaplaması; Makine sabitinin hesaplanması; termal ve elektromanyetik yüklerin belirlenmesi; Sarma Verilerinin Hesaplanması; Elektromanyetik çekişin hesaplanması; Manyetik sistemin hesaplanması, kalıcı mıknatısların boyutunu seçin. Doğrusal elektrik motorunun ısı değişimi işleminin tahmini hesaplanması.

Üçüncü bölümdeevrensel optimizasyon kriterinin ifadeleri verilir, enerji ve hız için gereksinimleri göz önünde bulundurularak çok güçlü sabit ve alternatif akım motorlarının karşılaştırmalı bir analizini gerçekleştirir. Silindirik doğrusal motor doğrudan akım motorunu uç eleman yöntemi ile modellemeye yönelik yöntemlerin hükümleri oluşturulur, ana varsayımlar, belirtilen motor tiplerinin modellerini analiz etmek için matematiksel aparatın oluşturulduğu belirlenir. Haddeleme parçasının çeşitli tasarımları için silindirik doğrusal bir motor için iki boyutlu sonlu elemanlı modeller elde edilir: Mıknatıs segmentlerinin çubuk üzerindeki psödo-radyal mıknatıslanması ve eksenel mıknatıslanmış mıknatıslar-rondelalar.

Dördüncü bölümdesilindirik lineer senkron motor örneklerinin pratik gelişimi sunulmuştur, silindirik doğrusal motor kontrol ünitesini uygulayan devre gösterilir. Belirtilen elektrik motorunun kontrol prensipleri vurgulanır. Silindirik doğrusal senkron motorun deneysel çalışmalarının sonuçları, hareketli parçanın manyetik haddeleme kısmının farklı bir tasarımına sahip, aşağıdakileri içerir: elektrik motorunun termal modları çalışmaları,

elektrik motorunun çekiş kuvvetinin akım ve hareketten bağımlılığı. Modelleme sonuçlarının, fiziksel bir deney ile sonlu element yöntemiyle karşılaştırılması, doğrusal motorun parametrelerinin modern bir teknik seviyesi ile değerlendirilmesi.

Sonuç, teorik ve deneysel çalışmaların ana sonuçlarını ortaya koymaktadır.

Silindirik doğrusal elektrik motorunun tasarımının analizi

Durum vektörünün yönetimi ile doğrusal elektrikli sürücü, merkezi TSLSD'nin tasarımı ve çalışması için belirli gereksinimleri yerleştirir. Ağdan kontrol cihazı aracılığıyla enerji akışı, sarımın elektromanyetik alanının, hareketli çubuğun hareketli çubuğun bir sabit mıknatısın bir alanıyla, yeterli anahtarlama kanunlarına göre sabit bir şekilde etkileşimini sağlayan bir bağlantı sargısını girer. Çubuk, yüksek komisyonlu bir kalıcı mıknatıs yerleştirilirse, ankraj tepkisi pratik olarak ana manyetik akı bozmaz. Elektromekanik enerji dönüşümünün kalitesi, yalnızca rasyonel olarak seçilmiş manyetik sistem tarafından değil, ayrıca mıknatıs markasının enerji parametrelerinin ve statorun çapa sargısının doğrusal yükünün oranı da belirlenir. MCE'nin elektromanyetik alanının hesaplanması ve elektrikli makinenin rasyonel tasarımı araması, elde edilen optimizasyon kriteri kullanılarak yönlendirilen sayısal bir deney yöntemiyle, bunu minimum maliyetlerle yapmayı mümkün kılar.

Kaynak için modern gereksinimleri dikkate alarak, düzenleyici ve konumlandırma aralığı, TSLD düzeni, hareketli çubuğun manyetik akısının, esrarsız statorun bir çapa sargısının manyetik akışıyla dinamik etkileşiminin klasik ilkesine dayanmaktadır.

Geliştirilen tasarımın ön teknik analizi aşağıdakileri belirlemesine izin verilir:

Motorun enerjisinin konusu, aşamaların sayısına ve eklem sargısının dahil etme şemasına bağlı olarak, hava boşluğundaki ortaya çıkan manyetik alanın ve voltajın şeklini ve aşamalarına kadar özetlenen voltaj şeklidir. sarma önemli bir rol oynar;

Haddeleme stokunda, bir psödo-radyal mıknatıslanma yapısına sahip nadir toprak sabit mıknatıslar, her biri içi boş bir silindirik şeklin tasarımına birleştirilen altı segmentten oluşur;

Tasarlanan yapıda, merkezi TSLSD'nin çalışma mekanizmasının ve çubuğunun teknolojik birliğini sağlamak mümkündür;

Optimize edilmiş yük katsayılarına sahip taşıyan destekler, garantili çalışma seviyesi ve çubuk hareketinin hız kontrolü seviyesi ile gerekli kalite rezervini sağlar;

Minimum toleranslara sahip hassas montaj olasılığı ve parçaların ve düğümlerin eşleşen yüzeylerinin gerekli seçiciliğini sağlamak, işin kaynağını artırmanıza olanak sağlar;

Tek bir motor geometrisinde translasyon ve dönme hareket türlerini birleştirmenin olasılığı, işlevselliğini genişletmenize ve kapsamı genişletmenizi sağlar.

CLSD çapa, mıknatıs benzeri çelikten yapılmış bir silindirdir, yani paha biçilmez bir tasarımı vardır. Ankrajın manyetik boru hattı, braketi bağlayan ve çelik 10 gost 1050-74'ten yapılmış altı modülden yapılmıştır. Kollarda, iki fazlı sarma çapasının bobinlerinin çıkış uçları için delikler vardır. Paket formunda toplanan burçlar esasen ana manyetik akı için bir boyunduruktur ve toplam manyetik olmayan çalışma boşluğunda gerekli manyetik indüksiyon değerini elde etmektir. Fazlılaşma Tasarım Çapa, en düşük hidrolik homojenlik sağlama açısından, doğrusal hız kontrol aralığının minimum değerleri alanında yüksek hızlı tekdüzelik sağlama açısından ve hareketli çubuğun konumlandırılmasının doğruluğunu (manyetik olmayan nabız içerisinde) diş sırasının elektromanyetik çekişinin boşluğu eksiktir). Bir çapa sargısının bobinleri, bir tambur şekline sahiptir, telden, kabın bobüllerinin, kendi kendine yalıtımlı PTLD yalıtımı ile veya pTTV gost 7262-54'ün emaye yalıtımı ile, epoksi reçine bazlı termoset bileşiği ile emprenye edilmiş olan, Rijitliği olan bir alüminyum çerçeveye sarılır ve 200 C'ye kadar sıcaklık için hesaplanır. Emprenye edici bileşiğin oluşturulduktan ve polimerizasyonundan sonra, bobin sert bir monolitik düğümdür. Rulman kalkanları armatür boyunduruğu modülleriyle birlikte toplanır. Rulman muhafazaları alüminyum alaşımdan yapılmıştır. Rulman kalkanlarının yuvalarında bronz manşon taktı.

Patent aramasının sonuçlarına göre, esas olarak silindirik doğrusal motorun hareketli kısmının manyetik sistemi ile karakterize edilen manyetik sistemlerin iki yapısal uygulaması belirlenmiştir.

Elektrik motorunun temel tasarımının hareketli çubuğu, terromanyetik olmayan ayırma rondelalarının monte edildiği nadir toprak kalıcı mıknatıslar N35 içerir, (4-K'tan daha fazla olmayan) aktif uzunluğundaki 9 kutupludur. makinenin. Makine tasarımı, birincil uzunlamasına kenar etkisini azaltmak için kalıcı mıknatıslardan manyetik alanın simetizasyonu sağlar. Yüksek alkol mıknatısları, hava boşluğundaki gerekli indüksiyon seviyesini sağlar. Kalıcı mıknatıslar, kılavuzun işlevini sağlayan ve kayar yüzeyin belirtilen özelliklerine sahip olan neferromanketik bir manşonla korunur. Kovanın malzemesi - Kılavuzun malzemesi ferromanyetik olmamalıdır, yani burcun, sargının manyetik alanını ve akışı maksimum olan mıknatısın modüllerini koruyamamalıdır. O zaman, manşon, yüksek bir iş kaynağını ve lineer desteklerde lineer desteklerde küçük bir mekanik sürtünme kayıpını garanti eden belirli bir mekanik özelliklere sahip olmalıdır. Kovanın bir malzeme olarak, korozyona dayanıklı ve ısıya dayanıklı çelik kullanması önerilmektedir.

Spesifik enerji göstergelerindeki artışın, genellikle, özellikle nadir toprak metalleri olan alaşımlardan yüksek manyetik enerjili kalıcı mıknatısların kullanımı ile elde edildiği belirtilmelidir. Şu anda, en iyi ürünlerin ezici çoğunluğunda, neodim mıknatısları uygulanır - Dispense, Kobalt, Niobium, Vanadyum, Galyum gibi malzemelerden ılımlı borlar (ND-Fe-B); vb. Bu malzemelerin eklenmesi, mıknatıs stabilitesinde bir sıcaklık bakış açısıyla iyileştirmeye yol açar. Bu modifiye mıknatıslar, + 240C sıcaklıklara kullanılabilir.

Kalıcı mıknatısların kolları radyo için derlenmesi gerektiğinden, üretimlerinde, mıknatıslanma ve küçük geometrik boyutlar için istenen akışı sağlama gereği ile ilişkili olan teknolojik bir problem ortaya çıkmıştır. Kalıcı mıknatısın bir dizi geliştiricisi, işletmelerinin nadir toprak malzemelerinden radyal olarak mıknatıslanmış kalıcı mıknatıslar üretmediğini belirtti. Sonuç olarak, altı eğrisel prizma segmentinin bir mıknatıs - montajı şeklinde kalıcı bir mıknatıs geliştirmeye karar verildi.

Geliştirerek ve daha sonra manyetik sistemlerin enerji göstergelerini karşılaştırarak, enerji yeteneklerini tahmin ediyoruz ve ayrıca elektrik motoru göstergelerinin yazışmalarını mevcut teknik seviyeyle düşünüyoruz.

Silindirik lineer senkron motorun uzunlamasına radyal bir manyetik sistemli diyagramı, Şekil 1.8'de gösterilmiştir.

NIR'de geliştirilen ikisinin enerji göstergeleri seviyesinin karşılaştırılması ve analizi sonucunda, fiziksel bir deney sonucu elde edilen manyetik sistemlerin tasarım uygulamaları, analitik, hesaplama için sayısal yöntemlerin yeterliliği ve Düşüncüye göre doğrusal elektrik motorunun türünü tasarlamak, sonraki bölümlerde onaylanacaktır.

Silindirik doğrusal DC motorun elektromanyetik hesaplanması için algoritma

TSLD'yi hesaplamanın temeli aşağıdaki verilerdir:

Boyutlar;

Mobil Kontur Uzunluğu (Çubuk)

Senkron hızlı vs, m / s;

FT N'nin elektromanyetik çekişinin kritik (maksimum) değeri;

Besleme voltajı /, içinde;

Motor modu (uzun, PV);

Ortam sıcaklığı, C; C;

Motor performansı (korumalı, kapalı).

Endüktif elektrikli makinelerde, elektromanyetik alanın enerjisi, çalışma boşluğunda konsantre edilir ve dişler (zuldpt'in pürüzsüz bir çapa ile dişi yoktur), bu nedenle elektriksellerin sentezi sırasında çalışma boşluğunun hacminin seçimi Makine çok önemlidir.

Çalışma aralığındaki spesifik enerji yoğunluğu, RG makinesinin aktif gücünün çalışma boşluğunun hacmine oranı olarak belirlenebilir. Elektrikli makinelerin hesaplanmasının klasik yöntemlerinin kalbinde, ana yapısal boyutları izin verilen elektromanyetik yüklerle bağlayan (Kalıcı Arnold), CA (Kalıcı Arnold), bir makine sabiti vardır (sınırlayıcı termal yüke karşılık gelir)

Çubuğun slaytını kalıcı mıknatıslara sağlamak için, Hilt Hilt elbiseleri hipertansiyon değeri teknolojik faktörlere bağlıdır ve mümkün olan minimum olarak seçilir.

CLDPT ve eşdeğer senkron rotasyon frekansının doğrusal senkron senkronu hızı ilişkilidir.

Traksiyon kuvvetinin gerekli değerini sağlamak için, zaman sabitinin minimum değerini ve bir sabitleme kuvvetinin olmaması (kabul edilebilir bir değere azaltın), tercih edilen bir dişsiz tasarıma, yüksek- dayanan kalıcı mıknatıslardan uyarma ile tercih edilir. Enerji manyetik katı malzemeler (neodimyum - demir). Bu durumda, motor sarımı yerleştirmek için yeterli bir çalışma boşluğu vardır.

Manyetik sistemi hesaplamanın ana görevi, enerji parametreleri ile optimal yapısal parametreleri, baskı gücü ve manyetik akı tarafından verilen çalışma boşluğunda sağlayan diğer göstergelerin gücünü belirlemektir. Tasarımın ilk aşamasında, en önemlisi, mıknatıs arkalığı ve bobinin kalınlığı arasındaki rasyonel ilişkiyi bulmaktır.

Manyetik sistemin kalıcı mıknatıslı hesaplanması, açıklama eğrisinin belirlenmesi ve bireysel bölümlerin manyetik iletkenliği ile ilişkilidir. Kalıcı mıknatıslar homojendirilir, boşluktaki alanın kalıbı uzunlamasına sınır etkisi ve saçılma akışları nedeniyle karmaşık bir yapıya sahiptir. Mıknatısın yüzeyi bir eş potansiyel değildir, tarafsız bölgeye göre pozisyona bağlı olarak ayrı alanlar eşitsiz manyetik potansiyellere sahiptir. Bu durum, manyetik saçılma iletkenliğini ve mıknatıs saçılma akışını hesaplamayı zorlaştırır.

Hesaplamayı basitleştirmek için, demagnetizasyon eğrisinin benzersizliğinin varsayımını ve MSD'nin mıknatısın yüksekliğindeki MS'lerin dağılımına bağlı olarak, hesaplanan olanı değiştiren, Mıknatıs ve tamamen direğin yüzeyinden uzak.

Daimi mıknatıslar ile manyetik zincirleri hesaplamak için bir dizi grafoanalitik yöntem vardır; bunları, fittingler olmadan doğrudan mıknatısları hesaplamak için kullanılan mühendislik uygulamalarında, mühendislik uygulamalarında bulundu; Mıknatıları takviye ile hesaplamak için kullanılan ilişkiler yöntemi ve ayrıca elektrik analojisi yöntemi ve dallı manyetik zincirlerin kalıcı mıknatıslar ile hesaplanmasında kullanılır.

Diğer hesaplamaların önemli ölçüde doğruluğu, manyetik olmayan iş boşluğu 8V'sinde geliştirilen Z.OPT ile mıknatısın durumunu belirlemekle ilgili hatalara bağlıdır. İkincisi, mıknatısın spesifik enerjisindeki çalışma boşluğundaki elde edilen alanın en azından indüksiyonuna karşılık gelmelidir.

Merkez TSLSD'nin çalışma boşluğundaki indüksiyonun dağılımı, belirli bir hesaplanmış modelin sonlu analizinde belirlemek için en doğrudur. Hesaplamanın ilk aşamasında, belirli bir geometrik boyut seti, sarma verilerini ve malzemelerin fiziksel özelliklerini seçme söz konusu olduğunda, BSCP çalışma boşluğundaki ortalama verimli endüksiyon değeri, belirtilmesi önerilir. Q3SR görevinin önerilen aralıktaki yeterliliği, makinenin kalibrasyon elektromanyetik hesaplamasının sonlu elemanlar yöntemiyle karmaşıklığını belirleyecektir.

Nadir toprak metallerine dayanan kullanılan manyetik katı nadir toprak mıknatısları, pratik olarak bir demagnetizasyonun bir röle eğrisine sahiptir, bu nedenle, manyetik alanın voltajındaki çok çeşitli değişikliklerde, karşılık gelen indüksiyonun değeri nispeten az değişir.

HM segment mıknatısının arkasının yüksekliğini belirleme problemini çözmek için, TSLSD sentezinin ilk aşamasında, bir sonraki yaklaşım önerilir.

Modelleme için kaynak verilerinin açıklaması

Elektromanyetik hesaplamanın kalbinde, sayısal yöntem, makinenin geometrisini, aktif malzemelerinin manyetik ve elektriksel özelliklerini, mod parametreleri ve aktif yükleri içeren bir modeldir. Hesaplama sırasında, modelin bölümlerinde indüksiyon ve akımlar belirlenir. Daha sonra kuvvetler ve anlar ve enerji göstergeleri belirlenir.

Modelin yapımı, modele göre tasarım ve yüklerin fiziksel ve geometrik özelliklerinin özelliklerinin idealizasyonunu oluşturan bir temel varsayım sisteminin tanımını içerir. Real malzemelerden yapılmış makinenin tasarımı, formun kusurunu, yayılmasını ve malzemelerin özelliklerinin homojenliğini içeren bir dizi özelliğe sahiptir (manyetik ve elektriksel özelliklerinin ayar değerlerinden sapması) vb.

Gerçek malzemenin idealleştirilmesinin tipik bir örneği, homojenlik özelliklerinin atanmasıdır. Doğrusal motorların bir dizi tasarımında, bu idealleşme imkansızdır, çünkü Yanlış hesaplama sonuçlarına yol açar. Bir örnek, ferromanyetik olmayan iletken bir tabaka (manşon) olan silindirik bir doğrusal senkron motordur, burada elektrikli ve manyetik özelliklerin, malzemelerin sınırları geçtiğinde zıplama şeklini değiştirir.

Çıktı motoru özelliklerinde doygunluğa ek olarak, yüzeysel ve uzunlamasına bir kenar etkisi büyük ölçüde etkilenir. Bu durumda, ana görevlerden biri, makinenin aktif alanlarının sınırlarındaki ilk koşulların görevidir.

Böylece, model sadece gerçek tasarımın özelliklerinin bir parçası ile donatılabilir, bu nedenle matematiksel açıklaması basitleştirilmiştir. Modelin ne kadar başarılı bir şekilde seçildiğinden, hesaplamanın karmaşıklığı ve sonuçlarının doğruluğuna bağlıdır.

Silindirik lineer senkron motor modellerini analiz etmek için matematiksel aparat, elektromanyetik alan denklemlerine dayanır ve aşağıdaki ana varsayımlara dayanmaktadır:

1. Elektromanyetik alan quasistationarydır, çünkü shift akımları ve elektromanyetik dalganın alanın alanındaki yayılmasındaki gecikme ihmal edilebilir.

2. İletkenlerdeki iletkenlik akımlarına kıyasla, dielektriklerdeki iletkenlik akımları ve yükler ortamla birlikte hareket ederken meydana gelen konveksiyon akımları ihmal edilebilir, ikincisinin ihmal edilebileceği bağlantıda. İletkenlik akımları, yer değiştirme akımları ve konveksiyon akımları, dielektrikte yer değiştirme akımları ve konveksiyon akımları, stator ile rotor arasındaki boşluğu doldurulmaz, boşluktaki dielektrik (gaz veya sıvı) hareket hızı yoktur. Elektromanyetik alan üzerinde etki.

3. EMF elektromanyetik indüksiyonunun değeri, en sonun ihmal edilebileceği bağlantılı olarak çok daha fazla EDS salonu, thompson, temas vb.

4. Neferromanyetik ortamdaki alanı göz önüne alındığında, bu ortamın nispi manyetik geçirgenliği birine eşittir.

Hesaplamanın bir sonraki aşaması, modelin davranışının veya matematiksel bir modelin yapımının matematiksel bir açıklamasıdır.

MCE'nin elektromanyetik hesaplanması aşağıdaki adımlardan oluşuyordu:

1. Analiz türünü ve MCE için model geometrisinin oluşturulmasını seçmek.

2. Malzemelerin özelliklerini, malzemelerin özelliklerini, malzemelerin özelliklerini ve geometrik bölgeler ile elemanlarının amacını seçin.

3. Sonlu elemanların ağındaki model alanlarının parçalanması.

4. Sınır koşulları ve yüklerin modeline ekleyin.

5. Elektromanyetik analiz türünü seçerek, çözücü seçeneklerini ve denklem sisteminin sayısal çözeltisini ayarlama.

6. Sonuçların ilgisinin entegre değerlerini hesaplamak ve sonuçların analizini hesaplamak için postprocessor makrolarının kullanımı.

Aşamalar 1-4, hesaplamanın ön işlem aşamasını, 5. Adım 5 - işlemci aşamasına, PostProcessor sahnesine adım 6.

Sonsuz bir eleman modeli oluşturmak, buzun hesaplanmasının zaman alıcı bir aşamadır, çünkü Nesnenin daha doğru geometrisinin çoğaltılması ve bölgelerinin fiziksel özelliklerinin açıklaması ile ilgilidir. Yüklerin ve sınır koşullarının makul bir şekilde uygulanması da bazı zorluklar sunar.

Denklem sisteminin sayısal çözeltisi otomatik olarak gerçekleştirilir ve diğer tüm eşit koşullar altında, kullanılan hesaplama teknolojisinin donanım kaynakları ile belirlenir. Sonuçların analizi, kullanılan yazılımın bir parçası olarak kullanılan görselleştirme araçları (PS), aynı zamanda en büyük zorluğa sahip olan en az resmi aşamalardan biri olan görselleştirme araçları ile biraz kolaylaştırılır.

Aşağıdaki parametreler belirlenmiştir: karmaşık vektör manyetik alan potansiyeli A, skaler potansiyeli F, manyetik alanın indüklenmesinin büyüklüğü ve N'nin voltajı. Alanlardaki değişkenlerin analizi etkiyi bulmak için kullanıldı. sistemdeki vortex akımlarının.

Bir AC Cevap için çözelti (7), her model düğümü için bir tür karmaşık potansiyel (bir genlik ve faz açısı ile karakterize) sahiptir. Bölgenin malzemesinin manyetik geçirgenliği ve elektriksel iletkenliği sabit veya sıcaklığın bir fonksiyonu olarak belirtilebilir. Kullanılan PS, bir dizi temel parametreyi hesaplamak için postprocessor aşamasında uygun makroların izin verilmesi: Elektromanyetik alanın enerjisi, elektromanyetik kuvvetler, girdap akımlarının yoğunluğu, elektrik enerjisi kaybı, vb.

Sonlu modelleme sırasında, ana görev, modellerin yapısını belirlemek içindir: belirli temel fonksiyonlara ve özgürlük derecelerine sahip sonlu elemanların seçimi, çeşitli alanlarda malzemelerin fiziksel özelliklerinin bir açıklaması , Uygulanan yüklerin yanı sıra sınırlardaki ilk koşulları ayarlayın.

MCE'nin ana konseptinden aşağıdaki gibi, modelin tüm kısımları, köşelerde (düğümlerde) birbirine bağlı birçok sonlu elemana ayrılır. Son unsurlar, parça parametrelerinin parçacığı polinomu yaklaşım fonksiyonları kullanılarak belirlendiği oldukça basit bir form kullanılır.

Sonlu elemanların iki boyutlu analizde sınırları, parçalı doğrusal (birinci dereceden elemanlar) veya parabolik (ikinci sıra elemanlar) olabilir. Dosya-linear elemanları doğrudan taraflar ve düğümler sadece köşelerdedir. Parabolik elemanların her biri boyunca bir ara düğüme sahip olabilir. Elemanın bu tarafından dolayı eğri (parabolik) olabilir. Eşit sayıda elemanla, parabolik elemanlar, modelin eğrisel geometrisini daha doğru bir şekilde yeniden üretirler ve daha doğru form fonksiyonları (yaklaşım fonksiyonları) daha doğru bir şekilde çoğaltırlar. Bununla birlikte, yüksek emirlerin nihai unsurlarını kullanan hesaplama, büyük donanım kaynakları ve daha büyük motor süresi gerektirir.

Arada, çeşitli modeller için matematiksel olarak makul bir çözümle, aralarında, kendi aralarında rekabet eden unsurların bulunduğu çok sayıda sonlu unsur türü vardır.

Çok fazla miktarda bilgi nedeniyle göz önünde bulundurulan ayrık modelleri inşa etmek ve çözmek için, bir bilgisayar kullanılır, hesaplamaların durumu ve basitliği önemlidir, bu da izin verilen parça-polinom fonksiyonlarının seçimini belirler. Aynı zamanda, istenen çözümü yaklaşık olarak ayarlayabilecekleri doğruluk meselesi en önemli önemi haline gelir.

Sözde görevlerde, bilinmeyen, makinenin belirli tasarımının ilgili alanlarının nihai elemanlarının nihai elemanlarının (köşeleri), vektör manyetik potansiyelinin değerleridir, teorik ve sayısal çözelti merkezi bölümde çakışır. Son elementin, bu nedenle manyetik potansiyellerin hesaplanmasının maksimum doğruluğu ve mevcut yoğunluklar elemanın ortasında olacaktır.

Silindirik doğrusal elektrik motorunun kontrol ünitesinin yapısı

Kontrol ünitesi, lineer tahrik kontrol algoritmalarını uygular. İşlevsel olarak kontrol ünitesi iki bölüme ayrılmıştır: bilgi ve güç. Bilgi bölümü, ayrık ve analog sinyallerin devresi / çıkış devreleri ile bir bilgisayarı olan bir veri değişim devresine sahip bir mikrodenetleyici içerir. Güç ünitesi, PWM sinyallerini faz sargılarının voltajında \u200b\u200bdönüştürmek için bir şema içerir.

Ek B'de sunulan doğrusal elektrik motorunu kontrol etme şeması elektriksel prensibi.

Kontrol ünitesinin bilgi bölümünü düzenlemek için aşağıdaki unsurlar kullanılır:

Stabilize Gerilim +15 V (CHIP DD5, DD6) ile Gıda Oluşumu: Filtreleme Kapasitörleri SI, C2, Sabitleyici + 15 V, Koruyucu Diyot VD1;

Gücü sabitleme gerilimi +5 V (güç kaynağı DD1, DD2, DD3, DD4 yonga): Direnç R1 Stabilizatörün termal yüklerini azaltmak için, Filtre kapasitörleri SZ, C5, C6, R2, R3 dirençleri üzerinde ayarlanabilir voltaj bölücü Kapasitör C4, Ayarlanabilir Sabitleyici +5 V.

XP1 konektörü, konum sensörünü bağlamak için kullanılır. Bir mikrodenetleyici, XP2 konektöründen programlanır. R29 direnç ve VT9 transistörü, kontrol modundaki sıfırlama devresinde otomatik olarak "1" bir mantıksal sinyal oluşturur ve kontrol ünitesinin programlama modunda çalışmasına katılamaz.

HRZ konnektörü, DD1 çip, C39 kapasitörleri, C40, C41, C42, her iki yönde kişisel bilgisayar ve kontrol ünitesi arasında veri iletir.

Her köprü devresinin voltajı hakkında geri bildirim oluşturmak için, aşağıdaki unsurlar kullanılır: Gerilim bölücüleri R19-R20, R45-R46, Amplifikatör DD3, RC zincirleri R27, R28, C23, C24.

DD4 yongası kullanılarak uygulanan mantık devreleri, doğrudan mikrodenetleyicinin bacaklarından sağlanan bir PWM sinyali kullanılarak bir motor fazının iki kutuplu simetrik anahtarını uygulamanıza izin verir.

İki fazlı doğrusal elektrik motorunun gerekli kontrol kanunlarını uygulamak için, her stator sargısındaki ayrı bir akım üretimi (sabit bölüm), iki köprü devresi kullanılarak kullanılır, her fazda her fazda 20 a'ya kadar çıkış akımları sağlar. 20 V ila 45 V. Güç tuşları, VT1-VT8 IRF540N'sinin MOS transistörlerini Şirket Uluslararası RCH \u003d 44 IOM, kabul edilebilir bir fiyat ve varlığı yeterince düşük dirençli olan Şirket Uluslararası Doğrultucu (ABD) IVP'nin kabulü ile üretilen 2P769 IPPP (Rusya) yerli analoğunun alacağı.

MOS transistör kontrol sinyalinin parametreleri için özel gereksinimler: MOS Transistörünü tamamlamak için gerekli olan deklanşörün nispeten büyük bir stresi, hızlı anahtarlamayı sağlamak için, kapının üzerindeki voltajı çok küçük bir süre değiştirmek gerekir ( Mikrosaniye payları), MOP-TRansistörün giriş kaplarını şarj etmenin önemli akımları, kontrol voltajı "Etkin" modunda, kural olarak, bir kural olarak, klima unsurlarını kullanma ihtiyacını belirlerken, bunlara zarar verme olasılığı Giriş kontrol sinyalleri.

MOS transistörlerinin giriş kaplarını hızla şarj etmek için, darbeli kontrol akımı, yüksek güç transistörlerinde küçük ve küçük ve 7A aygıtlar için yaklaşık 1A'dan olmalıdır. General mikrokirkitlerin (kontrolörler, TTL veya CMOS mantığı vb.) Koordinasyonu yüksek sıcaklık kapısı olan özel darbe amplifikatörleri (sürücüler) kullanılarak gerçekleştirilir.

Yapılan Sürücü İncelemesi, MOP Transitors Köprüsü'nü yönetmek için en uygun Uluslararası Doğrultucu (ABD) ve IR2130'un iki SI9978DW sürücüsünü tanımlamamızı sağladı.

Bu sürücüler, düşük besleme voltajından gelen transistörlerin dahili korunmasına, 5 voltluk CMOS ve TTL mantığı ile uyumlu, çok yüksek anahtarlama hızları, düşük dispersiyon gücü ve çalışabilmesini sağlayacak şekilde gerekli besleme geriliminin Önyükleme modu (Hz, Hz ila yüzlerce KHz'den gelen frekanslarda), yani. Minimum miktarda öğe ile bir şema almanıza olanak sağlayan ilave asma güç kaynakları gerektirmez.

Ek olarak, bu sürücüler, mevcut aşırı yüklenmeye karşı koruma için bir devre uygulamanıza ve harici MOS transistörlerinde çapraz kesen akımları ortadan kaldırmak için yerleşik bir şema yapmanızı sağlayan yerleşik bir karşılaştırıcıya sahiptir.

IR2130 Uluslararası Doğrultucu DD5, DD6'nın IR2130 mikrokakları, kontrol ünitesinin kontrol ünitesi olarak kullanılır, çünkü diğer elektronik bileşenler, Rus pazarında yaygındır ve perakende ediniminin olasılığı.

Köprü devresi akımı sensörü, 10 A'da akım üretiminin uygulanması için seçilen R11, R12, R37, R38 dirençleri kullanılarak uygulanır.

Mevcut amplifikatörün kullanılması, R7, R8, S25, C18-C20, R30, C25-C27, elektrik motorunun faz akımları üzerinde geri besleme ile uygulanır. Doğrudan aksiyon lineer tahrik kontrol bloğu panelinin Macate örneğinin düzeni Şekil 4.8'de gösterilmiştir.

Kontrol algoritmalarını ve gelen bilgilerin hızlı şekilde işlemesini bir DD2 mikrodenetleyici olarak uygulamak için, AT-MEL tarafından üretilen bir dijital mikrodenetleyici AVR ATMEGA 32 mega ailesi kullanılır. Mega mikrodenetleyiciler 8 bit mikrodenetleyicilerdir. Gelişmiş bir RISC mimarisi ile birlikte en iyi performans oranını / güç tüketimini elde etmeyi mümkün kılan düşük-oluşan CMOS teknolojisi ile yapılır.

Tez özeti. bu konuda ""

El yazması hakları için

Bazhenov Vladimir Arkadyevich

Yüksek gerilim anahtarlarının sürücüsünde silindirik doğrusal asenkron motor

Uzmanlık 05.20.02 - Elektrik teknolojileri ve tarımın elektrikli ekipmanları

teknik Bilimlerin Bilimsel Derecesi için Tezler

Izhevsk 2012.

İş, Federal Devlet Bütçe Eğitim Kurumunda Yüksek Profesyonel "Izhevsk State Tarım Akademisi" (FGBou V1Y Izhevsk GSHA) gerçekleştirildi.

Bilimsel Yönetmen: Teknik Bilimler Adayları, Doçent Doçent

1 Vladikin Ivan Revovich

Resmi rakipler: Vorobyev Victor

teknik Bilimler Doktoru, Profesör

Fgbou vpo mgau

onları. V.P. Goryachkin

Bekmachev Alexander Egorovich Teknik Bilimler Adayı, Proje Yöneticisi CJSC Radyant ELCOM

Lider organizasyon:

Federal Devlet Bütçe Eğitim Kurumu İlköğretim biçiminin boynusundaki "Chuvash State Tarım Akademisi" (FGOU VPO Chuvashskaya HSHA)

Dikilen, 2012 yılında saat 10'da saat 10'da "28 Mayıs" olarak gerçekleşecek. Tez Konseri'nin toplantısında saat 10'da FGBou VPO Izhevsk GSHA'daki Km 220.030.02'de: 426069

izhevsk, ul. Öğrenci, 11, AUD. 2.

Tez, FGBou VPO Izhevsk GSHA kütüphanesinde bulunabilir.

Sitede gönderildi: tyul ^ via / gi

Tez Konseyi Bilimsel Sekreteri

UFO. Litvinyuk

İşin genel açıklaması

^ Egnttt ile kırsal elektrikli otomasyonun kuzeyinde

araştırma Suulimova M.i., Guseva B.C. İşaretli ™ ^.

röle koruması ve otomasyon adımları / rchagiv z0 ... vakaların% 35'i

Çalışma Durumu Aygıtı TSJTJ ™

vM 10 ... 35 kv s, nv ", m" n mV "; kusurlar düşüyor

N.M., MALU M ^ AASTZ ^ rzzr ^ tsy

gapsh "° ° TS30B Astoma ™ 'nın yeniden dahil edilmesinin

genel olarak sürücü

■ PP-67 PP-67K

■ VMP-10P CRN K-13

"VPPP-YUP Krun K-37

Şekil I - VM 6'nın elektrik sürücülerinde arızaların analizi. 35 KV üzerinden, daha fazla güç tüketirler ve hacimli ayarını gerektirir.

kapatma mekanizmasının başarısızlığı, o.e.

00 »PP-67 PP-67

■ VPM-10P CRS | K-13

■ VPPPP-up CRN K-37 PE-11

- "", "", ve şarj cihazı ya da düzeltme seti toplu piller 3 ^ DD ° 0MC0M 100 kVA'lık bir güçle. Erdemiyle

"P ^^ omno" ile ilgili tesadüf, geniş kullanımda bulundu.

3ashnargby ^ "Harcanan bir ™ ve" Çimenler "görünmüyor

İleri. "" _,., * Dc ppis: imkansız

Ele.cgromap ^ ^ ^ ^ 'nın dezavantajları, SK0P °' in kontrolünün elektromanyasyonunu içerir.

anahtarı açma ^ -¿ ^ "^ / ^^." Kapakların oranı, çekirdeğin bataryası. P-to-power ve onların

veya - "R- ^ / ^ / OH alanı, 70 m'ye kadar\u003e ve diğer boyutlara ve akımı değiştiren kitle: Harika

Nsdostaki ^^^^^^^ "" Hires,

¡YYGG- ^ 5 ^ - Skoreness-ve

T-D "Dezavantajları İndüksiyon. Sürücü

B ^^ "GGJ Silindirik Liga-Yukarıda belirtilen ihlal *" Yapısal tekil

"B, x Asenkron DVN ^ e", bu yüzden onları kullanmayı teklif ediyoruz.

stey ve kütle domuzu "O ^ 3 ^" "110 ^ 0 * E_ \\ Yağ için" OH, PR'deki kalite elemanını kapat "^ rostekhyadzor

lei, hangi, Western-Ur, ^ ^ şirketlerine göre

vMG-35 300 adet Udmurt Cumhuriyeti.

operasyon "^ ^ ^ ^ ^, bir yaranın hedefi, yüksek voltajlı yağ diskinden," p ^ ^ a-a-a-a-a-a-a-a-a-a-a-a-α-a-a-a-a-sq.

"Mevcut sürücü tasarımlarının aşağıdaki analizi teslim edildi.

3 "Teorik ve Özellikler

GRHG ^ C - "- -" "6-35 *

siparişin temeli.

6. Teknik ve ekonomik davranın. .

petrol anahtarlarının 6 ... 35 kV sürücüleri için jöle kullanın.

Çalışmanın amacı: Kırsal Dağıtım Ağları 6 ... 35 KV'ün Tahrik Cihazlarının Silindirik Lineer Asenkron Elektrik Motoru (Jondo) (Jondo).

Araştırma Konusu: Yağ anahtarlamalarında işlem sürecinin çekiş çizelgelerini incelemek 6 ... 35 metrekare.

Araştırma Yöntemleri. Teorik çalışmalar, geometri, trigonometri, mekanik, diferansiyel ve integral hesabın temel yasaları kullanılarak gerçekleştirilmiştir. Doğal çalışmalar, teknik ve ölçüm cihazları kullanılarak VMM-10 anahtarı ile yapıldı. Deneysel veri işlemesi, Microsoft Excel programı kullanılarak yapılır. İşin bilimsel yenilik.

1. Yeni tip bir yağ şalteri sürücüsü, çalışmalarının güvenilirliğini 2,4 kez artırmanıza olanak sağlar.

2. Önceden önerilenden farklı olarak, sürecin özelliklerini hesaplamak için bir teknik, manyetik alan dağılımının sınır etkilerini dikkate almayı mümkün kılar.

3. Elektriğin tüketicilere abundress'i azaltan VMP-10 anahtarı için ana yapısal parametreler ve tahrik modları.

Çalışmanın pratik değeri, aşağıdaki ana sonuçlarla belirlenir:

1. VMM-10 anahtarlama anahtarlarının tasarımı önerilmiştir.

2. Silindirik doğrusal bir asenkron motorun parametrelerini hesaplamak için bir yöntem geliştirilmiştir.

3. Bir teknik ve sürücü hesaplama programı, bu yapıların anahtarlarının sürücülerini hesaplamanıza olanak tanıyan geliştirilmiştir.

4. Önerilen sürücünün HDMP-10 için parametreleri tanımlanmıştır ve benzerleridir.

5. Bir laboratuvar aktüatör numunesi, güç molalarının kaybını azaltmaya izin verildi ve test edildi.

Araştırma sonuçlarının uygulanması. Çalışma, FGBou VPO Chymaesh'in Ar-Ge Planına uygun olarak gerçekleştirildi, 02900034856 sayılı Kayıt Numarası 02900034856 "Yüksek voltaj anahtarları 6 ... 35 kV için bir sürücünün gelişimi". İş ve önerilerin sonuçları, Bashkirenergo C-WES'de (bir uygulama sertifikası) kabul edilir ve kullanılır.

Çalışma, bağımsız olarak ve FGBou VPO Chelyabinsk Devlet Tarım (Chelyabinsk), FGOU VPO Izhevsk State Tarım Akademisi'nden bilim adamları ile yapılan araştırma sonuçlarının genelleştirilmesine dayanmaktadır.

Savunma üzerinde aşağıdaki hükümler yapıldı:

1. Gaz bazlı yağ anahtarlarının türü

2. Sürecin özelliklerini ve çekişinin özelliklerini hesaplamanın matematiksel modeli

oluğun tasarımına bağlı olarak çabalar.

vMG tipi anahtarlar için sürücü hesaplama programı, 10 ... 35 sq voltajı. 4. Petrol Anahtarı Baz Bazının Transferinin Tedarik Gelişiminin Sonuçları.

Araştırma sonuçlarının onaylanması. Çalışmanın temel hükümleri, aşağıdaki bilimsel ve pratik konferanslarda bildirildi ve tartışıldı: Enstitü'nün 50. yıldönümüne adanmış XXXIII bilimsel konferansı, Sverdlovsk (1990); Uluslararası Bilimsel ve Pratik Konferans "Üretim Dönüşümlerinde Enerji Geliştirme Sorunları" (İzhevsk, FSBEA, Izhevsk GSHA 2003); Bölgesel Bilimsel ve Metodolojik Konferans (Izhevsk, Fgbou VPO Izhevsk GSHA, 2004); Tarımsal mekanizasyonun gerçek sorunları: Yıldönümü bilimsel-pratik konferansın materyalleri "Udmurtia'da daha yüksek tarımsal ventriküler eğitim - 50 yıl". (İzhevsk, 2005), öğretmenlerin ve fgbou vpo "Izhevsk GSHA" çalışanlarının yıllık bilimsel ve teknik konferanslarında.

Tezin konusu üzerine yayınlar. Teorik ve deneysel çalışmaların sonuçları, aşağıdakiler de dahil olmak üzere 8 basılı çalışmayı yansıtmaktadır.

İşin yapısı ve kapsamı. Tez, tanıtım, beş bölüm, genel sonuç ve uygulamalardan oluşur, ana metnin 167 sayfasında belirtilmiştir, 82 figür, 23 tablo ve 105 isimden ve 4 uygulamadan kullanılan kaynakların bir listesini içerir.

Girişte, çalışmanın uygunluğu, meselenin durumu, araştırmanın amacı ve amaçları dikkate alınır, korumaya sunulan ana hükümler oluşturulur.

İlk bölüm, anahtarların sürücülerinin tasarımını analiz eder.

Kurulmuş:

Sürücünün işlemden hizalanmasının temel avantajı;

Daha fazla araştırma ihtiyacı;

Tezin Amacı ve Görevleri.

İkinci bölümde, ilerlemeyi hesaplama yöntemleri göz önünde bulundurulur.

Manyetik alanın dağılımının analizine dayanarak, üç boyutlu bir model seçilir.

Jonday'ın sargısı genellikle üç fazlı bir diyagramda seri olarak yer alan ayrı bobinlerden oluşur.

Boşluktaki ikincil elemanın indüktör çekirdekli konumuna göre tek katmanlı sarım ve simetrik bir avize var.

Aşağıdaki varsayımlar benimsendi: 1. Uzunluğu 2R'de döşenmiş sargının akımı, indüktörün ferromanyetik yüzeylerinde bulunan sonsuz ince akım katmanlarında konsantre edilir ve tamamen sinüzoidal bir koşu dalgası oluşturur. Genlik, doğrusal akım yoğunluğu ve akım yükü olan bilinen bir oranla ilişkilidir.

tamamen sinüzoidal koşu dalgası yaratır. Genlik, doğrusal akım yoğunluğu ve akım yükü olan bilinen bir oranla ilişkilidir.

"" "" D. "" *. (bir)

t - direk; W - Aşama sayısı; W, fazdaki dönüş sayısıdır; Ben mevcut geçerli değerdir; P - Polonyalıların sayısı; J - Mevcut yoğunluk;

C6 | - Ana harmoniğin sarma katsayısı.

2. Frontal parça alanındaki birincil alan, üstel bir fonksiyonla yaklaşır.

/ (") \u003d 0.83 EXER ~~~ (2)

Böyle bir yaklaşımın gerçek resminin gerçek resminin doğruluğu, önceden yürütülen çalışmaların yanı sıra, yolun modelinde deneyler de, L-2 S'nin yerini almak mümkündür.

3. Sabit koordinat sistemi X, Y, Z, Z, Z, yaralı kısmi iniş kenarının başlangıcında bulunur (Şekil 2).

N.S.'nin görevinin oluşumu ile Sarma, Fourier'in çift sıra olarak temsil edilebilir:

nerede, A indüktörün doğrusal akım yüküdür; COB - Sargı Katsayısı; L - jet lastiğinin genişliği; C - Toplam indüktör uzunluğu; A - vardiya açısı;

z \u003d 0,5L - A - indüksiyon bölgesi; P, enine eksendeki harmoniklerin sırasıdır; V- Uzunlamasına sabit hattaki harmonikler;

Çözelti, akımların manyetik potansiyelinin A havası boşluğu alanında bulunan, aşağıdaki denklemleri yerine getirir:

divas \u003d 0. J (4)

Ve denklemler için 2 denklem bakın:

DA2. \u003d GGM 2 SIU T2 \u003d 0.

Denklemlerin çözümü (4) ve (5) Değişken ayırma yöntemini üretiyoruz. ^ Görev Basitleştirme Biz sadece boşlukta indüksiyonun normal bileşeni için bir ifade veriyoruz:

cehennem.<л

2A v 1'de<ЬК0.51.

_¿1- 2С -1 -1 "

Şekil 2 - Sarmanın dağılımını dikkate almadan yolun tahmini matematiksel modeli

KP2. SOB --- ah

X (POWER + S ^ LLU) ЕХР

Tüm elektromanyetik güç 8m, С "Отrt'teki birincil kısımdan iletilen, IEG, normal 8 akışı olarak bulunur, YS - 5 yüzeyinden bağlantı vektörünün bileşenidir.

\u003d / / Yeter \u003d

"- - \\ shxs + c2sild \\ 2

^ Grls ^ gbveg "" "" C0stsh1ying "Y ™" * "" "Mekanik Güç

P ™ CO "SS ™" SIA SI ° stasive "akışı öğretir"

C \\ - Kompleksi, C2 ile konjugasyon.

"Z-op,", g ".msha" "Lad". ..

İi "e., Usu

^ Ve yaklaşık l v o_ £ v u

- "" \\ shxs + s. Saz? "

"" - ^ / n ^ n ^ m- ^ gi

l "\\ shxs + c2s1gl5 ^

pop ^ ech ^^ l ^ etot ^ ^ "B \u003d 2C\u003e ™ -RMO" IR Koordinat L-UK MR O G ^ G İki Boyutlu, Tarafından

schee steel ^ torus ^ ^ ^^ ^ ^ ^ pratistry ^ g ^ Scht

2) Mekanik Güç

Elektromanyetik güç £,., "1 \u003d P / S" + .U, / C1 "1"

vOWELNO ekspresyonu, formül (7) hesaplandı

4) Bakır indüktördeki kayıp

P, G1 \u003d shi1 gf ^

gF'nin faz sargısının aktif direnci olduğu;

5) ila n d. Çelik çekirdeğindeki kayıplar hariç

"R.-ve ■ (12) r, r" (5\u003e + l, ..

6) Güç Faktörü

r T! \\ GE + GF) ^ TIFF1 T1 Z £

nerede, 2 \u003d + x1, tam bir direnç modülü seridir.

İkame şemaları (Şekil 2).

x1 \u003d x "+ HA1 O4)

v-ZEH (15)

x \u003d x + x + x + ha - endüktif saçılma direnci primer sn-n a * h

M ° ™ bilge, bir pençe'nin statik özelliklerini hesaplamak için bir algoritma, her dişdeki yapının aktif parçalarının özelliklerini göz önünde bulundurmayı mümkün kılan kısa süreli ikincil bir eleman.

Tasarlanan matematiksel model :. Silindirik Lins, bir asenkron motorun silindirik bir motorunun hesaplanması için matematiksel bir tertibat uygulayın, elektriksel birincil ve ikincil ve manyetik değiştirme rasgele şemalarına dayanan statik özellikleri "

İkincil elemanın çeşitli parametrelerinin ve yapılarının, silindirik doğrusal asenkron motorun çekiş ve enerji özelliklerine etkisini değerlendirmek. . Hesaplamaların sonuçları, ilk yaklaşımda, silindirik doğrusal asenkron motorların tasarımındaki en uygun ana teknik ve ekonomik verilerin belirlenmesine izin verir.

Üçüncü bölümde, "Hesaplama ve Theorest Çalışmaları", çeşitli parametrelerin ve geometrilerin, daha önce tarif edilen matematiksel bir modelin yardımı ile birlikte çeşitli parametrelerin ve geometrilerin enerji ve çekiş göstergelerinin etkisinin sayısal hesaplamalarının sonuçları verilmektedir.

İndükleyici, sipariş, ferromanyetik bir silindirde bulunan ayrı rondelalardan oluşur. Şekil 2'deki hesaplanan kısımda benimsenen indüktör rondelalarının geometrik boyutları. 3. Yıkayıcıların miktarı ve ferromanyetik silindirin uzunluğu "Polonyalıların sayısı ve direk başına oluk sayısı ve indüktör sarma fazı 1 ^ ZAS (SIM MOVERS1YE, indüktörün parametreleri, dişlerin geometrisi, ikincil yapının, direk bölünmesi, uzunluğu ve genişliği) sayısı - tipi sarma, elektriksel iletkenlik C2 - UG L ve

ayrıca dönüş manyetik boru hattının parametreleri. Aynı zamanda, çalışmanın sonuçları grafikler şeklinde sunulmaktadır.

Şekil 3 - İndüktör cihazı 1 ikincil eleman; 2-somun; Z-Sızdırmazlık Yıkayıcı; 4- Bobin; 5-gövde motoru; 6 sarma, 7-yıkayıcı.

Geliştirilen sürücü için, anahtar benzersiz olarak tanımlanır:

1 "Başlat" olarak nitelendirilebilen çalışma modu. Zaman "iş - daha az saniye (t. \u003d 0.07c), tekrarlanan başlar olabilir, ancak

bu durumda, toplam çalışma süresi saniyeyi geçmez. Sonuç olarak, elektromanyetik yükler - lineer akım yükü, sarımlardaki akım yoğunluğu, birleştiriciler için alınan elektrikli makinelerden anlamlı derecede yüklenebilir: a \u003d (25 ... 50) 10 A / m, J (4 ... /) a / mm2. Bu nedenle, makinenin termal durumu dikkate alınamaz.

3. Gerekli Çekiş Kuvveti F "\u003e 1500 N. Aynı zamanda, çalışma sırasındaki çabadaki değişim minimum olmalıdır.

4. Büyük ölçülerin sert sınırlamaları: LS uzunluğu. 400 mm; Stator D \u003d 40 ... 100 mm dış çapı.

5 Enerji göstergeleri (L, COSCP) önemli değil.

Böylece, çalışmaların görevi aşağıdaki gibi formüle edilebilir: verilen boyutlarla, elektromanyetik yüklerin, yolun yapısal parametrelerinin değerini, soğutma olmamasını sağlar.

0.3 aralığında dima çekiş yoğunluğu

Oluşan araştırma görevine dayanarak, yolun ana göstergesi, 0.3 sürgülü aralığındaki çekiş kuvvetidir.

Böylece, çizgilerin gücü işlevsel bağımlılık gibi görünüyor.

FX \u003d F (2P, G, & D2, Y2, Yi, MS\u003e H< Wk, A, a) U<>>

bazı Pr-to ve t \u003d 400/4 \u003d 100 - * 66.6 mmgch zamanlayıcılar

tel "ospevgichche" Biz bir С ° lums0v "u" 0806 çekiş çaba nümserus var.

Kuvvet hattı, T ve Magnetik indüksiyonundaki Pole ve Manyetik indüksiyonundaki bir düşüş ile ilişkilidir.

2R \u003d 4'tür (Şekil 4). ° Görüntüleme boşluğu sonuç olarak optimaldir

OD 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0 9

Kayma b, oe

Şekil 4 - Gerçek Özellikler Kurulumu "Yarım sayısına bağlı olarak

3000 2500 2000 1500 1000 500 0 ■

1.5 | 2.0L'de<

0 0.10,0,0,30,40,40,60,70,80,9 1 ^ Koleksiyon B, OE

Şekil 5, Azo.

rA (6 \u003d 1,5 mm ve 5 \u003d 2,0mm)

uyarı U2, U3 ve C3'ün manyetik geçirgenliği.

Çelik silindirinin elektriksel iletkenliğindeki değişim (Şekil 6) işlemin çekiş kuvveti üzerindeki en az% 5'e kadar geçerlidir.

0 0,10,23,30,40,50,60,70,83,91

Kayma 8, oe.

Şekil 6. Çelik silindir elektroniğinin çeşitli değerleri için gerçek özellikler kurulumları

Çelik silindirin C3'ün manyetik geçirgenliğindeki değişiklik (Şekil 7), Çekiş Kuvveti PX \u003d DB'de önemli değişiklikler getirmez). Slayt 8 \u003d 0.3 çalışırken, özellikler çakışır. Başlangıç \u200b\u200btraksiyonu% 3 içinde değişir. Sonuç olarak, UZ ve MH'nin Jonde'nin çekiş kuvveti üzerindeki önemsiz etkisi göz önüne alındığında, çelik silindir manyetik çelikten imal edilebilir.

0 0 1 0 2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 Sliphenez, OE

Şekil 7. CDAD'nin farklı manyetik geçirgenlik değerlerinde ticaret özellikleri (CZ \u003d 1000CO ve CZ \u003d 500CH) Çelik Silindir

Grafik bağımlılıklarının analizinden (Şekil 5, Şekil 6, Şekil 7) Sonuç: Çelik Silindir ve Manyetik Geçirgenliğin İletkenliği'ndeki değişiklikler, çekiş kuvvetinin sabitliğini sağlamak için manyetik olmayan boşluğun sınırlamaları Küçük etkileri nedeniyle 1 "x imkansızdır.

y \u003d 1.2-10 "cm / m

y \u003d 3 10 "cm / m

Yaklaşık 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 Kayma E, OE

Şekil 8. Elektrik iletkenliğinin çeşitli değerleri için gerçek özellikler kurulumları

Birinin çekiş kuvvetinin sabitliğini sağlayabileceği parametre \u003d / (2p, g,<$ й2 ,у2, уз, цз, Я, А, а) ЦЛАД, является удельная электропроводимость у2 вторичного элемента. На рисунке 8 указаны оптимальные крайние варианты проводимостей. Эксперименты, проведенные на экспериментальной установке, позволили определить наиболее подходящую удельную проводимость в пределах у=0,8-10"...1,2-ю"См/м.

Rakamlar 9 ... 11, G, I, T), OO $ 'nın bağımlılığını gösterir.<р = /(я) при различных значениях числа витков в катушке обмотки индуктора ЦЛАД с экранированным вторичным э л е м е нто в (с/,=1 мм; 5=1 мм).

LG AZ O * ~ 05 Y5 HAKKINDA

Şekil 9. Bağımlılık 1 \u003d g (8), bobindeki dönüş sayısının farklı değerlerinde

Şekil 10. EOS Bağımlılığı

Resim! I bağımlılığı t] \u003d f (s)

Enerji göstergelerinin Nashas'taki dönüş sayısından grafik bağımlılığı çakışır. Bu, bobindeki dönüş sayısındaki değişimin bu göstergelerde önemli bir değişikliğe yol açmadığını göstermektedir. Bu onlara dikkat etmenin nedeni budur.

Traksiyon kuvvetindeki bir artış (Şekil 12), rulodaki dönüş sayısı azalırken, konularla açıklanır. Geometrik boyutların sabit değerlerinde telin enine kesitini ve bakır indüktör oluğu ile doldurma katsayısı ve mevcut yoğunluk değerindeki küçük bir değişiklik. Motor sürücüleri, bir saniyeden daha az bir süredir bir başlangıç \u200b\u200bmodunda çalışır. Bu nedenle, mekanizmaları büyük bir başlangıç \u200b\u200bçekiş kuvveti ve kısa süreli çalışma modu ile sürmek için, Jonda'yı az sayıda dönüş ve indüktör sarma bobininin büyük bir kesiti ile kullanmak daha verimlidir.

alışveriş Merkezi / "4A? /? (/" ■ SH0O 8OO BOA íOO 2 OS ■

O / O.Z OI 05 Yaklaşık 07 OS ¿J? Bu

Şekil 12. Dönem dağ bobininin dönüş sayısının farklı değerlerinde gerçek özellikler kurulumları

Bununla birlikte, bu tür mekanizmaların sık kapanması ile ısıtma için bir ısı kaynağına sahip olmak gerekir.

Böylece, yukarıdakilerdeki sayısal bir deney sonuçlarına dayanarak, hesaplama yöntemi yeterli miktarda doğruluk derecesine sahip olabilir, çeşitli fren değişkenlerinde elektrik ve çekiş göstergelerini değiştirme eğilimini belirlemek mümkündür. Çekiş kuvvetinin sabitliği için ana gösterge, ikincil eleman U2'nin kaplanmasının, Y \u003d 0.8-10 ... 1,2-10 cm / m içinde değiştirerek elektriksel iletkenliğidir, gerekli çekiş karakteristiğini alabilirsiniz.

Sonuç olarak, jöle çekişin sabitliği için, 2R, T, 8, Y), CH, Kalıcı değerleri ayarlamak yeterlidir.

K! ], \u003d / (U2, \\ uk) (17)

nerede k \u003d / (2p, t, 8, l2, y, cz "

Dördüncü bölümde, çalışma altında test tahrik yönteminin deneyini gerçekleştirme yöntemi. Sürücünün özelliklerinin deneysel çalışmaları VMM-10'un yüksek voltaj anahtarında gerçekleştirildi (Şekil 13)

Şekil 13 Deneysel kurulum.

Ayrıca, bu bölüm, kinematik devre kesiciyi kullanarak grafik analitik yönteminde temsil edilen tekniği kullanılarak yapılan anahtarın atalet direncini tanımlar. Elastik elemanların özellikleri tanımlanmıştır. Bu durumda, yağ anahtarının tasarımı, anahtarın üzerindeki anahtarlamayı önleyen ve şalteri kapatmak için enerji biriktirmenize izin veren birkaç elastik eleman içerir:

1) yaylar hızlanma GPU ",

2) Bahar Kapatma G tarafından ",

Kazakistan Cumhuriyeti'nin temascıları tarafından oluşturulan 31 elastik güçler. - №1, 2012. S. 2-3. - erişim modu: http: // w \\ v \\ v.ivdon.ru.

Diğer Yayınlar:

2. PYATSOLOV, A.A. Yüksek voltaj anahtarları için bir sürücünün gelişimi 6 ... 35 metrekare "/ AA P Pshalolov, I.N.Ramazanov, R.F. Yunusov, V.A. Bazhenov // Araştırma ve Geliştirme İşleri Raporu (X. № Gr 018600223428 Liv. №02900034856.- Chelyabinsk: Chimecch.1990. - S. 89-90.

3. Yunusov, R.F. Tarımsal amaçlar için doğrusal bir elektrikli cihazın geliştirilmesi. / Comm. Yunusov, i.n. Ramazanov, v.v. Ivanitskaya, v.a. Bazhenov // XXXIII Bilimsel Konferans. Özet raporları. - Sverdlovsk, 1990, s. 32-33.

4. PYATSOLOL, A.A. Yüksek voltaj yağ anahtarının sürülmesi. / Yunusov R.F., Ramazanov, I.N., Bazhenov V.A. // 91-2 numaralı bilgi sayfası. - TSNTI, Chelyabinsk, 1991. S. 3-4.

5. Pyatolov, A.A. Silindirik doğrusal asenkron motor. / Yunusov R.F., Ramazanov, I.N., Bazhenov V.A. // 91-3 sayılı Bilgi Sayfası. - Tsnti, Chelyabinsk, 1991. ile. 3-4.

6. Bazhenov, V.A. SWB-10 anahtarı için akümülatör öğesini seçin. Tarımsal mekanizasyonun gerçek sorunları: Yıldönümü bilimsel-pratik konferansın materyalleri "Udmurtia'da daha yüksek tarımsal ventriküler eğitim - 50 yıl". / Izhevsk, 2005. S. 23-25.

7. Bazenov, V.A. Ekonomik bir yağ anahtarının geliştirilmesi. Bölgesel Bilimsel ve Metodolojik Konferans Izhevsk: FGOU VPO IZHEVSK GSHA, IZHEVSK, 2004. S. 12-14.

8. Bazhenov, V.A. Yağ şalterinin sürücüsünün VMM-10'u iyileştirme. Üretim Dönüşümleri Koşullarında Enerji Geliştirme Sorunları: "Elektrifikasyon ve Tarım Otomasyonu Otomasyonu" ve "Elektrik Teknolojisi" bölümünün 25. yıldönümüne adanmış uluslararası bilimsel ve pratik konferansın materyalleri. IZHEVSK 2003, PP. 249-250.

teknik örümceğin aday derecesi için tezler

SET_2012'de teslim edilir. Yazdır 24.04.2012.

Kağıt Ofset Kulaklık Times New Romen Format 60x84 / 16. Hacim I Pec.l. Dolaşım 100 kopya. Sipariş No. 4187. Yayınevi Fgbou Biio Izhevsk GSHA, Izhevsk, ul. Öğrenci. onbir

İş metni Bazhenov, Vladimir Arkadyevich, Elektrik Teknolojileri Konusu Tezi ve Tarımda Elektrikli Ekipmanlar

Federal Devlet Bütçe Yüksek Mesleki Eğitim Kurulması "Izhevsk State Tarım Akademisi"

El yazması hakları için

Bazhenov Vladimir Arkadyevich

Yüksek gerilim anahtarlarının sürücüsünde silindirik doğrusal asenkron motor

Uzmanlık 05.20.02 Tarımda Elektroteknoloji ve Elektrik Ekipmanları

Teknik bilimlerin aday derecesinde SIS

Bilimsel Yönetmen: Teknik Bilim Adayları,

Vladykin Ivan Revovich

Izhevsk - 2012.

Çeşitli aşamalarda, D.N., profesörün liderliği altında araştırma yapıldı. Chelyabinsk Mekanizasyon Enstitüsü ve Tarımın Elektrifikasyonu Enstitüsü'nün "Elektrikli Makineler" Bölümü. P PSATOLOV (Bölüm 1, 4, 5) ve bir D.N., Profesör, kafa. Petersburg State Agrarier Üniversitesi A.Ş. "Elektrik Sürüş ve Elektrikli Makinalar" Bölümü. Epifanova (Bölüm 2, 3), yazar samimi şükran ifade eder.

Giriş ................................................. .. .................................................. ... .................................... BEŞ

1 Yağ anahtarlarının ve özelliklerinin analizi .......................................... ...................................................... ................................................ 7.

1.1 Cihaz ve anahtarların çalışma prensibi ............................................. ...... on bir

1.2 Sürücülerin Sınıflandırılması .............................................. . ........................................ on dört

1.3 Temel Sürücü Elemanları ................................................ ... .................................... on dokuz

1.4 Sürücüler için Genel Tasarım Gereksinimleri ............................................ ..22

1.5 Elektromanyetik Sürücüler ....................................................... ................................ 26.

1.5.1 Elektromanyetik Sürücülerin İnşaatı ............................................... . ....... 28.

1.5.2 Alternatif Akım Üzerine Elektromanyetik Sürücü ............................................ ..42.

1.5.3 DÜZ ÇALIŞMASI TABLOSUZU ............................................ ............................ 45.

1.5.4 DRICETOR DRIVETOR DRIVETOR TABANLI BİR MOTORUNDA ............................................... ... ....................................................... ... .......................................... 48.

1.5.5 Silindirik Lineer Asenkron'a Göre Sürücü

motor ................................................. .. .................................................. ... ....................... elli

Sonuçlar Bölüme ve İş Görevinde .......................................... .. ................................ 52.

2 Doğrusal Asenkron Motor Gezelilerinin Özelliklerinin Hesaplanması .......................................... .. .................................................. .. ................................................ 55

2.1 Yolun özelliklerini hesaplama yöntemlerinin analizi ...................................... ...... ....... 55.

2.2 Tek Boyutlu Bir Teoride Yöntemler .......................................... ... .............................. 56.

2.3 İki Boyutlu Teoriye Dayalı Metodoloji ............................................ .. ............... 58.

2.4 Üç boyutlu bir modele dayalı yöntemler ........................................... ... ............... 59.

2.5 Silindirik bir asenkron motorun matematiksel modeli

İkame şemasının temeli ................................................ ....... ................................................... ...... 65

Bölümdeki Sonuçlar ........................................................ ... ....................................................... ... ................. 94.

{!LANG-cbf8e79e537c768ab0cffa32fe916f1b!}

{!LANG-f22c685cd77321fdc2b523e73e48a244!}

{!LANG-ca7b0dc79ab60fe426aafdb5691ec4d3!}

{!LANG-96b3e00b63b5a955aad0042c7a874934!}

{!LANG-0db472445696ec778365b201cc138e77!}

{!LANG-74c0ffd2aba6773df422caaf3a5f9f03!}

{!LANG-8f53d2600070198ef6f1c8cb07479c55!}

{!LANG-2f9012328ac3934c05382377b52ad2c9!}

{!LANG-4c550ff1fbb0a44bd7bd5de0d5533602!}

{!LANG-d8161f151878c5a84179e77a3a70a803!}

{!LANG-21cfb4b541bba5f63858dff02fb34500!}

{!LANG-92f01a1660337c9124fc9da902843533!}

{!LANG-55d47dfd7c4d0a3a6da61cbfa12f2bca!}

{!LANG-1630fbb8ec4c4412a56ba4b33ffb87b4!}

{!LANG-ddfe0a908accdd8dd89e180a7501884d!}

{!LANG-7c076f1e3e0f9d450102f020b3c0c2b9!}

{!LANG-eb5d3dfd354666246a2eba043f100659!}

{!LANG-9af166466da69f23e292efe55af3c3b4!}

{!LANG-bd9cccfcd84ad900e022443ecad4398e!}

{!LANG-60d4ea8a8308e6da9de8f7b24947a5e6!}

{!LANG-3d72b5df23aa2081291a7beb66e4614d!}

{!LANG-f8ac29117229b433e59ce89a10d32517!}

{!LANG-58bd0df31018a9efcc3ebf3603b0c063!}

{!LANG-3a317a4cabf3979c17072475e4829478!}

{!LANG-6c7ada8421754f7a698b053821797a85!}

{!LANG-801b2d65ab4950702bd3cb4e0b19339f!}

{!LANG-b05df998a6cc3c5ddce84cf705de2e34!}

{!LANG-b78d50d09e00919ecab647c8e29d985c!}

{!LANG-8f9ca263f53d43e38e9cf09947dcc49f!}

{!LANG-e0c1c8bcac5dbbf923778c3bee2ca2bc!}

Tarımsal üretimin endüstriyel tabana devredilmesi ile güç kaynağı seviyesi için gereksinimler önemli ölçüde arttırılır.

{!LANG-73bd254b65df8a492b50d1f022879e95!}

{!LANG-e532d9030644a4ca96aba70342df5761!}

{!LANG-d357d2952054f6a441af7b0378324f40!}

{!LANG-aaf5cbca2afdc5d13808b6be0377a5b5!}

{!LANG-99568d35117562a1bc11d330244dc889!}

{!LANG-c54b789b647e7d7d04fcb4705ae88e76!}

{!LANG-f7b9f7367731b574e9db27c96f98a829!}

{!LANG-b510e640ad1ea614ee7e536fd6cc046e!}

{!LANG-e76c86e5feab3b724f5cbb9adf0253a8!}

{!LANG-57c7af16211f678da17082f5daa1ed73!}

{!LANG-54d70ad50a1bb702d98b283344258433!}

{!LANG-1bb95cbb5c131714437493329c5cefaf!}

{!LANG-4fbc20a81c71433827729ba33901fe07!}

{!LANG-ab4114993551c8f1b9936ee4175fb5ac!}

{!LANG-735c5d4a671822fec33094d8222a7735!}

{!LANG-d9ebba0e35dd7927aa198ae4deb598dc!}

{!LANG-e58fc138dfbefd8956d456adfdf2d4a7!}

{!LANG-99b9a314bbab4da44ddfd9d716211711!}

{!LANG-8ca355e2ea48bca6ae2ed26298d6c9f9!}

{!LANG-9f98f82ff345aeb076237ed55d1fec93!}

{!LANG-c00817c42ba59d0c1bc6c57b3bd8704f!}

{!LANG-5950fcba40841b918e2af3f9c2044735!}

{!LANG-addfbc91796c3ab0b6868604184b9a42!}

{!LANG-adeb2983a9c0e19b4fcab33fc2de7c14!}

{!LANG-fb27fb5c6b5a1d8e65fc9468aab32d6a!}

{!LANG-4bd94158cbc41468d3a8440fba8bba18!}

{!LANG-bac0545b7cfb13ca0815c50b1d5914b0!}

{!LANG-3d34b49d23b25c31e50c02dcfdb5f7e1!}

{!LANG-52fb14bc7170788d1b1453f05306bb96!}

{!LANG-092362037b619c14bc1d24bd73db8d7e!}

{!LANG-a0efb9b5ca3a11299d85f4246552915f!}

{!LANG-282c43140b4b1c5f8624d1cbd8a694b2!}

{!LANG-2f558c7a9f978e5032fa2489c10f8e64!}

{!LANG-a3385e6fe4338c3cc3ef2ee178507d8e!}

{!LANG-e84379f1044a294e342a9689bc1ba8a4!}

{!LANG-a6e796f5c45c2e42297a5459a8066393!}

{!LANG-11bc2d7c271249240ea8505bff98319a!}

{!LANG-1de8d61764f8aef6a35e0c603bb6c6a4!}

{!LANG-49ee24c9d40fac3a497056ec20b47455!}

{!LANG-15ea6c1692ee2ad6342577f413f2d969!}

{!LANG-55ec22af00daf493e0c9b3a592aeb546!}

{!LANG-aebaa6c02523e459f575d9090a182431!}

{!LANG-71e74cab30667c01948abb1dd6342275!}

{!LANG-73e96f1f234135c74a48a3bb0ad1d6ac!}

{!LANG-7689b97bf2c27bb310b27fee56b99deb!}

{!LANG-3d9b998815e4b7f5bf485d31e33430fc!}

{!LANG-f6dc739b26afb068a93fb425375df1cc!}

{!LANG-a02499183392b5d55eafe0147b8dda7c!}

{!LANG-b339fe7011e695979c236048689f9bdf!}

{!LANG-a84da6bda4bdaf9278c1a741f1a59e05!}

{!LANG-f533cbb59ee9039601611b1068fcfdc0!}

• • {!LANG-ab5e10494efef4ac60e0a6311f13c130!}
  • {!LANG-a188a45ddf6e6d761301ee45fc7b980d!}
  • {!LANG-ce3ddba36fad191f9af9ed36017557ad!}

{!LANG-522c9ba83d51195aa05048de41375cb3!}

{!LANG-402afc39ef6a7abceacc7d4f219dbc2c!}

{!LANG-01685d64630eb6ce007201a9478295c8!}

{!LANG-a8801e11b3272b40492325e7d4b8b925!}

{!LANG-e40416692e6dac9c37a159235d37db45!}

{!LANG-50f88812d869ea53fcbfa654d4a253b7!}

{!LANG-016183a7fb20abe2053d3f33e8ed7569!}

{!LANG-e7387f1fb94d4f97728875e5408821a6!}

{!LANG-c2f7dab8dbb670f1605815515e4a28b4!}

{!LANG-76eb920ba743d693bbd59fb46c408fc2!}

{!LANG-3b4b5a0ab03d0aca67e70da7e72991d3!}

{!LANG-09eb86e81f5201df017fb901433aab7a!}

{!LANG-4b3a2acec1a880b9486c0278a3be93e0!}

{!LANG-d8aa0606105002cf9635aaa5fbc7bebc!}

{!LANG-219c94dbddc7e5fba9a0db2b4e6a94ed!}

{!LANG-705bfdde6634a8d06bbe68f9004cd30e!}

{!LANG-08f4b0366e79ed41ec792bc298511ec8!}

{!LANG-ca1626d26252716327109244b8375b62!}

{!LANG-bdf9315f56e864e879102d5075ac4fd3!}

{!LANG-23131dffa8f0d54c40e908ef01a9fea6!}

{!LANG-a2a5817e818ccf1154dc8f9d8084c038!}

{!LANG-0d84db23c19ca19191ff3477cfc5b16f!}

{!LANG-d316834fab86dba1091522e7ff4817e2!}

{!LANG-c04a67c59fae73a08b225495777da78e!}

{!LANG-e4307cdb3ee0472ba04ef5864034b581!}

{!LANG-f28417e60e91044b239326d0d4f6e334!}

{!LANG-8e407ca269d2965b2e9d01b89938e70e!}

{!LANG-d20cc82fd3658f56d9dfe76424be8b9a!}

{!LANG-4a68b4d26e479d9775d0a94d40ba698d!}

{!LANG-62b14e71d087b0a06fd4d5612a3eb4dc!}

{!LANG-388107d55644151f30c38d77d8ee1c6d!}

{!LANG-fa7d2b7c940a893b300a4c6dd905b7f6!}

{!LANG-73a0f7415a227359d60d603db4474a42!}

{!LANG-813c222d86b45f959065b52bce974cbc!}

{!LANG-c66482762c638d874d426c0fb5b02f2b!}

{!LANG-20e9980e8145b80fe6439d967b9223e8!}

{!LANG-18adca3873cbdeaef4167d02e658ed94!}

{!LANG-a2d859a93a3e0b0d958ab76d3ce22504!}

{!LANG-80e356b13a4069298d6d81a2f85f6d22!}

{!LANG-be6f0bd24dccc3ee39ae0992702fbf05!}

{!LANG-e8719b727f5c3f8b255ca0ab1182ac0a!}