Sünkroonsete ja asünkroonsete mootorite matemaatiline mudel. Application matemaatiline mudel sünkroonse masin "Kaardid ja skeemid Fondi presidendi raamatukogu"

AC-elektriliste masinate kirjeldamiseks kasutatakse erinevaid diferentsiaalvõrrandite süsteemide modifikatsioone, mille tüüp sõltub muutujate tüübi (faasi, transformeeritud), muutujate, allika režiimi (mootor, generaator) ja muutujate tüüpide valikust). mitmed teised tegurid. Lisaks sõltub võrrandite tüüp saadud eeldustest, kui see on saadud.

Matemaatilise modelleerimise kunst on teha palju meetodeid, mida saab rakendada ja protsesse mõjutavad tegurid, valige selline, et tagada ülesande täitmise nõutav täpsus ja lihtsus.

Reeglina asendatakse reaalse masina modelleerimise reeglina idealiseeritud, millel on neli põhilisi erinevusi reaalsest: 1) magnetiliste ahelate küllastumise puudumine; 2) kahjumi puudumine terasest ja mähiste voolu väljatöötamine; 3) sinusoidne jaotus magnetiseerivate jõudude ja magnetilise induktsiooni kõverate ruumis; 4) induktiivse hajumise resistentsuse sõltumatus rootori asendist ja mähiste voolust. Need eeldused lihtsustavad oluliselt elektrimasinate matemaatilist kirjeldust.

Kuna staatorihäirete telg ja sünkroonse masina rootori rootori pöörlemise ajal liigutatakse vastastikku, muutub mähisvoolude magnetilise juhtivuse muutujaks. Selle tulemusena muutus mähiste vastastikune induktsioon ja induktiivsus perioodiliselt. Seetõttu, kui modelleerimisprotsesside samaaegsemas masinasüsteemide modelleerimisprotsessid, kasutades faasi muutujate võrrandeid, faasimuutujaid U., I.,  Ettemakstud perioodilised väärtused, mis muudab oluliselt modelleerimistulemuste parandamise ja analüüsimise keeruliseks ja raskendab arvuti mudeli rakendamist.

Lihtsam ja mugavam modelleerimiseks on nn transformeeritud võrrandid mägipargi, mis on saadud võrrandite faasi väärtused eriliste lineaarsete transformatsioonidega. Nende muutuste olemust saab mõista joonise 1 kaalumisel.

Joonis 1. Pildi vektor I. Ja tema prognoosid telje kohta a., b., c. ja telg d., q.

Selles arvus on kujutatud kaks koordinaatset telge: üks sümmeetriline kolmeliiniline fikseeritud ( a., b., c.) Ja see teine \u200b\u200b( d., q., 0 ) - Ortogonaalsed, pöörlevad rootori nurga kiirusega . Joonisel fig 1 on kujutatud faasi voolude hetkeväärtused vektorite kujul I. a. , I. b. , I. c. . Kui te lisate geomeetriliselt faasivoolude hetkeväärtused, siis vektor on I.mis pöörab ortogonaalse telje süsteemiga d., q.. Seda vektorit nimetatakse praeguse vooluvektori jaoks. Sarnaseid kujuteldavaid vektoreid saab muutujate jaoks U.,  .

Kui me kujundame teljel kujutatud vektoreid d., q.Vastavad pikisuunalised ja põiki komponendid kujutatud vektorite on uus muutujaid, mis asendatakse faasi muutujaid, pingeid ja voolu.

Kuigi etappide väärtused püsiva režiimi perioodiliselt muutuvad, kujutavad vektorid püsivad ja fikseeritud telgede suhtes d., q. Ja seetõttu on need pidevad ja nende komponendid I. d. ja I. q. , U. d. ja U. q. ,  d. ja  q. .

Seega, lineaarsete transformatsioonide tulemusena on AC-elektrim masin esindatud kahefaasina, kusjuures akende paiknevad akendega d., q.mis kõrvaldab nende vastastikku induktsiooni.

Transformeeritud võrrandite negatiivne tegur on see, et nad kirjeldavad masina protsesside fiktiivsete ja tegelike väärtuste kaudu. Kui te naasete ülaltoodud joonisele 1, saate tõestada, et fiktiivsete väärtuste ümberkujundamine faasile ei kujuta endast erilist keerukust: piisavalt vastavalt komponentidele, näiteks voolu I. d. ja I. q. Arvutage pildivektori väärtus

ja kujundage see mis tahes fikseeritud faasi teljel, võttes arvesse telgede ortogonaalse süsteemi pöörlemiskiirust d., q. suhteliselt fikseeritud (joonis 1). Saame:

,

kus  0 on faasi voolu algfaasi väärtus t \u003d 0 juures.

Sünkroonse generaatori võrrandite süsteem (Park-Gorev) süsteem, mis on salvestatud telgede suhtelistes üksustes d.- q.Selle rootoriga seotud jäigalt seotud, on järgmine vorm:

;

;

;

;

;

;(1)

;

;

;

;

;

,

kus  d,  q,  d,  q - staatori ja rahusti voogesitus piki- ja põikelleelde (D ja Q) piki voogesitus;  f, i f, u f - voogesitus, praegune ja ergastuspinge; I d, I Q, I D, I Q - Staatorite ja rahustite arv mööda teljeid D ja Q; R on staatori aktiivne vastupidavus; x d, x q, x d, x q - staatori reaktiivne vastupidavus ja rahustite vastupanu piki teljeid d ja q; x F - ergutamise mähise reaktiivse vastupidavus; X AD, x aq - staatori sisserände resistentsus piki teljed d ja q; U D, U Q - pinge üle telje D ja Q; T Do - Aja konstant põrm; T d, t q - rahustava mähiste pidev aeg piki telgesid d ja q; T j - inertsiaalne aeg konstantse diisel generaator; S on generaatori rootori rootori suhteline muutus (libistades); M KR, M SG - draivimootori pöördemoment ja generaatori elektromagnetiline hetk.

Võrrandites (1) võetakse arvesse kõiki samaaegse masina olulisi elektromagnetilisi ja mehaanilisi protsesse, nii rahustavaid mähiseid, nii et neid saab nimetada täielikeks võrranditeks. Vastavalt eelnevalt lubatud eeldusele aktsepteeritakse SG rootori pöörlemiskiirusest elektromagnetiliste (Rapid) protsesside uuringus muutumatuna. Samuti on lubatud võtta arvesse rahustamist ainult pikisuunalistel teljel "D". Võttes arvesse neid eeldusi, võtab võrrandite süsteem (1) järgmine vorm: \\ t

;

;

;

; (2)

;

;

;

;

.

Nagu on näha süsteemist (2), on võrrandite süsteemi muutujate arv suurem kui võrrandite arv, mis ei võimalda selle süsteemi kasutamiseks otseses vormis simuleerida.

Muiduvam ja tõhusam on transformeeritud võrrandite süsteem (2), millel on järgmine vorm:

;

;

;

;

;

; (3)

;

;

;

;

.

Operatsiooni ehitus ja põhimõte sünkroonmootor püsimagnetitega

Sünkroonse mootori ehitamine püsimagnetidega

OHMi seadust väljendatakse järgmise valemi abil:

kus - elektrivool ja;

Elektriline pinge;

Aktiivne resistentsahela, OHM.

Vastupidavuse maatriks

, (1.2)

kus on kontuuri vastupanu ja;

Maatriks.

Kirchhoffi seadust väljendatakse järgmise valemi abil:

Pöörleva elektromagnetvälja moodustamise põhimõte

Joonis 1.1 - Mootori disain

Mootori disain (joonis 1.1) koosneb kahest peamisest osast.

Joonis 1.2 - Mootori tööpõhimõte

Mootori tööpõhimõte (joonis 1.2) on järgmine.

Sünkroonse mootori matemaatiline kirjeldus püsimagnetidega

Üldised meetodid elektrimootorite matemaatilise kirjelduse saamiseks

Sünkroonse mootori matemaatiline mudel püsimagnetitega üldiselt

Tabel 1 - Mootori parameetrid

Mode parameetrid (tabel 2) vastavad mootori parameetritele (tabel 1).

Paberis esitatakse selliste süsteemide kavandamise põhialused.

Töötab programme arvutuste automatiseerimiseks.

Allikas matemaatiline kirjeldus kahefaasilise sünkroonse mootoriga püsimagneteid

Üksikasjalik mootori disain on näidatud rakendustes A ja B.

Matemaatiline mudel kahefaasilise sünkroonse mootori püsimagneteid

4 kolmefaasilise sünkroonmootori matemaatilise mudeli püsimagnetitega

4.1 Allikas matemaatiline kirjeldus kolmefaasilise sünkroonse mootoriga püsimagneteid

4.2 Kolmefaasilise sünkroonmootori matemaatiline mudel püsimagnetidega

Kasutatud allikate loetelu

1 Automatiseeritud süsteemi disain automaatjuhtimine / Ed. V. V. SOLDOVNIKOVA. - m.: Mehhaaniline ehitus, 1990. - 332 lk.

2 Melsa, J. L. programmid, mis aitavad õppida lineaarsete juhtimissüsteemide teooriat: per. alates inglise keelt / J. L. MESA, Art. K. Jones. - m.: Mehhaaniline ehitus, 1981. - 200 lk.

3 autonoomse kosmoselaeva ohutuse probleem: monograafia / S. A. Bronov, M. A. Volovik, E. N. N. Golovovkin, G. D. Korchagin, B. P. Susin. - Krasnojarsk: NII IPU, 2000. - 285 lk. - ISBN 5-93182-018-3.

4 Brons S. A. Täpsed positsioonilised elektrilised seadmed kahekordse elektrienergia mootoritega: autor. dis. ... dokk. the Sciences: 05.09.03 [Tekst]. - Krasnojarsk, 1999. - 40 s.

5 A. s. 1524153 NSVL, MKA 4 H02P7 / 46. Meetod kahekordse elektriseadme / S. A. A. Bronovi (NSVL) juhtpositsiooni reguleerimiseks. - № 4230014 / 24-07; Deklareeritud 14.04.1987; Publige. 11/23/1989, BUS. № 43.

6 matemaatiline kirjeldus sünkroonmootorite püsimagnetid põhineb nende eksperimentaalsete omaduste / S. Bronov, E. E. Noscova, E. M. Kurbatov, S. V. Yakunenko // informaatika ja kontrollisüsteemid: ühendamine. Istus Teaduslik Tr. - Krasnojarsk: NII IPU, 2001. - Vol. 6. - P. 51-57.

7 Brons, S. A. programmide kogum elektrilise draivi süsteemi uurimiseks, mis põhineb induktiivse topeltvõimsusel (struktuuri ja algoritmide kirjeldus) / S. A. Bronov, V. I. Panleev. - Krasnojarsk: Crapp, 1985. - 61 lk. - Käsikiri DEP. Informationro 28.04.86, nr 362-FL.

Lugupeetud lugejad! Alates 18.11.2019 kuni 12/17/2019 andis meie ülikool tasuta prooviversioonile uue unikaalse kogu kollektsiooni EBC "LAN": "Sõjaline juhtum".
Võti See kollektsioon on haridusmaterjali mitmete kirjastajate poolt valitud spetsiaalselt sõjaliste teemadega. Kollektsioon sisaldab selliste kirjastamismajade raamatuid järgmiselt: "LAN", "Infra-Engineering", "Uued teadmised", Venemaa Riigiülikool, MSSU. N. BAUUMAN ja mõned teised.

Katsepääs IPRBooki elektroonilisele raamatukogu süsteemile

Lugupeetud lugejad! Alates 08.11.2019 kuni 31. detsembrini 2019 andis meie ülikool tasuta prooviversiooni juurdepääs suurimale Vene täisteksti andmebaasile - IPR raamatute elektroonilise raamatukogu süsteemi. EBS IPR raamatud sisaldab rohkem kui 130 000 väljaande, millest rohkem kui 50 000 on ainulaadsed haridus- ja teaduslikud väljaanded. Platvormil on saadaval paikseks raamatuteks, mida ei saa avalikus internetis leida.

Juurdepääs on võimalik kõigist ülikooli võrgustiku arvutitest.

"Presidendi raamatukogu kaarte ja skeemid"

Lugupeetud lugejad! 13. november kell 10.00 Leti raamatukogu koostöölepingu raames presidendiraamatukoguga. B.N. Reltsin kutsub töötajaid ja ülikooli üliõpilasi osalema veebiseminari konverentsil "Kaardid ja skeemid presidendi raamatukogu fondi" Kaardid ja skeemid ". Üritus toimub Leti Sotsiaalmajandusliku kirjanduse osakonna lugemisruumi edastamise vormis (5 PY.5512 hoone).

Põhilised erinevused sünkroonse mootori (SD) ja SG vahel koosneb vastupidises suunas elektromagnetiliste ja elektromehaaniliste hetki, samuti füüsilise olemuselt viimane, mis SD on hetk resistentsuse MS edastatud mehhanism (PM). Lisaks mõned erinevused ja vastav spetsiifilisus on St. Seega peetava üldise matemaatilise mudeli puhul matemaatiline mudel PD asendatakse matemaatilise mudeliga PM-i matemaatilise mudeli abil, SG matemaatiline mudel SG-ga asendatakse SD vastava matemaatilise mudeliga SD-le ja konserveerimise hetkede kindlaksmääratud kujunemine on tagatud, universaalne matemaatiline mudel SG muudetakse SD universaalse matemaatilise mudeli.

Teisenda universaalse matemaatilise mudeli SD sarnaseks mudeli asünkroonse mootori (AD), on võimalik lähtestada ergutuspinge mootori mootori mootori, mida kasutatakse, et simuleerida ergastusmähis. Lisaks sellele, kui pöörlevate kontuuride vastu ei ole, on nende parameetrid määratud sümmeetriliselt pöörlevate ahelate võrrandite jaoks telgedele d. ja q. Seega, kui modelleerides vererõhku universaalse matemaatilise mudeli, ergastusmähise kõrvaldatakse ja muidu nende universaalsed matemaatilised mudelid on identsed.

Selle tulemusena luua Universaalne matemaatiline mudel SD ja vastavalt põrgu, on vaja sünteesida universaalne matemaatiline mudel PM ja SV SD.

Vastavalt kõige levinumale ja heakskiidetud matemaatilisele mudelile paljude erinevate PM võrrandi hetkekiiruse iseloomuliku vormi:

kus t nch. - esialgne statistiline hetk PM vastupanu; / ja nominaalne resistentsuse hetk, mis on välja töötatud pM-i poolt elektrimootori nominaalse pöördemomendi hetkel, mis vastab selle nominaalsele aktiivsele võimsusele ja sünkroonse nominaalse sagedusega vahemikus 0 \u003d 314 ° C 1; o) d - elektrimootori rootori tegelik pöörlemiskiirus; DI-ga - elektrimootori rootori pöörlemise sagedus, milles PM-resistentsuse pöördemoment on võrdne mälestusmärgiga, mis saadakse staatori elektromagnetilise nulli pöörlemise sünkroonse nominaalse sagedusega; r - Indikaator, mis sõltub PM tüübist, on kõige sagedamini võrdne p \u003d. 2 või r -1.

Sest suvalise laadimise pm SD või põrgu, määratletud koormuse koefitsiendid k. T \u003d r / r ei ja meelevaldse sagedusvõrgustiku © koos F. CO 0, samuti põhifoad pRL. \u003d M Hom / COSQ\u003e H, mis vastab hinnatud jõud ja CO 0 baassagedus, antud võrrand suhtelistel üksustel on vorm

m M. Co "Co ™

kus M c - -; m ct \u003d. -; Co \u003d ^ -; Co h \u003d - ^ -.

PRL. "O" O "O"

Pärast nimetuste ja vastavate transformatsioonide kasutuselevõttu omandab võrrand vaate

kus M CJ \u003d M CT -K 3 - Coscp H - staatiline (sageduse sõltumatu) osa

(L-M CT)? -COSCP.

resistentsuse hetk pm; t \u003d- - "- dünaamiline

eKAY (sageduse sõltumatu) osa pM-i resistentsuse hetkest, kus

Tavaliselt usutakse, et enamiku PM puhul on sagedussõltuva komponendi lineaarne või ruutkeskne sõltuvus CO-st. Kuid vastavalt võimsuse ligikaudse aste fraktsioonilise näitajaga on selle sõltuvuse jaoks usaldusväärsem. Võttes arvesse seda asjaolu, ühtlustava ekspressiooni A / Y-O

kui A on vajaliku võimsuse sõltuvuse alusel kindlaksmääratud koefitsient arvutatakse või graafiliselt.

SD või vererõhu arenenud matemaatilise mudeli mitmekülgsus annab automatiseeritud või automaatse kontrollitavuse abil M sama hästi kui PRL. ja riba Läbi koefitsiendi aga.

Kasutatud CD-s on SV CG-ga palju ühist ja peamised erinevused on:

• Laos asuva ARV kanali tundlikkuse tsooni, et kõrvale kalduda SD staatori pinge;
• ARV ergutamise ja ARV voolu jaoks erinevate tüüpide ühendamisega esineb peamiselt sarnaste SV-ga sarnase SV-ga.

Kuna CD-operatsioonirežiimides on spetsiaalsed spetsiifilised spetsiifilised spetsiifilised, on ARV SD jaoks vaja eriõigusi:

• SD-i reaktiivsete ja aktiivsete võimsuste suhete püsivuse tagamine, mida nimetatakse ARV jaoks määratud COM-võimsusteguri püsivuseks (P \u003d CONST (või CP \u003d CONST);
• ARV pakub reaktiivse võimsusega määratud püsivust Q \u003d CONST SD;
• ARV koormuse 0 ja selle derivaadi sisemise nurgas, mis tavaliselt asendatakse vähem tõhusa, kuid lihtsama ARV jaoks SD aktiivse võimsusega.

Seega võib eelnevalt arutatud universaalne matemaatiline mudel SB SG-ga olla aluseks CD-de universaalse matemaatilise mudeli ehitamiseks pärast vajalike muudatuste tegemist vastavalt määratud erinevustele.

Rakendada ARV kanali tundevööndi tsooni CD-i staatoripinge kõrvalekalle, mis on piisav adder väljundile (vt joonis 1.1), millele D U, Lisage tundevulaadi tüübi ja piirangute tüübi kontrollitav link kontrollitav nonlineaarity. ARV-SD reguleerimise muutujate universaalse matemaatilise mudeli asendamine nende eriliste õigusaktide reguleerimise asjakohaste muutujatega tagab täielikult nende piisava reprodutseerimise ja nimetatud muutujate hulgas. Q, f, R, 0, aktiivse ja reaktiivvõime arvutamist teostavad SG universaalses matemaatilise mudeli võrrandid: \\ t P \u003d u m? Q? + U d? M? I. d,

Q \u003d U Q - K M? I D - + U D? M? I. q. Muutujate f ja 0 arvutamiseks

aRV SD-de modelleerimiseks vajalikud õiguskaitsevahendid rakendatakse võrrandeid:

Reguleeritavate vahelduvate vooluvoolu reguleerimisala meie riigis ja välismaal on suures osas laienemas. Eriline positsioon hõivab võimsate karjääriekskavaatorite sünkroonset elektrilist drive, mida kasutatakse reaktiivse võimsuse kompenseerimiseks. Siiski ei kasutata nende kompenseerimisvõimet piisavalt ergutusrežiimide selgete soovituste puudumise tõttu

Solovyov D. B.

Reguleeritavate vahelduvate vooluvoolu reguleerimisala meie riigis ja välismaal on suures osas laienemas. Eriline positsioon hõivab võimsate karjääriekskavaatorite sünkroonset elektrilist drive, mida kasutatakse reaktiivse võimsuse kompenseerimiseks. Siiski ei kasutata nende kompenseerimisvõimet piisavalt tänu selgete soovituste puudumise tõttu ergutusrežiimide kohta. Sellega seoses ülesanne on määrata kindlaks sünkroonmootorite kõrgeimad režiimid reaktiivse võimsuse hüvitamisel, võttes arvesse pinge reguleerimist võimet. Sünkroonse mootori kompensatsioonivõime tõhus kasutamine sõltub suurest teguritest ( tehnilised parameetrid Mootor, koormus võlli, pinge klambrid, aktiivse võimsuse kaotus reaktiivsete jne). Sünkroonse mootori laadimise suurendamine reaktiivvõimsuse tõttu põhjustab mootori kahjumi suurenemise, mis mõjutab selle tulemuslikkust. Samal ajal suureneb sünkroonmootorile antud reaktiivvõimsuse suurenemine vähendada energiakaotust ja karjääri toiteallika süsteemis. Selle kriteeriumi kohaselt on sünkroonse mootori koormuse optimaalsus reaktiivvõimsuse jaoks minimaalne põlvkonna kulud ja reaktiivse võimsuse jaotus karjääri toitesüsteemis.

Uuring sünkroonmootori ergastusrežiimi uurimine ei ole karjääri keskpärane, see ei ole alati võimalik tehnilised põhjused ja piiratud rahastamisteaduse tõttu. Seetõttu tundub, et mitmesuguste matemaatiliste meetoditega sünkroonse ekskavaatori mootori vajalik kirjeldus. Mootori automaatse juhtimisobjektina on keeruline dünaamiline struktuur, mida kirjeldab mittelineaarsete diferentsiaalvõrrandite süsteem kõrge järjekorras. Sünkroonse masina juhtimisülesannetes kasutati lihtsustatud lineaarseid võimalusi. dünaamilised mudelidSee on andnud ainult auto käitumise ligikaudse idee. Elektromagnetiliste ja elektromehaaniliste protsesside matemaatilise kirjelduse väljatöötamine sünkroonse elektriseadmega, mis võtab arvesse mittelineaarsete protsesside tegelikku olemust sünkroonmootoris, samuti sellise matemaatilise kirjelduse struktuuri kasutamist reguleeritavate sünkroonsete elektriliste draivide väljatöötamisel, \\ t kus mudel karjäärikavataja See oleks mugav ja visuaalne, tundub asjakohane.

Modelleerimise küsimust on alati pööratud suurt tähelepanu, meetodid on laialdaselt teada: modelleerimise analoog, füüsilise mudeli, digitaalse analoogmudeli loomine. Kuid analoogi modelleerimine on piiratud arvutuste täpsusega ja tööle võetud elementide maksumusega. Füüsiline mudel kirjeldab kõige täpsemini tegeliku objekti käitumist. Kuid füüsiline mudel ei võimalda mudeli parameetrite muutmist ja mudeli loomine ise on väga kallis.

Kõige tõhusam lahendus on Matlabi matemaatiline arvutussüsteem, Simulink pakett. Matlab süsteem kõrvaldab kõik ülaltoodud meetodite puudused. Matemaatilise mudeli tarkvara rakendamine on selles süsteemis juba tehtud. sünkroonne masin.

Matlab Laboratory Virtual Virtual Instruments Arendusmeedium on rakendatud graafiline programmeerimiskeskkond, mida kasutatakse objektide objektide standardse vahendina, analüüsides nende käitumist ja järgnevat kontrolli. Allpool on näide sünkroonmootori modelleerimise võrrandite näide vastavalt GOREV pargi täielikele võrranditele, mis on salvestatud asendusskeemi voogedesse ühe klapi ahelaga.

Sellega tarkvara Saate simuleerida kõik võimalikud protsessid sünkroonse mootoriga täistööajaga olukordades. Joonisel fig. Joonisel fig 1 on kujutatud sünkroonne mootori käivitamise režiimid, mis saadi sünkroonse masina võrdse pargi võrrandi lahendamisel.

Nende võrrandite rakendamise näide esitatakse plokkskeemil, kus muutujad vormindavad, parameetrid seadistatakse ja integreeritakse. Start-režiimi tulemused kuvatakse virtuaalsel ostsilloskoopis.

Joonis fig. 1 näide pildistatud omadustest virtuaalsest ostsilloskoopist.

Nagu näha, alguses SD, mõju hetk 4,0 OU ja praeguse 6.5 o е.е.е. Alustamisaeg on umbes 0,4 sekundit. Hästi nähtavad vooluvõrgud ja hetked, mis on põhjustatud rootori mitte-sümmeetriast.

Siiski on valmis mudelite andmete kasutamine raskeks uurida sünkroonse masina režiimi vahepealsete parameetrite uurimist, kuna see on lõppenud näidisskeemi parameetrite muutmise tõttu, võimatu võrgu struktuuri ja parameetrite muutmise võimatus ja Ergatsioonisüsteem peale vastuvõetud, samaaegselt kaaluda generaatori ja mootori režiimi, mis on vajalik modelleerides alguse või laadimise laadimise koormuse. Lisaks rakendatakse lõppmudelites primitiivse küllastuse arvestust - küllastumist "Q" teljel ei võeta arvesse. Samas on sünkroonse mootori rakendamise laiendamise tõttu ja nende töötamise nõuete suurenemine rafineeritud mudeleid. See tähendab, et kui see ei ole vajalik konkreetse mudeli konkreetse käitumise saamiseks (simuleeritud sünkroonmootor), sõltuvalt kaevandus- ja geoloogilistest ja muudest teguritest, mis mõjutavad ekskavaatori toimimist, siis on vaja lahendada pargi süsteemi Kasvava pargi võrrandid Matlabi pakendis, mis võimaldab kõrvaldada need puudused.

Kirjandus

1. Kigel G. A., Trifonov V. D., CHIRVA V. X. Ergatsioonimootorite väljatõrjumise režiimi optimeerimine rauamaagi kaevandamise ja töötlemisettevõtete sünkroonimisrežiimide optimeerimine. - Mining Magazine, 1981, NS7, lk. 107-110.

2. Nainankov I. P. Automatiseeritud disain. - M.: Nedra, 2000, 188 PP.

Nishovsky Yu.n., Nikolaichuk N.A, hetk E.V., Popov A.N.

Kaug-Ida riiuli maavarade jagunenud hüdroda

Kasvavate nõudmiste tagamiseks mineraalsete toorainete, samuti ehitusmaterjalid See on kohustatud maksma riiuliste merede maavarade üha aktiivsemat uurimist ja arengut.

Lisaks Titano-Magnetitovyki väljadele ilmneb Jaapani mere lõunaosa liivad kulla ja ehituse liiva läbimisel. Samal ajal võib kulla hoiuste rikastamisest saadud lindid kasutada ka ehituse liivana.

Kulla-telje veeru väljad hõlmavad mitmete Primorsky Krai lahe paigutajat. Produktiivne mahuti esineb sügavusel, alates kaldast kuni 20 m sügavuseni, mahutavusega 0,5 kuni 4,5 m. Eespool blokeeritakse reservuaar liivane õnnelikumad setted alkoholi ja saviga, mille võimsus on 2 kuni 17 m. Lisaks kulla sisule liivas on Ilmeniit 73 g / t, titan-magneetiit 8,7 g / t ja rubiin.

Kaug-Ida-merede rannikualal on ka märkimisväärsed mineraalsete toorainete reservid, mille arendamine merepõhja arendamine praeguses etapis nõuab uute tehnikate loomist ja keskkonnasõbralike tehnoloogiate kasutamist. Mineraatorite arvu kõige uurimad reservid on eelnevalt töötavate kaevanduste, kullalaagri, titaani-magneetiidi ja kasseerimisliidete söekihtide ja teiste mineraalide hoiused.

Need esialgsed geoloogilised uuringud kõige iseloomulikumate hoiuste algusaastatel on toodud tabelis.

Kaug-Ida riiulite ladelite paigaldamine Kaug-merede riiulitel võib jagada: a) õhusõiduki savi ja ootel setted (metallist sisaldavate ja hoonete, materjalide ja kanalisatsiooni kohapeal); b) Asub: märkimisväärne löök altpoolt paksuse tõugu (söekihid, erinevad maagid ja mineraalid) all.

Pakendi deviseerimise analüüs näitab, et ükski tehnilistest lahendustest (nii kodumaist kui ka välismaise arengut) ei saa kasutada ilma keskkonnakahjuta.

Värviliste metallide, teemantide, kuldsete liivade ja muude mineraalide väljatöötamise kogemus välismaal näitab igasuguste dragside ja dredegerite valitsevat kasutamist, mis viivad keskkonna seisundi laialdase rikkumiseni.

TSNIISVETMETi instituudi kohaselt kasutatakse majandust ja teavet metallide ja teemantide värviliste hoiuste arendamise kohta välismaal rohkem kui 170 lohistamist. Samal ajal kasutab seda peamiselt mannekeeni (75%) ämbri mahuga kuni 850 liitrit ja tilk kuni 45 m, harvemini - imemisrahastajad ja dredgerid.

Merepõhja armatuurlauad viiakse läbi Tais, Uus-Meremaa, Indoneesia, Singapur, Inglismaa, USA, Austraalia, Aafrika ja teistes riikides. Metallitootmise tehnoloogia Sel viisil loob äärmiselt tugeva merepõhja rikkumise. Eeltoodud põhjustab vajadust luua uusi tehnoloogiaid oluliselt vähendada mõju keskkonnale või täielikult kõrvaldada see.

Tuntud tehnilised lahendused veealuseks eemaldamiseks titaan-magneetiit liiva, mis põhineb mittetraditsioonilistel meetoditel veealuse arengu ja eemaldamise põhjasetted põhineb energia kasutamise pulseerivate voogude ja mõju magnetvälja püsimagnetid.

Kavandatud arendustehnoloogiad vähendavad küll kahjulikku mõju keskkonnale, kuid ei säilita põhjas pinda rikkumiste eest.

Kasutades muid töötamise meetodeid lõikamise ja ilma merre prügila lõikamiseta, ei lahenda nende loomuliku esinemise kohtlemise rikastamise kahjulikest lisanditest ka kahjulikest lisanditest ka bioloogiliste keskkonnaprobleemide probleemi. ressursid.