Цилиндричен линеен асинхронен двигател за помпени помпи за потапяне. С цилиндричен линеен асинхронен двигател, препоръчан списък на дисертациите

основното / Масло

1. Цилиндрични линейни асинхронни двигатели

За да задвижвате помпите за потапяне на помпи: въпроса за въпроса, целите на проучването.

2. Математически модели и методи за изчисляване на електромагнитни и топлинни процеси в процеса.

2.1. Методи за електромагнитно изчисляване на напредъка.

2.1.1. Електромагнитно изчисление чрез процеса на EN-N-четири генерали.

2.1.2. Електромагнитно изчисляване на процеса на крайни елементи.

F 2.2. Метод за изчисляване на цикликограма на работата по процеса.

2.3. Метод за изчисляване на термичното състояние на процеса.

3. Анализ на инсталации за конструктивни версии за задвижване на потопяеми помпи.

3.1. Инсталации с вътрешно местоположение на вторичния елемент.

3.2. Контрол Газоленд с подвижен индуктор.

3.3. Контротен предпазител с фиксиран индуктор.

4. Проучване на способността за подобряване на характеристиките

Цена на стик.

4.1. Оценка на възможностите за подобряване на характеристиките на процеса с маслена система с безшумен вторичен елемент при нискочестотна диета.

4.2. Анализ на ефекта от стойността на отварянето на жлеба на индуктор върху полицаите.

4.3. Проучване на ефекта от дебелината на слоевете на комбинираните ни в индексите на Джонда с вътрешното подреждане на вторичния елемент.

4.4. Изследване на ефекта от дебелината на слоевете на комбинираните ние по показателите на преработената Джанда с подвижен индуктор.

4.5. Проучване на ефекта от дебелината на слоевете на комбинирани ние по показателите на преработеното Jondas с фиксиран индуктор.

4.6. Изследване на енергийните показатели на Jonda по време на работа в реципрочния режим.

5. Избор на дизайна на Jonda за задвижването на помпите за потапяне.

5.1. Анализ и сравнение на техническите и икономическите показатели на процеса.

5.2. Сравнение на термичното състояние на процеса.

6. Практическо прилагане на резултатите. ° С.

6.1. Експериментални изследвания по процеса. НО

6.2. Създаване на стойката за тестване на линейно електрическо задвижване на базата на желе.

6.3. Развитие на пилотния промишлен етап на напредъка.

Основните резултати от работата.

Библиографски списък.

Препоръчителен списък на дисертациите

  • Разработване и изучаване на модула на линеен вентилатор за потопяеми помпи за помпени помпи за масло 2017, кандидат за шегите на техническите науки, Сергей Владимирович

  • Разработване и изследване на електрическото задвижване за помпени помпени помпи с потопяем магнитолелектричен двигател 2008, кандидат на технически науки Оконеев, Надежда Анатоливна

  • Технологични процеси и технически средства, осигуряващи ефективна работа на дълбоката помпа за бутала 2010 г., доктор по технически науки Семенов, Владислав Владимирович

  • Многополюсен магнетоелектричен двигател с фракционни намотки за зъби за потопяема помпа задвижване 2012, кандидат на технически науки Салах Ахмед Абдел Максуд Селим

  • Енергоспестяващо електрическо оборудване на маслени вътрешни инсталации с потопяема помпа за бутало 2012, кандидат на технически науки Artkayev, Elmira Midkhatna

Дисертацията (част от резюмето на автора) на тема "цилиндрични линейни асинхронни двигатели за задвижване на потопяеми помпи бутални помпи"

Цилиндрични линейни асинхронни двигатели (дждите), наречени понякога коаксиални, могат да бъдат в основата на електрическите дискове на бунтасно движение, като алтернатива на водачите с механични преобразуватели на вида на движение (вида на винтовата гайка или релса на зъбците), както и пневматични и в някои случаи, хидравлични задвижвания. В сравнение с посочените видове устройства, линейните електрически задвижвания с директно предаване на електромагнитните усилия към подвижния елемент имат по-добри коригиращи свойства, повишена надеждност, изискват по-малки оперативни разходи. Както следва от литературните източници, Jonde намират използването на редица производствени механизми при създаването на електрически задвижвания: превключващо оборудване (например прекъсвачи в електрозахранващите системи на метрополита); тласкащи или изхвърлящи се в линиите на потока; Бутало или бутални помпи, компресори; Плъзгащи се врати и магазини за печат или оранжерии; различни манипулатори; Сквасители и амортисьори; Хвърлящи устройства; Механизмите на шоковото действие (джанти, ракети) и др. Посочените способности на линейните електрически дискове подкрепят устойчивия интерес към тяхното развитие и изследвания. В повечето случаи Jonde работи в краткосрочни режими на работа. Такива двигатели могат да се считат за енергийни преобразуватели, а като преобразуватели на енергия. В този случай такъв индикатор за качество като коефициент на ефективност се движи във фонов режим. В същото време, в циклични задвижвания (задвижвания на помпи, компресори, манипулатори, джанти и др.) Двигатели работят в преносими и дълги режими. В тези случаи задачата за увеличаване на техническите и икономическите показатели на линейния електрически задвижващи механизми въз основа на процеса стават подходящи.

По-специално, едно от изискваните приложения, процесът е да ги използва в помпени единици за повдигане на масло от кладенци. Понастоящем за тези цели се използват два метода на механизирано производство на масло:

1. Повдигане с инсталирането на потопяеми електрически централни помпи (Wezn).

2. Повдигане с дълбочина на пръта (Shgn).

Потопяеми електрически центрове с задвижване от високоскоростни асинхронни или вентилни двигатели се използват за получаване на масло от високоустойчиви кладенци (25 m / ден и по-висока). Въпреки това, броят на кладенците в добро налягане всяка година става все по-малко и по-малко. Активната експлоатация на високотехнологичните ямки води до постепенно намаляване на дебита им. В същото време производителността на помпата става прекомерна, което води до капка в нивото на пластмасовата течност в кладенеца и аварийни ситуации (сух курс на помпата). С падането на дебита под 25 m / ден вместо потопяеми електрически централни помпи, помпите за дълбочина на пръта се монтират с драйвери от скалните машини, които днес получават основното разпределение. Все по-големият брой кладенци с малки и средни доказателства увеличава техния дял в цялостния фонд за оборудване за производството на петрол.

Инсталирането на дълбоката помпа на пръчката се състои от наземна машина за люлеене на балантьор и потопяема помпа за бутало. Комуникационното люлеене с бутало се извършва от бар, чиято дължина е 1500-2000 m. Да се \u200b\u200bпридадат пръчките, е възможно по-голяма коравина да бъде направена от специални стомани. Инсталациите на Shgn и люлеещите се машини са широко разпространени поради простотата на поддръжка. Въпреки това, производството по този начин има очевидни недостатъци:

Носете изпомпване - тръби и пръти и пръти, причинени от триене на техните повърхности.

Често почивки за закуска и малък междуремъчен ресурс (300-350 дни).

Ниско регулиращи свойства на помпените единици на пръти и свързаната необходимост да се използват няколко размера на машинните инструменти - люлеещи се лица, както и трудности, произтичащи от промяната в дебит.

Големи размери и масови машини - люлеещи се лица и пръти, които затрудняват транспортирането и инсталирането.

Тези недостатъци определят търсенето на технически решения за създаване на нестабилни дълбочината - помпени инсталации. Едно от тези решения е използването на бутални бутални помпи с линейно устройство асинхронни двигатели. В този случай се изключват пръчките и люлеещите дъски, механичната част е максимално опростена. Захранването на такива двигатели към дълбочина 1.5-2.0 км може да се извърши чрез кабел, точно както е направено в електрическото оборудване и центробежните потопяеми помпи.

През 70-те и 70-те години на миналия век, на вълна от общ изблик на интерес към линейни двигатели в Съветския съюз, бяха проведени проучвания и разработване на цилиндрични дълбочинцински отлагания. Основните развития бяха извършени в Института за прозрачност (PERM), специалното проектиране на линейни електродвигатели (Киев), Институт по електродинамика на Академията на науките на украинския SSR (Киев) и SLe Magnetic Hydrodynamics (RIGA). Въпреки големия брой технически решения в тази област на практическо приложение, тези инсталации не получават. Основната причина за това е ниските специфични и енергийни индикатори на цилиндрични стрели, причината за това е невъзможността да се осигури скоростта на текущото поле от 2-3 m / s с доставката на промишлена честота от 50 Hz. Тези двигатели са имали синхронна скорост на движението от 6-8 m / s и при работа със скорост 1-2 m / s има повишено приплъзване S \u003d 0.7-0.9, което е придружено от високи нива Загуба и ниска ефективност. За да се намали скоростта на движението до 2-3 m / s с енергия от честотата от 50 Hz, е необходимо да се намали дебелината на зъбите и намотките до 3-5 mm, което е неприемливо за съображения за технологичната и надеждността на дизайна. Във връзка с тези недостатъци на изследванията в тази посока бяха сведени до минимум.

Темата за възможността за подобряване на индикаторите за цилиндрични стрела за намаляване на дълбоките помпи по време на мощност от нискочестотен източник е засегнат в публикациите на тези години, но проучванията в тази посока не са провеждани. Масовото разпределение на честотното регулиране на електрическото устройство понастоящем и тенденциите на непрекъснатото намаляване на разходите и масовите показатели на съвременното полупроводниково оборудване прави съответните изследвания в областта на подобряване на индикаторите за списания с ниска скорост. Подобряване на инсталациите за енергия и специфични показатели чрез намаляване на скоростта на текущото поле, когато се захранва от честотния конвертор, дава възможност да се върне към проблема за създаване на дълбоко помпени растения и, вероятно да се гарантира тяхното практическо прилагане. Тази тема е особено важна за тази тема, която понастоящем в Русия повече от 50% от Фондацията на Уелс е изоставена поради намаление на дебита. Монтаж на люлеещи машини в кладенци с капацитет по-малко от 10 m3 / ден се оказва икономически нерентабилен поради високите оперативни разходи. Всяка година броят на тези кладенци се разраства само и все още не са създадени алтернативи на инсталациите на Shgn. Проблемът с работата на нискоцветни кладенци днес е един от най-належащите в петролната индустрия.

Характеристиките на електромагнитните и топлинните процеси в разглежданите двигатели са свързани, преди всичко, с ограничение на външния диаметър на напредъка, определен от размера на тръбите на корпуса, и специфичните условия за охлаждане на активните части на машината . Търсенето на цилиндрични крака изисква разработването на нови проекти на двигатели и развитието на теорията на века въз основа на съвременните възможности за компютърна симулация.

Целта на дисертната работа е да се увеличат специфичните показатели и енергийните характеристики на цилиндричните линейни асинхронни двигатели, развитието на напредъка с подобрени характеристики за задвижване на потопяеми помпи бутални помпи.

Задачи за изследвания. За да се постигне тази цел, бяха решени следните задачи:

1. Математическо моделиране Инсталации, използващи метода на аналогово моделиране на многослойни структури (E-N-Quadolutes) и метода на крайните елементи в двуизмерна настройка на проблема (включително аксиална симетрия).

2. Проучване на възможностите за подобряване на характеристиките на параклиса на захранването от източника на намалената честота.

3. Изследване на влиянието на ограничена дебелина на вторичния елемент и дебелината на високопроводимото медно покритие върху индикаторите Chanda.

4. Развитие и сравнение на дизайните на Джонда за задвижване на потопяеми помпи бутални помпи.

5. Математическо моделиране на термични процеси, използващи метода на крайните елементи.

6. Създаване на методология за изчисляване на цикликограми и произтичащи показатели на Jondu, работещи като част от потопяема инсталация с помпа за бутало.

7. Експериментално изследване на цилиндрични начини.

Изследователски методи. Решението на очакваните текущи цели беше извършено с помощта на метода на аналогово моделиране на многослойни структури и метода на крайните елементи въз основа на теорията на електромагнитните и термичните полета. Оценката на интегралните показатели се извършва с помощта на вградените възможности на изчислителните опаковки чрез крайните елементи на FEMM 3.4.2 и ELUCE 4.2 T. В метода на изчисляване на циклограмите се използват диференциални механични уравнения за движение, които работят със статични Механични характеристики на двигателя и натоварването на обекта. В метода на термично изчисление се използват методи за определяне на квизистичното термично състояние, използвайки над средните средни обемни загуби. Изпълнението на разработените техники е внедрено в математическата среда на Enterprise Edition Mathcad 11. Точността на математическите модели и резултатите от изчислението се потвърждава чрез сравняване на населените места по различни методи и изчислени резултати с експериментални данни на експерименталния процес.

Научната новост на работата е следната:

Предлагат се нови проекти, разкриват се графиките на електромагнитни процеси в тях;

Математически модели и методи за изчисляване на процеса на EN-H-четири и крайни елементи, като се вземат предвид особеностите на новия дизайн и нелинейността на магнитните характеристики на материалите;

Подходът към изследването на характеристиките на напредъка е предложен въз основа на последователно решение на електромагнитни, термични проблеми и изчисляване на цикликограмата на работата на двигателя като част от помпената единица;

Извършва се сравнение на характеристиките на конструкциите на конструкциите на Джонда, показва се предимствата на обработените опции.

Практическата стойност на извършената работа е както следва:

Очаква се характеристиките на процеса на захранване от източника на намалената честота, се показва честотното ниво, рационално за потопяемо управление. По-специално, е доказано, че намаляването на честотата на приплъзване по-малко от 45 Hz не е препоръчително поради увеличаване на дълбочината на проникване на полето и влошаване на характеристиките на процеса в случай на използване на ограничена дебелина на VE;

Анализ на характеристиките и сравнение на показателите за различни строителни конструкции. За да управлявате потопяеми помпи бутални помпи, конвертираната конструкция на Jeonde с подвижен индуктор, който има най-добрите индикатори между други опции;

Програма за изчисляване на инфитираните и преобразуваните структури на влиянието чрез метода на е-n-квадратите с възможността да се вземе предвид реалната дебелина на IE слоевете и наситеността на стоманения слой;

Създадени модели на решетки с повече от 50 бродерия за изчисляване по метода на крайния елемент в пакета FEMM 3.4.2, който може да се използва в проектната практика;

Методът за изчисляване на цикликограми и индикатори на задвижващия механизъм на потопяеми помпени единици от пехотата като цяло се създава.

Осъществяване на работа. Резултатите от НИР се предават за използване в развитието на NPF Bitek LLC. Класическите изчислителни програми се използват в образователния процес на катедрата по електротехника и електротехнологични системи и електрически машини на Уралския държавен Технически университет - в PI.

Апробация на работата. Основните резултати са докладвани и обсъдени на:

NPK "Проблеми и постижения в индустриалната енергия" (Екатеринбург, 2002, 2004);

7-ми NPK "технология и технология за енергоспестяване" (Екатеринбург, 2004);

IV International (XV All-Russian) конференция на автоматизираното устройство "Автоматично електрическо задвижване в XXI век: пътеки за развитие" (Magnitogorsk, 2004);

Цялният електротехнически конгрес (Москва, 2005);

Докладващи конференции на млади учени UPTU-UPI (Yekaterinburg, 2003-2005).

1. Цилиндрични линейни асинхронни двигатели за задвижване на потопяеми помпи за бутало: състояние на въпроса, изследователски задачи

Основата на линейни електрически задвижвания на потопяемите бутални помпи са цилиндрични линейни асинхронни двигатели (Jonde), основните предимства на които са: липсата на главни единици и загуби в тях, липсата на напречен ефект, геометрична и електромагнитна симетрия. Следователно техническите решения представляват интерес за разработване на такива поръчки, използвани за други цели (дискове на разединители, тласкачи I.T.P.). В допълнение, със систематично решение за създаване на дълбоко помпени единици с дневник, в допълнение към проектите на помпите и двигателите, техническите решения трябва да се разглеждат технически решения за управление и защита на електрическите дискове.

Разглежда се най-простият вариант на конструктивното изпълнение на помпената система JUSTA. Бутална помпа в комбинация с линеен асинхронен двигател (фиг. 1.1, а) е бутало 6, което е свързано с подвижна част 4 линеен двигател. Последното, взаимодействащо с индуктор 3 с намотки 2, прикрепен кабел 1 към източника на захранване, създава сила на повдигане или намаляване на буталото. Когато се движите нагоре по буталото, разположен вътре в цилиндъра 9, маслото се абсорбира през клапана 7.

С подхода на буталото до горната позиция, редуването на фазите се променя, а подвижната част на линейния двигател заедно с буталото намалява надолу. В този случай, маслото, разположено вътре в цилиндъра 9, през клапана 8 преминава във вътрешната кухина на буталото. С допълнителна промяна в редуването на фазите, подвижната част се движи последователно нагоре и надолу и заема част от маслото с всеки часовник. От върха на тръбата, маслото влиза в акумулативен резервоар за по-нататъшен транспорт. След това цикълът се повтаря и всеки път, когато маслената част се повдига в горната част.

Подобно решение, предложено от Института за профют и описан в ФИГ. 1.1.6.

За да се увеличи работата на помпата помпени инсталации, са разработени двойнодействащи агрегати. Например, на фиг. 1.1, B показва дълбоко помпена единица на двойно действие. Помпата се намира в долната част на уреда. Тъй като работните кухини на помпата се използват както за безшестен регион и запас. В този случай един изпускателен клапан, който постоянно работещ върху двете кухини, е поставен в буталото.

Основното нещо конструктивна функция Сондажните помпени инсталации са с ограничен диаметър на отвора и корпус, който не надвишава 130 mm. За да се осигури мощност, необходима за повдигане на мощността, общата дължина на настройката, която включва помпа и потопяем двигател, може да достигне 12 метра. Дължината на потапящия механизъм може да надвишава външния си диаметър 50 пъти или повече. За въртящи се асинхронни двигатели, тази функция определя трудностите с оформяне на острие в каналите на такъв двигател. Намотката се извършва от конвенционалните пръстеновидни намотки, а ограниченията на диаметъра на двигателя води до затруднения при производството на индукторния магнитния тръбопровод, който трябва да има паралелна ос на двигателя.

Предложените по-рано решения се основават на прилагането на традиционния деинстант в помпените единици, в който вторичният елемент се намира вътре в индуктор. Такъв дизайн при условия на ограничен външен диаметър на двигателя определя малкия диаметър на вторичния елемент и съответно, малка площ на активната повърхност на двигателя. Вследствие на това такива двигатели имат ниски специфични показатели (механична мощност и сцепление на единица дължина). Това се добавя към проблемите на производството на магнитния тръбопровод на индуктора и сглобяването на целия дизайн на такъв двигател. А 6 Б.

Фиг. 1.1. Възможности за изпълнение на потопяеми помпени инсталации от списанието 1 ----:

Фиг. 1.2. Конструктивни дизайнерски схеми Монтаж: А - Традиционен, Б - адресиран

При условия на ограничен външен диаметър на потопяемото шаси, значително увеличение на специфичните показатели може да бъде постигнато чрез използване на "конвертируема" верига "индуктор - вторичен елемент" (фиг. 1.2,6), при който вторичната част покрива индуктор. В този случай е възможно да се увеличи обемът на електромагнитното ядро \u200b\u200bна двигателя със същия диаметър на корпуса, поради което се постига значително увеличение на специфичните показатели в сравнение с нежното проектиране с равни стойности на индуктор ток натоварване.

Трудности, свързани с производството на магнитния тръбопровод на вторичния елемент на листя стоманен лист, като се вземат предвид определените съотношения на диаметрални размери и дължина, за предпочитане е използването на масивен стоманен магнитния тръбопровод, който се прилага високо Провеждане (медно) покритие. В този случай е възможно да се използва стоманено шасито на шасито като магнитна верига.

Това осигурява най-голямата площ на активната повърхност на Чанда. В допълнение, загубите, които разпределят в вторичния елемент, идват директно в охлаждащата среда. Тъй като работата в цикличен режим се характеризира с наличието на овърклокни зони с повишено приплъзване и загуби във вторичния елемент, тази функция също играе положителна роля. Изследването на литературните източници показва, че преобразуваните структури на начина се извлекат значително по-малко от неосветено. Ето защо, проучването на такива структури с цел подобряване на индексите на напредъка, по-специално за задвижването на потопяемите помпи бутала, е уместно.

Една от основните пречки за разпространението на цилиндрични линейни двигатели е проблемът да се осигурят приемливи показатели при хранене от стандартна промишлена честота от 50 Hz. За използването на Джанда като помпа за бутало, максимална скорост Движението на буталото трябва да бъде 1-2 m / s. Синхронната скорост на линейния мотор зависи от честотата на мрежата и върху стойността на полюса, която от своя страна зависи от ширината на разделението на зъбите и броя на каналите на стълб и фазата:

Gs \u003d 2. / gg, където t \u003d 3-q-t2. (1.1)

Както показва практиката, в производството на лапа с ширина на дивизия на зъба, по-малко от 10-15 mm увеличава сложността на производството и надеждността на падането. При производството на индуктор с броя на каналите на стълб и фазата Q \u003d 2 и по-горе, синхронната скорост на предпазителя при честота 50 Hz ще бъде 6-9 m / s. Като се има предвид, че поради ограничената продължителност на курса, максималната скорост на подвижната част не трябва да надвишава 2 m / s, такъв двигател ще работи с високи стойности на приплъзване и следователно с ниска ефективност и в термичен режим. За да се гарантира работата при плъзгащи се<0.3 необходимо выполнять ЦЛАД с полюсным делением т<30 мм. Уменьшение полюсного деления кроме технологических проблем ведет к ухудшению показателей двигателя из-за роста намагничивающего тока. Для обеспечения приемлемых показателей таких ЦЛАД воздушный зазор должен составлять 0.1-0.2 мм . При увеличении зазора до технологически приемлемых значений 0.4-0.6 мм рост намагничивающего тока приводит к значительному снижению усилия и технико-экономических показателей ЦЛАД.

По-основният начин за подобряване на характеристиките на процеса е неговата сила от регулируем честотен конвертор. В този случай линейният мотор може да бъде проектиран на най-печелившата честота за стабилното движение. В допълнение, променящата честота според необходимия закон, всеки път, когато двигателят започне, е възможно значително да се намали енергийната загуба в преходни процеси и при спиране е възможно да се използва метод за възстановяване на възстановяването, който подобрява общите енергийни характеристики на шофиране. В 70-80s, използването на регулируем честотен преобразувател за управление на потопяемите инсталации с линейни електрически двигатели се съдържаше чрез недостатъчно ниво на развитие на електроника. Понастоящем масовото разпространение на полупроводникови техники ви позволява да осъзнаете тази възможност.

При разработване на нови версии на потопяеми инсталации с линейно устройство за двигатели, внедряването на комбинираните конструкции на помпата и двигателя, предлаган през 70-те години и показан на фиг. 1.1 Трудност. Новите инсталации трябва да имат отделно изпълнение на PLA и буталната помпа. Когато помпата на буталото е разположена над линейния мотор по време на работа, пластмасовата течност се получава в помпата през пръстеновидния канал между пътя и тръбата за корпуси, което прави принудителното охлаждане на пътя. Инсталирането на такава бутална помпа с линейно устройство за двигатели е почти идентично с инсталирането на електрически централни помпи с устройство от потопяеми асинхронни електрически двигатели. Схемата на такава инсталация е показана на фиг. 1.3. Инсталацията включва: 1-цилиндричен линеен двигател, 2 - хидравлична защита, 3 ~ бутална помпа, 4-корпус, 5 - помпа-компресор, 6 - кабелна линия, 7 - оборудване на кладенците, 8 - изходна връзка за връзка, 9 - пълно устройство за трансформатор, 10 - контролна станция на двигателя.

Чрез обобщаване може да се каже, че развитието на потопяеми бутални помпи с линейно електрическо задвижване остава спешна задача, за да се реши, която е необходимо да се разработят нови проекти за двигатели и да се проучат възможностите за увеличаване на техните показатели поради рационалната селекция на Честота на мощност, геометрични подметки на електромагнитното ядро \u200b\u200bи опциите за охлаждане на двигателя. Решението на тези задачи е особено във връзка с новите проекти, изисква създаването на математически модели и методи за изчисляване на двигателите.

При разработването на математически модели авторът е разчитал както на предварително развитите подходи, така и на възможностите на съвременните пакети за приложения.

Фиг. 1.3. Схема на потопяема инсталация с процеса

Подобна дисертационна работа в специалността "Електромеханика и електрически апарати", 05.09.01 CIFRA VAC

  • Подобряване на ефективността на сондажните помпи чрез прилагане на вентилни електродвигатели 2007, кандидат на технически науки Камалетинов, Рустам Сагарярович

  • Проучване на възможностите и разработването на средства за подобряване на серийното потопяеми електрически двигатели за помпени помпи за масло 2012, кандидат на технически науки Хотсянов, Иван Дмитриевич

  • Развитието на теорията и обобщаването на опита на развитието на автоматизирани електрически задвижвания на агрегатите на петролния и газовия комплекс 2004, доктор по технически науки ZYUV, Анатолий Михайлович

  • Ниска скорост дужостатор асинхронен двигател за машинни инструменти люлеещи легла на нискоцветни петролни кладенци 2011, кандидат на технически науки Burmakin, Artem Mikhailovich

  • Анализ на характеристиките на експлоатацията и подобряване на ефективността на прилагането на верижни задвижвания на помпите за сондажни пръти 2013, кандидат за технически науки Ситдиков, Марат Ринатов

Заключение на дисертацията на тема "Електромеханика и електрически апарати", Соколов, Виталий Вадимович

Основни резултати от работата

1. Въз основа на прегледа на литературата и патентните източници, като се има предвид съществуващия опит в използването на цилиндрични линейни двигатели, за да се намалят дълбоко буталовите помпи, е показано значението на научноизследователските работи, насочени към подобряване на структурите и оптимизиране на характеристиките на процеса.

2. Показано е, че използването на полилея на честотния конвертор, както и развитието на нови структури, може значително да подобри техническите и икономическите показатели на Джонда и да осигури успешното им индустриално изпълнение.

3. методи за електромагнитно изчисляване на спирачката на EN-H-четири полюс и метода на крайните елементи, като се вземат предвид нелинейността на магнитните характеристики на материалите и характеристиките на новите проекти на процеса, предимно Ограничена дебелина на масивната стойност.

4. Създаден метод за изчисляване на цикликограма на експлоатация и енергийни индикатори на JONDE, както и термичното състояние на двигателя при работа в режим на бутало.

5. систематичните проучвания на влиянието върху характеристиките на параклиса с масивната ние честота на приплъзването, величината на полюсната дивизия, пролуката, текущото натоварване, ограничената дебелина на VE и дебелината на високопроизводството се извършват покритие. Показана е ефектът от ограничената дебелина на VE и високопроводимото покритие върху полиците. Установено е, че работата на потопяема инвестиция, която се разглежда с ограничената дебелина на VE в плъзгащата честота, по-малка от 4-5 Hz е непрактична. Оптималният обхват на полюсите в този случай се крие в диапазона от 90-110 mm.

6. са разработени нови оковани конструкции, за да се увеличат значително специфичните показатели при условия на ограничен външен диаметър. Извършено е сравнение на технически и икономически показатели и термични режими на нови структури с традиционни необратими строителни проекти. Чрез използването на нови строителни конструкции и намалена честота на мощност е възможно да се постигне усилие в работната точка на механичната характеристика на 0.7-1 kN на 1 m от дължината на индуктора за джантата с външен диаметър 117 mm . Предполага се, че новите технически решения се приемат, че материалите се разглеждат в Rospatent.

7. Изчисления на циклограми на работа Парцелът за задвижване на дълбоки помпи показа, че поради нестационарния режим на работа, ефективността на регулирането на НПР намалява 1.5 пъти и повече в сравнение с ефективността в стабилния режим и е 0.3- 0.33. Досеганото ниво съответства на средните параметри на помпените инсталации на пръчката.

8. Експерименталните проучвания на лабораторната джанд показаха, че предложените методи за изчисление осигуряват точност за инженерната практика и потвърждават коректността на теоретичните предпоставки. Точността на методологията също се потвърждава чрез сравняване на резултатите от изчислението по различни методи.

9. Разработени методи, резултатите от научните изследвания и препоръките се предават на Bitek NPF LLC и се използват при разработването на експериментална промишлена проба от потапянето на Jonde. Методи и изчислителни програми Инсталациите се използват в образователния процес на катедрата по електротехника и електротехнологични системи и електрически машини на Уралския държавен Технически университет - UPI.

Референции Изследване на дисертацията кандидат на технически науки Соколов, Виталий Вадимович, 2006

1. Веселовски на, Коняев а.ю., Сарапулов F.N. Линейни асинхронни двигатели. - m.: Energoatomizdat, 1991.-256c.

2. Aizenggean b.m. Линейни електродвигатели. Общ преглед. - m.: Viniti, 1975, T.1. -112 s.

3. Соколов m.m., Sorokin L.K. Електрическо задвижване с линейни двигатели. . --M.: Energy, 1974.-136c.

4. Izhel G.I., Ребров с.А., Shapovalenko a.g. Линейни асинхронни двигатели. - Киев: Техника, 1975.-135 стр.

5. Veselovsky on, Verkin M.N. Индукционни електродвигатели с отворена магнитна верига. Информация за преглед. - m.: Inform-Electric, 1974.-48С.

6. Volydek a.i. Индукционни MHD машини с течен метал, работещ Tel.-L.: Енергия, 1970.-272 стр.

7. Izhel G.I., Шевченко v.i. Създаване на линейни електродвигатели: перспективи за изпълнение и тяхната икономическа ефективност // електрическо задвижване с линейни електродвигатели: производство на научната конференция на Съюза. - Киев: 1976, Т.1, p. 13-20.

8. Lokpshn l.i., Semenov v.v. Помпа за дълбока бутала с цилиндричен индукционен двигател // Електрическо задвижване с линейни електродвигатели: производство на научната конференция на Съюза. - Киев: 1976, t.2, p.39-43.

9. линейни двигатели на потопяеми версии за задвижване на дълбоки бутални помпи / l.i.l.lokshin, v.v. Семенов, а.н. Sur, g.a. Чаши // Резюмета на докладите на Уралската конференция за магнитна хидродинамика. - Perm, 1974, стр.51-52.

10. Линейни потопяеми електрически помпи / l.i. Локшин, v.v. Semenov et al .// Резюмета на Уралската конференция за магнитна хидродинамика. - Perm, 1974, стр.52-53.

11. P. Semenov v.v. Линейна асинхронна моторна помпа с вторичен елемент, съчетаващ функцията на работната течност и контрола // абстрактна дисертация.k.t.n., - Свердловск, 1982, -18 p.

12. Семенов v.v. Основните тенденции в изграждането на системи за управление на линейния двигател на задвижването на дълбочината // събиране на научни произведения UPI, -Sverdlovsk, 1977, стр.47-53.

13. Lokshin l.i., sur a.n., Чазов Г.А. По въпроса за създаването на летлива помпа с линейно електрическо задвижване // Машини и петролни съоръжения - м.: 1979, №12, стр.37-39.

14. М. Знах А.М. Система за управление на потопяема линейна електродвигателна мощност на помпената единица за производство на петрол // Конверсия на електромеханична енергия: събота. Научни работилници.-Киев, 1986, стр.136-139.

15. Tiysmus h.a., късмет Yu.ya., TeeMets R.A. Опит в разработването, производството и използването на линейни асинхронни двигатели // Trudy Tli, Tallinn, 1986, No. 627, p. 15-25.

16. Изследване на параметрите и характеристиките на лапата с цилиндрична външна вторична част / J.Nazarko, M.Tall // PR. Наук. Inst. UKL. ELECTROMASZYN POLUTECHIKI Warszawskie.-1981, 33, c. 7-26 (Пол.), RZh um, 1983, №1i218.

17. Локшин l.i., vershinin v.a. Относно метода на термично изчисляване на линейни асинхронни потопяеми двигатели // събиране на научни произведения UPI, -Sverdlovsk, 1977, стр.42-47.

18. Sapsalev A.V. Циклично външно електрическо задвижване // Електротехника, 2000, №11, стр.29-34.

19. Mogilnikov B.C., Oleinikov А., Стрелков А.н. Асинхронни двигатели с двуслоен ротор и тяхното приложение. - m.: Energoatom-Edition, 1983.-120С.

20. Sipailov G.A., Sannikov d.i., Zhadan v.A. Хидравлични и аеродинамични изчисления в електрически машини. - M: по-високо. Shk., 1989.-239c.

21. Mamedshachhov m.e. Специални електромеханични преобразуватели на енергия в националната икономика. -Tashkent: Fan, 1985.-120s.

22. Kutteradze с.с. Прехвърляне на топлина и хидравлично съпротивление. --M.: Energoatomizdat, 1990.-367в.

23. inkin a.i. Електромагнитни полета и параметри на електрически MA-SHIN.-Новосибирск: Юкеа, 2002.- 464С.

24. Бесонов J1.a. Теоретични основи на електротехниката. Електромагнитно поле: Урок. 10 Ed., Стереотип. - m.: Gardarians, 2003.-317c.

25. Математически модели на линейни индукционни машини, базирани на схеми за заместване: ръководство / F.N. Сарапулов, с.ф. Сарапулов, П. Шимчак. 2-ро издание, отдих. и допълнение. Екатеринбург: Gou VPO UPI, 2005. -431 стр.

26. Цилиндрични линейни електродвигатели с подобрени характеристики / A.YU. Коняев, С. В. Соболев, В.А. Гортовинов, v.v. Соколов // Материали на изцяло руския електрически конгрес. - М., 2005, стр.143-144.

27. Методи за подобряване на показателите за цилиндрични линейни асинхронни двигатели / v.А. Гортовинов, а.ю. Коняев, v.v. Соколов // Енергия на региона. 2006, №1-2, стр.51-53.

28. Начини за подобряване на цилиндричните линейни асинхронни двигатели / v.а. Гортовинов, а.ю. Коняев, s.v. Соболев, v.v. Соколов // Електрически комплекси и системи: Интеруниверсивност Научна колекция. - UFA: Ugatu, 2005, стр.88-93.

29. А.С. USSR №491793. Дълбоката бутална летлива помпа от двойно действие / v.v. semenov, l.i. Локшин, Г.А. Шазов; Permini-Pineft, твърдят. 12/30/170 No. 1601978. Publ. -0.02.76. IPC F04B47 / 00.

30.a. USSR №538153. Помпена единица за провал / напр. ГНЕЕВ, ГНЕЕ. Smedda, l.i. Lokshin et al.; Permnipineft. Сцена. 07/02/73 No. 1941873. Publ. 25.01.77. IPC F04B47 / 00.

31.a. USSR№1183710 Ами помпена единица / A.K. Shidlo-sky, l.g. Beasless, a.p. Ostrovsky et al; Институт по електродинамика на академията на науките на украинския SSR, UKR. NIII петролна индустрия. Сцена. 20.03.81 №3263115 / 25-06. Publ. BI, 1985,37. IPC F04B47 / 06.

32. А.С. Ussr№909291. Електромагнитна сондажна помпа / A.А. Znyak, a.e. Tinta, v.m. Фолихорфори и др.; SKB MHD Институт по физика Латв. SSR. Сцена. 02.04.80 №2902528 / 25-06. Publ. в би. 1983, №8. IPC F04B 43/04, F04B 17/04.

33. А.С. Ussr№909290. Електромагнитна сондажна помпа / A.А. Znyak, a.e. Tinta, v.m. Фолихорфори и др.; SKB MHD Институт по физика Латв. SSR. Сцена. 02.04.80 №2902527 / 25-06. Publ. в би. 1983, №8. IPC F04B 43/04, F04B 17/04.

34. US Patent No. 4548552. Монтирана на дълбочина инсталация. Двойна инсталация на помпата / D.R. Холм. Сцена. 02/17/84 No. 581500. Publ. 22.10.85. Mtikf04b 17/04. (NKI 417/417).

35. Патент на САЩ @ 4687054. Линеен двигател за спукана помпа. Линеен електрически мотор за Downhohe Use / G.W. Ръсел, луд Underwood. Сцена. 03/21/85 No. 714564. 18.08.87. IPC E21B 43/00. F04B 17/04. (NKI 166/664).

36. А.С. CCR№183118. Линеен асинхронен двигател. Linearni Induk-CNI мотор / Янева P. staped. 06.06.75 №PV 3970-75. Publ. 15.05.80. MPK H02K41 / 02.

37. Патентна CPP № 70617. Цилиндричен линеен нискочестотен двигател. Моторни електрически линейни Cilindic, de joasa frventa / v.fireteanu, c.bala, d.stanciu. Сцена. 6.10.75. №83532. Publ. 30.06.80. MPK H02K41 / 04.

38. A.C. Cccp№652659. Магнитно цилиндър индуктор линеен цилиндричен двигател / v.v. Филатов, а.н. Sur, g.g. Погребение; Permini-Pineft. Сцена. 04.04.77. №2468736. Publ. 18.03.79. MPK H02K41 / 04. BBN10.

39. А.С. Ussr№792509. Индуктор линеен цилиндричен двигател / v.v. Филатов, а.н. Sur, l.i. Локшин; Permnipineft. Сцена. 12.10.77. №2536355. Publ. 30l2.80. MPK H02K41 / 02.

40. А.С. Ussr№ 693515. Цилиндричен линеен асинхронен двигател / l.k. Сорокин. Сцена. 6.04.78. №2600999. Publ. 28.10.79. MPK H02K41 / 02.

41.a. Ussr№1166232. Линеен многофазен двигател / l.g. Безкраен; In-t електродинамика на академията на науките на СССР. Сцена. 05.06.78. №2626115 / 2407. Publ. BI, 1985, №25. MPK H02K2 / 04.

42. А.С. Ussr№ 892595. Индуктор линеен цилиндричен електрически мотор / с.с. Попков, N.V. Богоченко, v.i. Григоренко и други. OKB линейни електродвигатели. Сцена. 04.04.80. №2905167. Publ. BI 1981, №47. MPK H02K41 / 025.

43.а. Ussr№1094115. Индуктор линеен цилиндричен електрически мотор / n.v. Богоченко, v.i. Григоренко; OKB линейни електродвигатели. Сцена. 11.02.83., №3551289 / 24-07. Publ. BI 1984, №19. MPK H02K41 / 025.

44. A.C. Ussr№1098087. Индуктор линеен цилиндричен електрически мотор / n.v. Богоченко, v.i. Григоренко; OKB линейни електродвигатели. 3aw.24.03.83., №3566723 / 24-07. Publ. BI 1984, №22. MPK H02K41 / 025.

45. А.С. Ussr№1494161. Индуктор линеен цилиндричен електрически мотор / d.i. Мазур, Ма. Luziv, v.g. Leiesel и други; OKB линейни електродвигатели. Сцена. 07/13/87. №4281377 / 24-07. Publ. В BI 1989, №26. MPK H02K4 / 025.

46. \u200b\u200bА.С. Ussr№1603495. Индуктор линеен цилиндричен електрически мотор / n.v. Богоченко, v.i. Григоренко; OKB линейни електродвигатели. Приложения.04.05.88., №4419595 / 24-07. Publ. BI 1990, №40.

47. А.С. Ussr№524286. Линеен асинхронен двигател / v.v. Семенов, а.А. Костюк, В.А. Севастинов; Perminipineft.-Publ. B BI, 1976, №29, IPC H02K41 / 04.

48. А.С. Ussr№741384. Линеен асинхронен двигател / v.v. Семенов, МГ. Каучук; Permnipineft. Сцена. 23.12.77, №2560961 / 24-07. Publ. В BI, 1980, №22. MPK H02K41 / 04.

49. А.С. Ussr№597051. Електрическо задвижване / V.V. Semenov, l.i. lokshin, и др. Permnipineft. - Приложения. 29.05.75 № 2138293 / 24-07. Publ. В BI, 1978, №9. MPK H02K41 / 04.

50. А.С. Ussr№771842. Устройство за управление на потопяемия линеен електрически двигател на възвратно-придвижване /v.v. Семенов; Permnipineft. Сцена. 31.10.78. №2679944 / 24-07. Publ. В BI, 1980, No. 38 от IPC H02R7 / 62, H02K41 / 04.

51. А.С. Ussr№756078. Електрическа ексцизационна помпена единица / G.G. Сметре се, а.н. Sur, a.n. Кривоносов, v.v. Филатов; Permnipineft. Сцена. 28.06.78, №2641455. Publ. в BI, 1980, №30. IPC F04B47 / 06.

52. А.С. Ussr№9821139. Развитие за защита на потопяемия електрически двигател от анормалните режими / G.V. Konynin, A.N. Sur, l.i. Lok-tire et al.; Ermnipineft. Настъпих. 04.05.81, №3281537. Publ. B BI, 1982, №46.

53. Сондажна помпа. Помпена апаратура за монтаж в кладенци / A.D. Webb; Британския петрол Ко. Поета до 08.12.82, №8234958 (VBR). Publ. 07.27.83. IPC F04B17 / 00.

54. Дейвис М.В. Концепски линеен двигател / US патент, №3602745. Сцена. 03/27/70. Publ. 08/31/171. MPK H02K41 / 02.

55. Пълносфежби AUX dipetitifs Electriqnes D "Intraintion Rectiligne / Franz. 05.03.70, Publ. 10.12.71. MPK H02KZP / 00.129

Моля, обърнете внимание, че представените по-горе научни текстове са публикувани за запознаване и получени чрез признаване на оригиналните текстове на THESES (OCR). В тази връзка те могат да съдържат грешки, свързани с несъвършенството на алгоритмите за разпознаване. В PDF дисертацията и резюметите на автора, които доставяме такива грешки.

За съдебни права

баженов Владимир Аркадивич

Цилиндричен линеен асинхронен двигател в устройството високоволтови превключватели.

Специалност 05.20.02 - Електротехнологии и електрическо оборудване в

дисертации за научна степен

кандидат на технически науки

Ижевск 2012.

Работата е извършена във Федералната държавна бюджетна образователна институция по висше професионално образование "Ижевск Държавна селскостопанска академия" (FGBOU VPO IZHEVSK GSHA)

Научен директор: Кандидат на технически науки, доцент

Владкин Иван Ревович

Официални опоненти: Воровиев Виктор Андреевич

доктор на техническите науки, професор

Fgbou vpo mgau.

тях. Отвратителен Goryachkin.

Бекмачов Александър Егорович

кандидат на технически науки,

ръководител проект

CJSC лъчисто-елком

Водеща организация:

Федерална държавна бюджетна образователна институция по висше професионално образование "Чувашки държавна селскостопанска академия" (FGOU VPO Chuvashskaya Gsha)

Ще се извърши защита " 28 Май 2012 г. в 10 Часове на заседанието на Съвета за дисертация KM 220.030.02 в FGBOU VPO IZHEVSK GSHA на адрес: 426069, Ижевск, Ул. Ученик, 11, AUD. 2.

Дисертацията може да бъде намерена в библиотеката на FGBOU VPO IZHEVSK GSHA.

Публикувано на място: www.izhgsha / ru

Научен секретар

съвет за дисертация N.YU. Litvinyuk.

Общо описание на работата

Значение на темата.С прехвърлянето на селскостопанско производство към индустриалната база изискванията за нивото на електрозахранването са значително увеличени.

Целева цялостна програма за увеличаване на надеждността на електрозахранването на земеделски потребители / PCP MON / предвижда широкото въвеждане на автоматизация на селските разпределителни мрежи 0.4 ... 35 kV, като един от най-ефективните начини за постигане на тази цел. Програмата включва по-специално разпределителните мрежи с модерно превключващо оборудване и задвижващи устройства. Заедно с това се приема, че е широко разпространено използване на първично превключващо оборудване в експлоатация.

Маслени превключватели (VM) с пружини и пружинно-товарни задвижвания са най-голямото разпространение в селските мрежи. Въпреки това, от опита на операцията е известно, че VM устройствата са един от най-малко надеждните елементи на разпределителните устройства. Това намалява ефективността на комплексната автоматизация на селските електрически мрежи. Например, в проучванията на Сулимов M.I., GUSEVA V.S. Беше отбелязано, че 30 ... 35% от случаите на релейна защита и автоматизация (RZA) не се изпълняват поради незадоволителни актове на дискове. Освен това до 85% от дефекти попадат в част от 10 ... 35 kV с пролетни товари. Изследователи Zul n.m., палеге, M.v., Anisimov Y.V. Отбелязва се, че 59.3% от автоматичните повреди на повторното включване (APB) на пружинната задвижваща база възникват поради задвижване и превключване на блокове, 28.9% поради механизми за задвижване и задръжте в включеното положение. Относно незадоволителното състояние и необходимостта от модернизиране и развитие на надеждни дискове, отбелязани в произведенията на Грицко А.в., Цветва v.m., Makarova v.s.s., Olinichenko A.S.

Снимка 1 - Анализ на неуспехи в електрически задвижвания VM 6 ... 35 kV

Има положителен опит в използването на по-надеждни електромагнитни задвижвания с директен и променлив ток за VM 10 kV на по-ниските селскостопански подстанции. Соленоидни задвижвания, отбелязани от работата на Мелниченко Г.И., е изгодно от други видове прозорци на простота. Въпреки това, като задвижващи механизми, те консумират по-голяма власт и изискват настройката на тромава батерия и зарядно устройство или токово устройство със специален трансформатор с мощност от 100 kVA. Благодарение на посочения брой функции, тези устройства не бяха широко използвани.

Анализирахме предимствата и недостатъците на различни дискове за VM.

DC електромагнитни задвижвания: невъзможност за регулиране на скоростта на сърцевината на електромагнит, голяма индуктивност на намотката на електромагнита, която увеличава времето за превключване на превключвателя на 3..5 s, зависимостта на тяговата сила от основната позиция от основната позиция което води до необходимост от ръчно включване, батерия или токоизправителска инсталация висока мощност и техните големи размери и тегло, които заемат в полезната площ до 70 m2 и други.

АС електромагнитни задвижвания: много консумация на енергия (до 100 ... 150 kVA), голямо напречно сечение на фуражните проводници, необходимостта от увеличаване на силата на трансформатора на собствените им нужди чрез състоянието на допустимото засаждане на. \\ T напрежение, зависимостта на силата от първоначалното положение на сърцевината, невъзможността за регулиране на скоростта на движение и т.н.



Недостатъците на индукционното задвижване на плоски линейни асинхронни двигатели: големи размери и тегло, започване на ток до 170 А, зависимост (драматично намалява) на теглителното усилие от нагряване на бегача, необходимостта от висококачествено регулиране на пропуските и сложността на Дизайнът.

Горните недостатъци отсъстват в цилиндрични линейни асинхронни двигатели (jonday) предвид техните конструктивни характеристики и индикатори за масови размери. Ето защо ние предлагаме да ги използваме като електронен елемент в изпълнителите на PE-11 за маслени ключове, които според Западните Урал управлението на Rostechnadzor в Удмърт Република днес в баланса на енергийните компании в експлоатация са вида на VMM-10,600 броя, тип VMG-35 300 броя.

Въз основа на горното се формулира следното. цел на работата: Подобряване на ефективността на задвижването на високоволтови петролни прекъсвачи 6 ... 35 kV, работещи въз основа на напредъка, което дава възможност за намаляване на щетите от нечетната електроенергия.

За постигане на целта бяха доставени следните изследователски цели:

  1. Провеждане на анализ на прегледа на съществуващите структури на дискове на високоволтови превключватели 6 ... 35 квадратни метра.
  2. Разработване на модел на инсталиране на математически модел въз основа на триизмерен модел за изчисляване на характеристиките.
  3. Определете параметрите на най-рационалния тип устройство, базиран на теоретични и експериментални изследвания.
  4. Провеждане на експериментални изследвания на сцепките характеристики на превключвателите на 6 ... 35 kV, за да се провери адекватността на предложения модел към съществуващите стандарти.
  5. Разработване на дизайна на задвижването на маслени ключове 6 ... 35 kV база основна.
  6. Провеждане на проучване за осъществимост за ефективността на използването на железа за задвижванията на маслени ключове от 6 ... 35 kV.

Изследване на обектие: цилиндричен линеен асинхронен електрически мотор (джон) на задвижващи устройства на селските разпределителни мрежи 6 ... 35 кв.м.

Предмет на проучване: Изучаване на теглещите графики на напредъка при работа в маслени ключове 6 ... 35 квадратни метра.

Изследователски методи. Теоретични проучвания са извършени с помощта на основните закони на геометрията, тригонометрията, механиката, диференциалността и интегралното мнение. Природните изследвания бяха проведени с превключвателя VMM-10, използвайки технически и измервателни уреди. Обработката на експериментални данни се извършва с помощта на програмата на Microsoft Excel.

Научна новост на работа.

  1. Предлага се нов тип масло за масло, което ви позволява да увеличите надеждността на тяхната работа 2.4 пъти.
  2. Процедурата за изчисляване на характеристиките на напредъка, който, за разлика от предложените, е разработен, дава възможност да се вземат предвид граничните ефекти на разпределението на магнитното поле.
  3. Основните структурни параметри и режимите на работа на задвижването за WPM-10 превключвателя, което намалява абуната на електроенергията на потребителите.

Практическа стойност на работатаопределени от следните основни резултати:

  1. Предлага се дизайнът на VMM-10 превключвателите тип превключватели.
  2. Разработена е техника за изчисляване на параметрите на цилиндричен линеен асинхронен двигател.
  3. Разработени са техника и програма за изчисляване на задвижването, които ви позволяват да изчислите задвижванията на превключвателите на такива структури.
  4. Определени са параметрите на предложеното задвижване за VMM-10 и други подобни.
  5. Разработена е и тествана лабораторна извадка от задвижването, което позволява да се намали загубата на прекъсвания на захранването.

Изпълнение на резултатите от научните изследвания.

Работата е извършена в съответствие с плана за научноизследователска и развойна дейност на FGBOU VPO Chymaesh, регистрационен номер №02900034856 "Разработване на устройство за високоволтови превключватели 6 ... 35 kV". Резултатите от работата и препоръките се приемат и използват в башкиррговата C-Wes (сертификат за изпълнение).

Работата се основава на обобщаването на резултатите от научните изследвания, извършени самостоятелно и в Банката с учени от Държавно земеделие от FGBOU VPO Chelyabinsk (Челябинск), специален дизайн технологично бюро "Prodmash" (Izhevsk), FGOU VPO IZHEVSK Държавната Земеделска академия.

Бяха направени следните разпоредби относно отбраната:

  1. Вид на газовите газови превключватели.
  2. Математически модел Изчисляване на характеристиките на процеса, както и с теглене, в зависимост от дизайна на жлеба.
  3. Методология и програма за изчисляване на задвижването за превключватели тип VMG, VSM напрежение 10 ... 35 квадратни метра.
  4. Резултати от проучвания на предложеното проектиране на маслото на масления превключвател.

Одобряване на резултатите от научните изследвания.Основните разпоредби на работата бяха докладвани и обсъдени на следните научни и практически конференции: научната конференция XXXII, посветена на 50-годишнината на Института, Свердловск (1990); Международна научна и практическа конференция "Проблеми на енергийното развитие в областта на трудовите трансформации" (Ижевск, ФГБУ ВПО Ежевск GSHA 2003); Регионална научна и методологическа конференция (Izhevsk, FGBOU VPO IZHEVSK GSHA, 2004); Действителни проблеми на механизацията селско стопанство: Материали от юбилейна научна и практическа конференция "Висше агро-камерно образование в Удмурия - 50 години." (Izhevsk, 2005), на годишните научни и технически конференции на учители и служители на FGBOU VPO "IZHEVSK GSHA".

Публикации по темата на тезата. Резултатите от теоретичните и експериментални изследвания се отразяват 8 отпечатани произведения, включително: в една статия, публикувана в списанието, препоръчана от HAK, два депозирани доклада.

Структура и обхват на работа.Тезата се състои в въвеждането, пет глави, общи заключения и приложения, е изложена на 138 страници от основния текст, съдържа 82 фигури, 23 таблици и списък на източниците, използвани от 103 имена и 4 приложения.

Във въведението, уместността на работата е обоснована, състоянието на емисията, целта и целите на изследването се разглеждат, формулирани основните разпоредби, представени на защита.

В първата глава Извършва се анализ на дизайна на ключовете.

Инсталиран:

Основно предимство на подравняването на задвижването от процеса;

Необходимостта от по-нататъшни изследвания;

Цели и задачи на дисертационната работа.

Във втората главасчитат за методи за изчисляване на напредъка.

Въз основа на анализа на разпределението на магнитното поле се избира триизмерен модел.

Намотката на джантата обикновено се състои от отделни намотки, включени в серия в трифазна диаграма.

Има полилей с еднослойна намотка и симетрична по отношение на местоположението на индуктора на вторичния елемент в пропастта. Математическият модел на такъв начин е представен на фиг. 2.

Приети са следните предположения:

1. Текуща намотка, поставена по дължината 2p., фокусирани в безкрайно тънки текущи слоеве, разположени върху феромагнитни повърхности на индуктор и създава чисто синусоидална вълна. Амплитудата е свързана с известно съотношение с линейна плътност на тока и ток натоварване.

, (1)

- полюс;

m - броя на фазите;

W е броят на завоите във фазата;

I е текущата текуща стойност;

P - брой двойки поляци;

J - плътност на тока;

Cob1 - коефициент на намотка на основната хармоника.

2. Първичното поле в областта на предните части е приблизително с експоненциална функция.

(2)

Надеждността на такова приближение към истинската картина на полето говори преди това проведените проучвания, както и експерименти по модела на пътя. Възможно е да се замени L \u003d 2 s.

3. подбуди фиксираната координатна система X, Y, Z се намира в началото на раната част на инцидента индуктор ръб (фиг. 2).

С формирането на задачата на N.S. Намотката може да бъде представена като двоен ред на Фурие:

Коефициент на кояно намотка;

L - ширина на струйната гума;

Обща дължина на индуктора;

- ъгъл на смяна;

z \u003d 0,5L - А - индукционна зона;

n е редът на хармоници върху напречната ос;

- ред на хармоници върху надлъжната ос;

Решението се намира за векторни магнитни токове на теченията. В областта на въздушната пропаст и отговаря на следните уравнения:

За нас уравнения 2 уравнения имат формата:

(5)

Разтвор на уравнения (4) и (5) Ние произвеждаме метод за разделяне на променлива. За да опростите задачата, ние даваме израз само за нормалния компонент на индукцията в пропастта:

Фигура 2 - Очакван математически модел етаж, с изключение на

разпределение на намотката

(6)

Пълна електромагнитна мощност SEM, предавана от първичната част към пролуката и ve, може да бъде намерена като поток от нормален SE компонент на пингъгълния вектор през повърхността y \u003d

(7)

където R.ем. \u003d R.д. С.ем. - активен компонент, като се вземат предвид механичната сила на Р2 и загубите във VE;

Q.ем.\u003d I.м.С.ем. - реактивният компонент, отчита основния магнитен поток и разсейването в пропастта;

От - комплекс, двойки с От2 .

Натиснете FORCE FX и нормална мощност Е.w. За захранването се определя въз основа на Tensor Tensor на Maxwell.

(8)

(9)

За да се изчисли цилиндричното поле, е необходимо да се определи l \u003d 2С, броя на хармониците върху напречната ос n \u003d 0, т.е. Всъщност, разтворът се превръща в двуизмерен, според координатите на X-Y. В допълнение, тази техника ви позволява правилно да вземете под внимание наличието на масивен стоманен ротор, който е предимството му.

Процедурата за изчисляване на характеристиките с постоянна стойност на текущата в намотката:

  1. Силата на тягата FX (S) се изчислява по формулата (8);
  2. Механична енергия

R.2 (S) \u003d fх.(С) · \u003d F.х.(S) · 21 (1 – С); (10)

  1. Електромагнитна енергия С.ем.(S) \u003d pем.(S) + jqем.(С) изчислени в зависимост от израза, формула (7)
  2. Медни медни загуби

R.ел.1. \u003d Mi.2 r.е. (11)

където r.е. - активна резистентност към фаза;

  1. КЗД. с изключение на загубите в стоманената сърцевина

(12)

  1. Мощност фактор

(13)

където има пълен модул за съпротивление на последователна схема за заместване (фиг. 2).

(14)

- индуктивно разпръскване на основната намотка.

Така се получава алгоритъм за изчисляване на статичните характеристики на лапа с късо съединение втори елемент, което дава възможност да се обмислят свойствата на активните части на структурата върху всеки зъб.

Разработеният математически модел позволява:

  • Нанесете математическия апарат за изчисляване на цилиндричния линеен асинхронен двигател, неговите статични характеристики въз основа на разгънати схеми за подмяна на електрически първични и вторични и магнитни вериги.
  • За оценка на ефекта на различни параметри и структури на вторичния елемент върху тяговата и енергийните характеристики на цилиндричния линеен асинхронен двигател.
  • Резултатите от изчисленията позволяват да се определи при първото приближение оптималните основни технически и икономически данни при проектирането на цилиндрични линейни асинхронни двигатели.

В третата глава "Изчисляване и теоретични изследвания" Резултатите от числените изчисления на влиянието на различни параметри и геометрични размери върху енергийните и теглещите индикатори на Jonda с помощта на математически модел, описан по-рано.

Индукторът е редът се състои от отделни шайби, разположени в феромагнитичен цилиндър. Геометричните размери на индуктор шайба, взети в изчислението, са показани на фиг. 3. Количеството на пералните и дължината на феромагнитния цилиндър се определят от броя на полюсите и броя на жлебовете на стълб и фазата на индуктор намотка на процеса.

За независими променливи, параметрите на индуктора (геометрия на зъбите, броя на полюсите, полюсното разделение, дължината и ширината), вторичната структура - вида на намотката, електрическата проводимост G2 \u003d 2 D2, както и параметрите на връщането на магнитния тръбопровод. В същото време резултатите от изследването са представени под формата на графики.

Фигура 3 - Индукторно устройство

1 вторичен елемент; 2-орех; 3-уплътнителна шайба; 4-намотка;

5-жилищен двигател; 6-намотка, 7-шайба.

За развитието на задвижването, превключвателят е уникално дефиниран:

  1. Режим на работа, който може да се характеризира като "старт". Работно време - по-малко секунди (TB \u003d 0.07C), повтарящи се стартиращи старти могат да бъдат, но дори и в този случай общото време на работа не надвишава второ. Следователно, електромагнитните товари са линейно ток натоварване, плътността на тока в намотките може да се вземе значително по-висока от тези, които са взети за стабилните режими на електрически машини: a \u003d (25 ... 50) 103 A / m; J \u003d (4 ... 7) A / mm2. Следователно термичното състояние на машината не може да се обмисли.
  2. Захранващото напрежение на намотката на статора U1 \u003d 380 V.
  3. Необходимата сила на теглене FX 1500 N. Промяната в усилията по време на работа трябва да бъде минимална.
  4. Твърди ограничения на размерите: LS 400 mm дължина; Външният диаметър на статора D \u003d 40 ... 100 mm.
  5. Енергийните индикатори (, защото) нямат значение.

Така задачата на проучванията може да бъде формулирана, както следва: с дадените размери, за да се определи стойността на електромагнитните товари на структурните параметри на пътя, осигуряване на необходимата теглеща сила в интервала 0,3 С. 1 .

Въз основа на формираната изследователска задача, основният индикатор за начина е теглото в плъзгащия интервал 0,3 С. 1 . В този случай тягата сила зависи от структурните параметри (броя на полюсите 2p., клирънс на въздуха, немагнитна дебелина на цилиндъра д.2 и специфичната му електрическа проводимост 2 , електропроводимост 3 и магнитна пропускливост на 3 стоманена пръчка, която изпълнява функцията на декларацията на магнитния тръбопровод). Със специфични стойности на посочените параметри, тяговата сила ще се определя еднозначно чрез линейния ток на натоварване на индуктор, който от своя страна, U \u003d const. Зависи от полагането на зъбен слой: броя на каналите на стълб и фаза q., брой на завои в бобината W.да се и паралелни клони a.

Така силата на линиите изглежда е функционална зависимост

Е.х. \u003d f (2p,, , Д.2 , 2 , 3 , 3 , q, wк., А, а) (16)

Очевидно, сред тези параметри, някои получават само дискретни ценности ( 2p,, q, wк., А.) Освен това броят на тези стойности е незначителен. Например, броят на поляците може да се разглежда само 2p \u003d 4. или 2p \u003d 6.Шпакловка Следователно, доста специфични полюсни дивизии \u003d 400/4 \u003d 100 mm и 400/6 \u003d 66,6 mm; Q \u003d 1 или 2; А \u003d 1, 2 или 3 и 4.

С увеличаване на броя на полюсите, началната сиротна сила намалява значително. Спадът в теглителните усилия е свързан с намаляване на полюсния дивизия и магнитната индукция във въздушната междина на V. следователно оптимална е 2p \u003d 4.(Фиг. 4).

Фигура 4 - Инсталиране на истински характеристики в зависимост от броя на полюсите

Промяната в въздушната пропаст няма смисъл, тя трябва да бъде минимална при условията на функциониране. В нашето изпълнение \u003d 1 mm. Въпреки това, на фиг. 5 показва зависимостта на теглителното усилие от въздушната пропаст. Те ясно показват спад в усилията с увеличаване на пропастта.

Фигура 5. Инсталиране на истински характеристики за различни стойности на въздуха \u003d 1,5 мм I.\u003d 2,0 мм)

В същото време нараства работния ток I. И енергийните показатели са намалени. Само специфична електрическа проводимост остават относително свободно различни 2 , 3 и магнитна пропускливост 3 Ve.

Промяна на електрическата проводимост на стоманения цилиндър 3 (Фиг. 6) върху силата на сцеплението, процесът има минимална стойност до 5%.

Фигура 6.

Електрическа проводимост на стоманен цилиндър

Промяната в магнитната пропускливост на 3 стоманения цилиндър (фиг. 7) не носи значителни промени в силата на тягата FX \u003d F (S). Когато работещ слайд s \u003d 0.3, характеристиките съвпадат. Старката варира в рамките на 3 ... 4%. Следователно, като се има предвид незначителният ефект 3 и 3 На теглещата сила на джанде, стоманения цилиндър може да бъде изработен от магнитна стомана.

Фигура 7. Инсталиране на истински характеристики за различни стойности х. магнитна пропускливост (3 =1000 0 и 3 =500 0 ) Стоманен цилиндър

От анализа на графичните зависимости (фиг. 5, фиг. 6, фиг. 7) следва заключението: промени в проводимостта на стоманената цилиндър и магнитната пропускливост, ограниченията на немагнитната пропаст за постигане на постоянство на тяговата сила на FX е невъзможно поради малкото им влияние.

Фигура 8. Инсталиране на истински характеристики за различни стойности

електрическо поведение ve.

Параметъра, с който можете да постигнете постоянство за тестовите усилия Е.х. \u003d f (2p,, , Д.2 , 2 , 3 , 3 , q, wк., А, а) Попечителството е специфична електроника от 2 вторичен елемент. Фигура 8 показва оптималните екстремни версии. Експериментите, проведени в експерименталната инсталация, позволяват да се определи най-подходящата специфична проводимост в рамките на \u003d 0.8 · 107 ... 1.2 · 107 Изглежда..

Фигури 9 ... 11 са зависими F, i, С различни стойности на броя на завоите в намотката на индуктор намотка на Jeonde с екранирани вторични елементи ( д.2 =1 mm; =1 mm).

Фигура 9. Зависимост i \u003d f (s) при различни стойности на броя

обръща се в бобината


Фигура 10. Пристрастяване защото.\u003d F (s) Фигура 11. Пристрастяване= F (s)

Графичните зависимости на енергийните показатели от броя на завоите в Нашата съвпадат. Това предполага, че промяната в броя на завоите в бобината не води до значителна промяна в тези показатели. Това е причината за липсата на внимание към тях.

Увеличаването на силата на тягата (фиг. 12) Тъй като броят на завоите намалява в намотката, се дължи на факта, че напречното сечение на проводника се увеличава с постоянните стойности на геометричните размери и коефициента на запълване на индуктора Глоба и незначителна промяна в стойността на текущата плътност. Двигателите на двигателя работят в режим на стартиране за по-малко от секунда. Ето защо, за да управлявате механизми с голяма старт на тяга и краткосрочен режим на работа, той е по-ефективен да се използва Jonda с малък брой завои и голямо напречно сечение на намотката на индуктора.

Фигура 12. Инсталиране на истински характеристики за различни номера

завръщането на статорната намотка

Въпреки това, с чести включвания на такива механизми е необходимо да има топлоснабдяване за отопление.

По този начин, въз основа на резултатите от цифров експеримент върху горното, методът на изчисление може с достатъчна степен на точност, е възможно да се определи тенденцията да се променят електрическите и теглещите индикатори в различни променливи на спирачките. Основният индикатор за постоянството на теглителните усилия е електрическата проводимост на покритието на вторичния елемент 2. Променянето му в рамките на \u003d 0.8 · 107 ... 1.2 · 107 Вижте / m, можете да получите необходимата теглеща характеристика.

Следователно, за постоянството на Jelly Jigs, достатъчно е да се изложени чрез постоянни ценности 2p,, , 3 , 3 , Q, a, a. След това зависимостта (16) може да бъде превърната в израз

Е.х. \u003d F (до2 , W.к.) (17)

където K \u003d f (2p,, , Д.2 , 3 , 3 , Q, a, a).

В четвъртата глава Метода за провеждане на експеримента на метода на изпитване в процес на изследване. Експериментални проучвания на задвижващите характеристики бяха проведени при превключвателя с високо напрежение на VMP-10 (Фиг. 13).

Фигура 13. Експериментална инсталация.

Също така, тази глава определя инерционното съпротивление на превключвателя, което се прави с помощта на техниката, представена в графичния аналитичен метод, използвайки кинематичния прекъсвач. Определят се характеристиките на еластичните елементи. В този случай дизайнът на масления превключвател включва няколко еластични елемента, които противодействат на превключването на превключвателя и ви позволяват да натрупате енергия, за да изключите превключвателя:

  1. Ускорение на изворите Е.PU.;
  2. Изключване на пружината Е.До;
  3. Еластични сили, създадени от контактите на пружините Е.KP..

Цялостната експозиция на пружини, които противодействат на двигателната сила, могат да бъдат описани чрез уравнението:

Е.Опутат(x) \u003d fPU.(x) + fДо(x) + fKP.(х) (18)

Силата на разтягане на пружината обикновено се описва от уравнението:

Е.PU.\u003d Kx + f0 , (19)

където к.- коефициентът на твърдост на пролетта;

Е.0 - Предварително опъване на пружината.

За 2 ускорящи се извора, уравнението (19) има формата (без предварително напрежение):

Е.PU.=2 к.y.х.1 (20)

където к.y.- коефициента на твърдост на ускоряване на изворите.

Силата на извора за изключване е описана от уравнението:

Е.До\u003d К.0 х.2 + F.0 (21)

където к.0 - скованост на разединяващата пружина;

х.1 , H.2 - движение;

Е.0 - предварителната сила на напрежението на изключването на пролетта.

Силата, необходима за преодоляване на съпротивлението на контактните пружини, поради лека промяна в диаметъра на гнездото, ние приемаме постоянна и равни

Е.KP.(x) \u003d fKP. (22)

Разглеждане (20), (21), (22) уравнение (18) ще отнеме

Е.Опутат\u003d К.y.х.1 + К.0 х.2 + F.0 + F.KP. (23)

Еластичните сили, направени чрез изключване, ускоряване и контактни пружини, се определят в изследването на статичните характеристики на масления ключ.

Е.Флота\u003d F (В) (24)

За да изучавате статичните характеристики на превключвателя, е създадена инсталация (фиг. 13). Произведен лост с сектор на кръга, за да се елиминира промяната в дължината на рамото, когато ъгълът е променен В Задвижващия вал. В резултат на това при промяна на ъгъла на рамото на приложението, усилието, създадено от лебедката 1, остава постоянно

L \u003d f () \u003d Const. (25)

Да се \u200b\u200bопределят коефициентите на твърди извори к.y.К.0 Изследвана е силата на включване на превключвателя от всяка пружина.

Проучването е проведено в следната последователност:

  1. Проучване на статични характеристики в присъствието на всички пружини z.1 , z.2 Z.3 ;
  2. Изследване на статични характеристики в присъствието на 2 пружини z.1 и z.3 (ускоряване на изворите);
  3. Разгледайте статичните характеристики в присъствието на една пружина z.2 (Изключване на пружината).
  4. Разгледайте статичните характеристики в присъствието на една ускоряваща пролет z.1 .
  5. Разгледайте статичните характеристики в присъствието на 2 пружина z.1 и z.2 (Ускоряване и изключване на извори).

Освен това в четвъртата глава се определя определението за електродинамични характеристики. Когато потоците от ток верига на късо съединение се появяват значителни електродинамични усилия, които възпрепятстват, когато са включени, значително увеличават натоварването на задвижващия механизъм на превключвателя. Изчисляването на електродинамичните сили, което се прави от графоаналитичния метод.

Също така определя аеродинамична устойчивост на въздушно и хидравлично изолационно масло съгласно стандартната техника.

В допълнение, трансферните характеристики на превключвателя, към които включват:

  1. Кинематична характеристика h \u003d f (b);
  2. Трансфер на превключвателя на превключвателя B \u003d F (1);
  3. Лост 1 \u003d F (2);
  4. Дадена характеристика H \u003d F (XT)

където в народния обрат на задвижващия вал;

1-вътрешен завъртане на превключването;

2 -Оголният лост траверс.

В петата глава Оценява се техническата и икономическата ефективност на поддържането на прекъсвачите на желевия обхват, която показва, че използването на газово масло от масло позволява да се увеличи тяхната надеждност 2.4 пъти, да намали потреблението на електроенергия с 3.75 пъти, в сравнение с използването на стари кара. Очакваният годишен икономически ефект от въвеждането на напредъка в задвижванията на маслото е 1063 рубли / изключта. При периода на възлагане на капиталови инвестиции за по-малко от 2,5 години. Използването на JUSTA ще позволи да се намали изобилието на електроенергията на потребителите на селските райони за 834 kWh до един превключвател за 1 година, което ще доведе до увеличаване на рентабилността на енергийните компании, които ще бъдат около 2 милиона рубли за Удмърт Република.

Заключения

  1. Оптималната характеристика на зареждане е дефинирана за прекъсвачи на маслото, което ви позволява да развиете сюжета на максималната теглеща сила, равна на 3150 N.
  2. Предлага се математически модел на цилиндричен линеен асинхронен двигател на базата на триизмерен модел, който позволява да се вземат предвид граничните ефекти на разпределението на магнитното поле.
  3. Беше предложено метод за замяна на електромагнитно устройство за задвижване от приоритета, което позволява да се увеличи надеждността до 2.7 пъти и да се намалят щетите от изобилието на електроенергията на електрозахранващите компании с 2 милиона рубли.
  4. Физиен модел на задвижване на маслени превключватели тип VMM VMG към напрежението е 6 ... 35 kV и техните математически описания са дадени.
  5. Прототипна задвижваща проба е разработена и произведена, която ви позволява да приложите необходимите параметри на превключвателя: скорост на завъртане 3.8 ... 4.2 m / s, изключване 3.5 m / s.
  6. Според резултатите от изследванията се издават технически задачи и се прехвърлят на Башкирргорго за разработване на работеща проектна документация за подобряване на редица ключове за малки масло от тип VMP и NMG.

Публикациите, изброени в списъка на VAC и еквивалент на тях:

  1. БАЖЕНОВ, В.А. Подобряване на задвижването на превключвателя с високо напрежение. / V.а. Bazenov, I.R. Vladykin, a.p. Коломиц // Електронно научно и иновативно списание "Инженерно-бюлетин" [електронен ресурс]. - №1, 2012. Стр. 2-3. - Режим на достъп: http://www.ivdon.ru.

Други публикации:

  1. Пленолов, а.А. Разработване на задвижване за високоволтови превключватели 6 ... 35 квадратни метра. / A. Пленолов, и.Н.РАМАЗАНОВ, Р. Ф. Юнусов, В.А. Bazhenov // Доклад за научни изследвания (X. No. GR 018600223428 IV. No. 02900034856. -Chelinsky: Chimaesh, 1990. - P. 89-90.
  2. Юнусов, r.f. Развитие на линеен електрически уред за селскостопански цели. /. Юнусов, т.е. Рамазанов, v.v. Ivanitskaya, v.A. Bazenov // XXXII научна конференция. Резюмета доклади. - Свердловск, 1990, стр. 32-33.
  3. Пленолов, а.А. Задвижване на превключвателя с високо напрежение. / Юнусов R.F., Рамазанов, I.N., БАЖЕВ В.А. // Информационен лист № 91-2. - ЦНИ, Челябинск, 1991. стр. 3-4.
  4. Пленолов, а.А. Цилиндричен линеен асинхронен двигател. / Юнусов R.F., Рамазанов, I.N., БАЖЕВ В.А. // Информационен лист № 91-3. - TSNTI, Челябинск, 1991. 3-4.
  5. БАЖЕНОВ, В.А. Изберете акумулаторния елемент за превключвателя SWB-10. Действителни проблеми на селскостопанската механизация: материали от годишнината научно-практическа конференция "Висша агро-камерна образование в Udmurtia - 50 години." / Ижевск, 2005 г. P. 23-25.
  6. БАЖЕНОВ, В.А. Разработване на икономично задвижване на маслото. Регионална научна и методологическа конференция Ижевск: ФГОС VPO IZHEVSK GSHA, IZHEVSK, 2004. P. 12-14.
  7. БАЖЕНОВ, В.А. Подобряване на задвижването на масления превключвател VMM-10. Проблеми на развитието на енергията в условията на производствени трансформации: материали от международната научна и практическа конференция, посветена на 25-годишнината на Факултета "Електрификация и автоматизация на земеделието" и катедра "Електротехнологии". Izhevsk 2003, стр. 249-250.

дисертации за научната степен на кандидат на технически науки

Наем в комплекта 2012 година. Подписан в печат 24.04.2012.

Хартиени офсетни слушалки Времето Нов римски формат 60x84 / 16.

Том 1 pec.l. Циркулация 100 копия. Заповед № 4187.

Издателство на FGBOU VPO IZHEVSK GSHA, IZHEVSK, UL. Ученик, 11.

480. | 150 UAH. | $ 7.5 ", Mouseoff, Fgcolor," #FFFFCC ", BGCOLOR," # 393939 ");" Onmouseout \u003d "return nd ();"\u003e период на дисертация - 480 разтриване., Доставка 10 минути , около часовника, седем дни в седмицата и празници

Рyzhkov Александър Викторович. Анализ и избор на рационални структури на цилиндричен линеен двигател с магнитоелектрично възбуждане: дисертация ... Кандидат на технически науки: 05.09.01 / Ryzhkov Alexander Viktorovich; [Място на защита: voronezh. Държава Техно Университет] .- Voronezh, 2008.- 154 г.: IL. RGB OD, 61 09-5 / 404

Въведение

Глава 1 Анализ на теоретични и конструктивни посоки за развитие на електрически линейни машини 12

1.1 Специфични характеристики на структурните изпълнения на линейни електрически машини 12

1.2 Анализ на проектирането на изграждането на цилиндричен линеен електрически двигател 26

1.3 Преглед на методите за проектиране на линейни машини 31

1.4 Моделиране на електромагнитни процеси въз основа на метода на крайните елементи 38

1.5 Целта на работата и целите на проучването 41

Глава 2 Алгоритмизация на електромагнитното изчисление на безконтактния цилиндричен линеен DC двигател 43

2.1 Изявление на проблема 43

2.2 Анализ на цилиндричния линеен DC двигател с надлъжно радиален дизайн на магнитната система 45

2.3 алгоритъм за електромагнитно изчисление на цилиндричния линеен двигател на DC 48

2.4 Оценка на термичното състояние на цилиндричния линеен двигател 62

Глава 3 Моделиране и избор на рационални набори от изходни параметри на цилиндричен линеен DC двигател 64

3.1 Синтез на линеен цилиндричен двигател DC въз основа на критерии за максимално специфично сцепление, енергийни индикатори 64

3.2 Моделиране на цилиндричен линеен DC двигател с крайни елементи 69

3.2.1 Описание на източниците на данни за моделиране 69

3.2.2 Анализ на резултатите от моделирането 78

Глава 4. Практическо прилагане и резултати от експериментални изследвания на цилиндрични линейни двигатели 90

4.1 Малки проби от цилиндрични линейни двигатели 90

4.1.1 Конструктивни компоненти на линейната архитектура на двигателя 90

4.1.2 Изпълнение на цилиндрични линейни електродвигатели 95

4.1.3 Структура на цилиндричния линеен блок за управление на двигателя 96

4.2 Резултати от експериментални изследвания на разработени варианти на цилиндрични линейни електродвигатели 100

4.2.1 Изследване на термичното състояние на линейния двигател 101

4.2.2 Експериментални проучвания за индукция в разликата на експерименталните проби от линейни двигатели 103

4.2.3 Проучвания на електромагнитно приспадане на силата от ток в намотката 107

4.2.3 Изследване на зависимостта на тяговата сила на разработените линейни електродвигатели от движението на движеща се част 110

4.2.3 Механични характеристики на разработени проби от линейни двигатели 118

Заключения 119.

Заключение 120.

Референции 122.

Приложение А 134.

Допълнение B 144.

Приложение в 145.

Въведение в работата

Значение на темата.

Понастоящем цилиндричните линейни двигатели стават все по-разпространени, тъй като задвижващите механизми за електрически задвижвания, прилагани в рамките на електротехническите комплекси, използвани, по-специално в космоса, медицинско оборудване. В същото време, наличието на пряко пряко действие на изпълнителния орган в цилиндрични линейни двигатели определя тяхното предимство на относително плоски линейни двигатели. Това се дължи на липсата на едностранни атракционни сили, както и по-малка инертност на движимата част, която определя техните високи динамични качества.

Трябва да се отбележи, че в областта на разработването на средства за анализ на структурните варианти на линейните двигатели, има положителни резултати, получени като местни (Voldek A.I., Svycharnik D.V., Veselovsky On, Konyaev A.Yu., Sarapulov F.N.), така и чуждестранни Изследователи (Ямамура, Уанг Й., Лук Гермайн У., Хау Г.). Тези резултати обаче не могат да бъдат разглеждани като основа за създаването на универсални средства, които позволяват да се направи избор на оптимални структурни варианти на линейни електродвигатели във връзка със специфичен обект. Това налага допълнителни изследвания в областта на проектирането на специални линейни двигатели на цилиндрична архитектура, за да се получат рационални структурни версии, носещи обектно-ориентиран характер.

По този начин, въз основа на гореизложеното, значението на темата за научни изследвания е продиктувано от необходимостта от провеждане на допълнителни изследвания, насочени към разработване на средства за моделиране и анализиране на цилиндрични линейни двигатели с магнитноелектрично възбуждане, за да се получат рационални дизайнерски решения.

Темата на изследването на дисертацията съответства на една от основните научни зони на GOUG VPO "VORONEZH Държавен Технически университет" Компютърни системи и софтуерни и хардуерни електрически системи (разработване на I. Очаквани интелектуални и информационни технологии Проектиране и управление на комплексни индустриални комплекси и Системи. GB NIR № 2007.18).

Целта и целите на изследването. Целта на работата е да се създаде комплекс от анализ на проектирането на цилиндрични линейни преки двигатели с магнитоелектрично възбуждане, което дава възможност да се изберат техните рационални варианти, фокусирани върху използването на специални електрически задвижвания, които прилагат граничните стойности, които прилагат граничните стойности На специфични енергийни индикатори и динамични свойства.

В съответствие с дадената цел са направени следните задачи в работата: \\ t

анализ на рационалните структури на цилиндричните линейни преки двигатели, осигуряващи ограничаващи стойности на специфични енергийни показатели в рамките на електрическите дискове;

провеждане на теоретични проучвания на процесите, които се случват в линейни двигатели безконтактни движения като основи за изграждане на електромагнитно изчисление на цилиндричен линеен електрически двигател;

разработване на алгоритъм за електромагнитно изчисление, като се вземат предвид характеристиките, причинени от архитектурата на магнитни системи на цилиндричен линеен двигател;

развитие на структури на модели на крайни елементи за анализ на електромагнитни процеси по отношение на условията на цилиндричния линеен двигател;

Провеждане на експериментални проучвания на прототипи под
Провеждане на адекватност на аналитичните модели и развитите алгоритми
Дизайн на цилиндрични линейни двигатели.

Изследователски методи. Вработи Използвани методи за теория на място, теория на електрическите вериги, теория на проектирането на електрически машини, компютърна математика, физически експеримент.

Научна новост. Документът получи следните резултати, които се различават в научната новост:

конструкцията на магнитната верига на цилиндричния линеен DC двигател с аксиално-магнетизирани постоянни магнити в магнитната система с радиалния или намагнитването на намагнитването, което се характеризира с новата архитектура за изграждане на подвижната част на линейния електрически двигател;

алгоритъм за изчисляване на цилиндричен линеен DC двигател с аксиални магнетизирани постоянни магнити в магнитната система с радиална или намагнитизация или система за магнетизация, която се различава по отношение на характеристиките, причинени от архитектурата за изграждане на подвижната част на цилиндричния линеен електрически двигател;

разработени са структурите на моделите с крайни елементи, които се характеризират със специален набор от гранични условия в граничните зони;

бяха разработени препоръки за подбор на рационални дизайнерски решения, насочени към подобряване на специфичните енергийни показатели и динамичните качества на DC цилиндрични линейни електродвигатели въз основа на количествени данни за числените изчисления, както и резултатите от експерименталните проучвания на прототипите.

Практическо значение на работата. Практическата стойност на дисертационната работа е:

Алгоритъм за проектиране на цилиндрични линейни двигатели
ниска мощност;

разбира се, елементарни модели в двуизмерен анализ на цилиндрични линейни двигатели, което позволява да се сравнят специфичните характеристики на двигателите на различни конструкции на магнитни системи;

Предложените модели и алгоритми могат да се използват като математическа основа за създаване на специални средства за приложен софтуер за автоматизирани дизайнерски системи на неконтролни DC двигатели.

Изпълнение на резултатите от работата. Получените теоретични и експериментални резултати от работата на дисертацията са използвани в предприятието "Изследователски институт на механокроника - алфа" под изпълнението на изследването на НИР "на начините за създаване на съвременни много масови механотронични задвижващи механизми на различни видове движение във вариации с цифров Информационен канал и рейд контрол при идентифициране на фазови координати, интегрирани в системите за поддържане на живота на космическите устройства (KA) ", НИР", изследване на начините за създаване на "интелектуални" задвижвания на линейно движение с контрол от вектора на състоянието на системите за автоматизация ", \\ t R & D "Проучване и развитие на интелигентни механистири на линейно прецизно движение с неконвенционално модулно оформление за промишлено, медицинско и специално оборудване на ново поколение," и също въведени в образователния процес на "Електромеханични системи и захранващи устройства" \\ t VPO "Воронеж Държавен Технически университет" в лекция Курс "Специални електрически машини".

Апробация на работата. Основните разпоредби на дисертационната работа бяха докладвани на регионалната научна и техническа конференция "Нови технологии в научни изследвания, проектиране, управление, производство"

(Voronezh 2006, 2007), по отношение на междууличността на ученика научни и технически

конференции "Приложни задачи Електромеханика, енергетиката, електроника (Voronezh, 2007), на изцяло руската конференция" Нови технологии в научни изследвания, проектиране, управление, производство "(Voronezh, 2008), в международната училищна конференция" Високо енергоспестяващи технологии "(Voronezh, 2008), на Международната научна и практическа конференция" Младеж и наука: реалност и бъдеще "(Nevinnomysk, 2008), на Научно-техническия съвет на" Институт за изследователска и дизайнерска механоника-алфа "(Voronezh , 2008), в научни и технически конференции на факултета и студенти по катедра "Автоматизация и информатика" в техническите системи на WGTU (Voronezh, 2006-2008). Освен това резултатите от тезата се публикуват в колекциите на научни произведения "Електрически комплекси и системи за управление", "приложни задачи на електромеханиката, енергетиката, електрониката" (Voronezh 2005-2007), в списание "Електротехнически комплекси и системи за управление" \\ t "(Voronezh 2007-2008), в Държавния технически университет Воронеж в Воронеж Държавен Технически университет (2008).

Публикации. На тема на работата на дисертацията публикува 11 научни статии, включително 1 - в публикации, препоръчани от WAK RF.

Структура и обхват на работа. Тезата се състои от въведение, четири глави, заключения, списък с литература от 121 имена, материалът е изложен на 145 страници и съдържа 53 чертежи, 6 таблици и 3 приложения.

В първата главапроведени са преглед и анализ на текущото състояние при разработването на линейни електродвигатели на пряко действие. Класификация на линейни електродвигатели за пряко действие по принципа на действие, както и от големи конструктивни версии. Считат, че теорията за развитието и проектирането на линейни двигатели, като се вземат предвид характеристиките на линейната машина. Използването на метода на крайните елементи, като модерен инструмент за проектиране на сложни електрически

механични системи. Целта на работата и формулира целите на изследването.

Във втората глававъпросите за формиране на метода за проектиране на безконтактни цилиндрични линейни линейни двигатели, показват електромагнитното изчисление на различни структурни приспособления на магнитните линейни системи на двигателя, съдържащи следните стъпки: изборът на основни размери, изчисляването на мощността; Изчисляване на постоянната машина; определяне на топлинни и електромагнитни товари; Изчисляване на данните за намотката; Изчисляване на електромагнитното сцепление; Изчисляване на магнитната система, изберете размера на постоянните магнити. Изчислено изчисляване на процеса на топлообмен на линейния електрически мотор.

В третата главаизразяванията на критерия за универсален оптимизация са дадени, изпълняват сравнителен анализ на постоянните двигатели с множество енергия и редуващи се движещи се двигатели, като се вземат предвид изискванията за енергия и скорост. Разпоредбите на методите за моделиране на цилиндричния линеен двигател Директен текущият двигател чрез метода на крайния елемент се оформят, основните предположения се определят, на които е изграден математически апарат, за да се анализират моделите на посочените типове двигатели. Получават се двуизмерни модели на крайни елемента за цилиндричен линеен двигател за различни конструкции на подвижната част: с псевдо-радиална магнетизация на магнитните сегменти на пръчката и с аксиални магнетизирани магнити-шайби.

В четвъртата главапредставена е практическото развитие на образци на цилиндрични линейни синхронни двигатели, като се показва верига за прилагане на цилиндричния линеен двигател за управление на двигателя. Подчертават се принципите на контрол на посочения електрически двигател. Резултатите от експериментални проучвания на цилиндричен линеен синхронен двигател с различен дизайн на магнитната подвижна част на подвижната част, включително: проучвания на термични режими на електрическия двигател, \\ t

зависимост на тяговата сила на електрическия двигател от течения и движение. Сравнение на резултатите от моделирането по метода на крайния елемент с физически експеримент, оценката на параметрите на линейния мотор с модерно техническо ниво.

Заключението определя основните резултати от теоретични и експериментални изследвания.

Анализ на проектирането на цилиндричния линеен електрически мотор

Линейното електрическо задвижване с управлението на вектора на състоянието поставя редица специфични изисквания за проектиране и работа на централната TSLSD. Енергийният поток от мрежата чрез устройството за управление влиза в закрепване на котва, което осигурява правилната последователност от взаимодействие на електромагнитното поле на намотката с поле с постоянни магнити на подвижния прът в съответствие със адекватни закони за превключване. Ако пръчката е разположена висококомприенна постоянна магнитка, реакцията на котва практически не нарушава основния магнитен поток. Качеството на електромеханичната трансформация се определя не само от рационално избраната магнитна система, но и съотношението на енергийните параметри на магнитната марка и линейното натоварване на анкерната намотка на статора. Изчисляването на електромагнитното поле на MCE и търсенето на рационален дизайн на електрическата машина по метода на числен експеримент, насочен с помощта на получения критерий за оптимизация, дава възможност да се направи това с минимални разходи.

Като се вземат предвид съвременните изисквания за ресурса, регулаторния и позициониращ диапазон, оформлението на TSLD се основава на класическия принцип на динамичното взаимодействие на магнитния поток на движещия се пръчка с магнитния поток на анкерна накисване на неспадания статор.

Предварителният технически анализ на разработения дизайн позволява да се установи следното: \\ t

Въпросът за енергията на двигателя зависи от броя на фазите и схемата за включване на намотката на котвата, а формата на полученото магнитно поле във въздушната междина и формата на напрежението, обобщавани до фазите на намотката играе важна роля;

На подвижния състав са разположени редки постоянни магнити с псевдо-радиална магнетизиране, всеки от които се състои от шест сегмента, съчетани в дизайна на куха цилиндрична форма;

В проектираната структура е възможно да се гарантира технологичното единство на работния механизъм и прът на централния TSLSD;

Поддръжниците на лагерите с оптимизирани коефициенти на натоварване осигуряват необходимия резерв за качество от нивото на гарантирана експлоатация и обхвата на контрола на скоростта на движението на пръчката;

Възможността за прецизно събрание с минимални толеранси и за осигуряване на необходимата селективност на чифтовите повърхности на части и възли ви позволява да увеличите ресурса на работата;

Възможността за комбиниране на транслационни и ротационни типове движение в една геометрия на двигателя ви позволява да разширите функционалността си и да разширите обхвата.

CLSD котвата е цилиндър, изработен от магнитна стомана, т.е. има безценен дизайн. Магнитният тръбопровод на котвата е направен от шест модула - ръкави, свързващи скобата и изработена от стомана 10 GOST 1050-74. В ръкавите има дупки за изходните краища на намотките на двуфазна намотаващ котва. Втулките, събрани в опаковката, са по същество иго за основния магнитен поток и получаването на необходимата стойност на магнитната индукция в общата немагнитна работна празнина. Очарованието на дизайнерската котва е най-обещаваща от гледна точка на осигуряване на високоскоростна еднородност в областта на минималните стойности на линейния контрол на скоростта, както и точността на позиционирането на подвижния прът (в немагнитното пулсиране Липсва разликата на електромагнитното сцепление на поръчката за зъби). Намотките на анкерна намотка имат форма на барабан, намотките на намотката от тел с самоизолирана изолация на РТСЛД или с емайла изолация на PTTV GOST 7262-54, импрегнирани с термореактивно съединение, основано на епоксидна смола, са Рана на алуминиева рамка с твърдост и изчислено за температура до 200 ° С след образуването и полимеризацията на импрегниращото съединение, бобината е твърд монолитен възел. Носещите щитове се събират заедно с модулите на котвата. Лагерите са направени от алуминиева сплав. В корпусите на лагерни щитове, монтирани бронзови ръкави.

Според резултатите от патентното търсене, бяха определени две структурни реализации на магнитни системи, характеризиращи се главно от магнитната система на подвижната част на цилиндричния линеен двигател.

Подвижната пръчка на основния дизайн на електрическия двигател съдържа редкоземните постоянни магнити N35, между които са монтирани неперомагнитни разделителни шайби, има 9 полюса (от които не повече от 4-к) се припокриват в активната дължина на машината. Дизайнът на машината осигурява симетризиране на магнитното поле от постоянни магнити, за да се намали първият надлъжен ефект на ръба. Високо алкохол магнитите осигуряват необходимото ниво на индукция във въздуха. Постоянните магнити са защитени от NeferRomagnetic втулка, който осигурява функцията на ръководството и имащи зададените свойства на плъзгащата повърхност. Материалът на втулката - водачът трябва да бъде не-феромагнит, т.е. втулката не трябва да защитава магнитното поле на намотката и модулите на магнитите, чието стрийминг трябва да бъде максимално. По това време втулката трябва да има дадено механични свойства, които гарантират висок работен ресурс и малко ниво на механични загуби на триене в линейни опори - лагери. Като материал на втулката се предлага да се използва устойчива на корозия и топлоустойчива стомана.

Трябва да се отбележи, че увеличаването на специфичните енергийни показатели обикновено се постига чрез използване на постоянни магнити с висока магнитна енергия, по-специално от сплави с редкоземни метали. В момента, в огромното мнозинство от най-добрите продукти, се прилагат неодимски магнити - желязо - бор (ND-Fe-B) с добавки от материали като диспозиция, кобалт, ниобий, ванадий, галий; и т.н. Добавянето на тези материали води до подобряване на магнитната стабилност от температурна гледна точка. Тези модифицирани магнити могат да се използват за температури + 240 ° С.

Тъй като ръкавите на постоянните магнити трябва да бъдат експлоатирани за радио, в тяхното производство възникнаха технологичен проблем, свързан с необходимостта от осигуряване на желания поток за магнетизиране и малки геометрични размери. Редица разработчици на постоянни магнити, отбелязаха, че техните предприятия не произвеждат радиално намагнити постоянни магнити от редки земни материали. В резултат на това беше решено да се разработи постоянен магнит под формата на магнит - монтаж на шест криволинейни призми - сегменти.

Чрез разработване и сравняване на енергийните показатели на магнитните системи, ние оценяваме енергийните възможности, както и обмислянето на кореспонденцията на електродвигателите на двигателя с текущото техническо ниво.

Диаграмата на цилиндричния линеен синхронен двигател с надлъжно радиална магнитна система е показана на фигура 1.8.

В резултат на сравнението и анализа на нивото на енергийните показатели на двете, разработени по време на курса на НИР, проектирането на магнитни системи, получени в резултат на физически експеримент, адекватността на аналитичните, числени методи за изчисляване и. \\ T Проектирането на вида на линейния електрически двигател ще бъде потвърден в следващите секции.

Алгоритъм за електромагнитно изчисление на цилиндричния линеен DC двигател

Основата за изчисляване на TSLD е следните данни:

Размери;

Дължина на мобилния ход (прът)

Синхронна скорост vs, m / s;

Критична (максимална) стойност на електромагнитното сцепление на FT N;

Захранващо напрежение /, в;

Режим на двигателя (дълъг, PV);

Диапазон от температура на околната среда при, c;

Производителност на двигателя (защитена, затворена).

В индуктивните електрически машини, енергията на електромагнитното поле е концентрирана в работната междина и зъбите (няма зъби на ZulDpt с гладка котва), така че изборът на обем на работния клирънс по време на синтеза на електрическото пространство машината е от първостепенно значение.

Специфичната енергийна плътност в пропастта в работната среда може да бъде определена като съотношение на активната мощност на RG машината към обема на работния клирънс. В основата на класическите методи за изчисляване на електрически машини, има селекция от константа на CA (постоянен ARNOLD), свързващ основните структурни размери с допустими електромагнитни товари (съответства на ограничаването на топлинния товар)

За да се осигури плъзгачът на пръчката до постоянни магнити, роклята Hilt Hilt на хипертонията зависи от технологичните фактори и се избира като възможно най-малко.

Свързани е линейна синхронна скорост на стойката на CLDPT и еквивалентното синхронно въртене

За да се осигури необходимата стойност на силата на тягата, с минимална стойност на постоянното време и липсата на сила на фиксиране (намаляване на приемлива стойност), предпочитание се дава на беззъбен дизайн с възбуждане от постоянни магнити въз основа на високо- Енергийни магнитни твърди материали (неодим - желязо). В този случай двигателят има достатъчно работна празнина, за да постави намотката.

Основната задача за изчисляване на магнитната система е да се определят структурните параметри, оптимални от енергийните параметри, силата на тягата и други индикатори, които осигуряват в работната междина, дадена от магнитния поток. На началния етап на дизайна най-важното е да се намери рационалната връзка между дебелината на магнитното облегалка и бобината.

Изчисляването на магнитната система с постоянни магнити е свързано с определянето на кривата на избистряне и магнитната проводимост на отделните участъци. Постоянните магнити са нехомогенни, моделът на полето в пропастта има сложна природа поради надлъжния граничен ефект и разсейващи потоци. Повърхността на магнита не е еквипотенциална, отделни зони в зависимост от позицията по отношение на неутралната зона имат неравномерни магнитни потенциали. Това обстоятелство затруднява изчисляването на магнитната разсейваща проводимост и потока за разсейване на магнит.

За да се опростят изчислението, приемаме предположението за уникалността на кривата на демагнетизация и действителната нишка на разсейване, в зависимост от разпределението на МДС във височината на магнита, замествайки изчисления, който преминава през цялата височина на. магнит и е изцяло от повърхността на полюса.

Съществуват редица графоаналитични методи за изчисляване на магнитни вериги с постоянни магнити, от които методът на демагнизиращ фактор е открит в инженерната практика, използвана за изчисляване на директни магнити без фитинги; Методът на отношенията, използвани за изчисляване на магнитите с армировка, както и метода на електрическа аналогия, използвана при изчисляването на разклонени магнитни вериги с постоянни магнити.

Точността на допълнителните изчисления в значителна степен зависи от грешките, свързани с определянето на състоянието на магнитите с полезната специфична енергия с Z.OPT, разработена от тях в немагнитната работна междина 8V. Последният трябва да съответства на максималната индукция на получената област в пропастта на работната пропаст върху специфичната енергия на магнита.

Разпределението на индукцията в работната разлика на централния TSLSD е най-точна, за да се определи в хода на крайния анализ на конкретен изчислен модел. На началния етап на изчислението, когато става въпрос за избор на определен набор от геометрични размери, данни за навиване и физични свойства на материалите, средната ефективна индукционна стойност в BSCP работната пропаст, препоръчително е да бъдат уточнени. Адекватността на задачата Q3SR в рамките на препоръчания интервал всъщност ще определи сложността на калибрирането електромагнитното изчисление на машината по метода на крайните елементи.

Използваните магнитни твърди рядко-земни магнити на базата на редки земни метали имат практически релейна крива на демагнетизация, следователно, в широк диапазон от промени в напрежението на магнитното поле, стойността на съответната индукция варира сравнително малко.

За да се реши проблемът за определяне на височината на гърба на магнита HM сегмент, на първия етап на TSLSD синтеза, се предлага следващият подход.

Описание на източниците на данни за моделиране

В сърцето на електромагнитното изчисление численият метод е модел, който включва геометрията на машината, магнитните и електрическите свойства на активните му материали, параметрите на режима и активните натоварвания. По време на изчислението, индукцията и теченията се определят в разделите на модела. След това се определят силите и моментите, както и енергийните показатели.

Изграждането на модела включва определянето на система от основни предположения, които установяват идеализацията на свойствата на физическите и геометричните характеристики на дизайна и товара, въз основа на модела. Дизайнът на машината, изработен от реални материали, има редица характеристики, които включват несъвършенство на формата, разпространението и нехомогенността на свойствата на материалите, (отклонение на техните магнитни и електрически свойства от зададените стойности) и др.

Типичен пример за идеализацията на реалния материал е присвояването на хомогенност. В редица проекти на линейни двигатели, такава идеализация е невъзможна, защото Това води до неправилни резултати от изчислението. Пример е цилиндричен линеен синхронен двигател с не-феромагнитен проводим слой (втулка), в който електрическите и магнитни свойства променят скока, когато са включени границите на секцията Материали.

В допълнение към наситеността на изходните характеристики на двигателя, повърхностният и надлъжен ефект на ръба е силно повлиян. В този случай една от основните задачи е задачата на първоначалните условия в границите на активните зони на машината.

По този начин моделът може да бъде надарен само с част от свойствата на реалния дизайн, така че нейното математическо описание е опростено. От това колко успешно е избраният модел, сложността на изчислението и точността на нейните резултати зависи.

Математическият апарат за анализ на моделите на цилиндрични линейни двигатели се основава на електромагнитните уравнения и е изграден върху следните основни предположения:

1. Електромагнитното поле е изпитателно, тъй като токовете и забавянето на преместването в разпространението на електромагнитната вълна в областта на полето са незначителни.

2. В сравнение с течения на проводимостта в проводници, токове на проводимост в диелектрици и конвекционни токове, които се появяват, когато таксите се движат заедно със средата, са незначителни, във връзка с това, което последното може да бъде пренебрегнато. Тъй като токовете на проводимостта, тонките за изместване и конвекционните токове в диелектрик, пълнене на пролуката между статора и ротора не се вземат предвид, скоростта на движение на диелектриката (газ или течност) в разликата няма. Влияние върху електромагнитното поле.

3. Стойността на електромагнитната индукция на ЕМП е много по-голяма зала EDS, Thompson, контакт и др. Във връзка с която най-новото може да бъде пренебрегнато.

4. При разглеждане на полето в неферомагнитната среда, относителната магнитна пропускливост на тази среда се взема равна на една.

Следващият етап от изчислението е математическо описание на поведението на модела или изграждането на математически модел.

Електромагнитното изчисление на MCE се състои от следните стъпки:

1. Избор на вида на анализа и създаването на геометрията на модела за MCE.

2. Изберете видовете елементи, влизащи в свойствата на материалите, целта на свойствата на материалите и елементите по геометрични региони.

3. Шракция от моделни зони на окото на крайните елементи.

4. Приложение към образец на гранични условия и натоварвания.

5. Избиране на вида на електромагнитния анализ, задаване на опциите на решаване и цифровия разтвор на уравнението.

6. Използване на постпроцесори макроси за изчисляване на интегралните стойности на интереси и анализ на резултатите.

Етапи 1-4 се отнася до етапа на препроцесора, стъпка 5 - до етапа на процесора, стъпка 6 към етапа на постпроцесорът.

Създаването на финен модел модел е време за отнемане на времето на изчисляване на лед, защото Тя е свързана с възпроизвеждането на по-точната геометрия на обекта и описанието на физическите свойства на регионите. Разумното прилагане на натоварванията и граничните условия също представлява някои трудности.

Числен разтвор на системата на уравненията се извършва автоматично и при всички други равни условия се определя от хардуерните ресурси на използваната изчислителна технология. Анализът на резултатите е донякъде улеснен от подравзанията на визуализацията, използвани като част от използвания софтуер (PS), в същото време този от най-малките етапи, който има най-голяма трудност.

Определени са следните параметри: комплексното векторно магнитно поле е потенциално, скаларният потенциал F, величината на индуцирането на магнитното поле В и напрежението на N. Анализът на променливите във времето на полетата е използван за намиране на ефекта на вихровите течения в системата.

Решението (7) за AC случай има вид сложен потенциал (характеризиращ се с амплитуден и фазов ъгъл) за всеки модел възел. Магнитната пропускливост и електрическата проводимост на материала на областта могат да бъдат определени като константа или като функция на температурата. Използваните PS позволяват подходящи макроси на постпроцесора за изчисляване на редица съществени параметри: енергията на електромагнитното поле, електромагнитните сили, плътността на вихърите, загубата на електрическа енергия и др.

Трябва да се подчертае, в хода на крайното моделиране, основната задача е да се определи структурата на моделите: избора на крайни елементи със специфични основни функции и степени на свобода, описание на физическите свойства на материалите в различни области , определяне на приложените товари, както и първоначалните условия на границите.

Както следва от основната концепция на MCE, всички части на модела са разделени на много крайни елементи, свързани помежду си в върховете (възли). Крайните елементи се използват доста проста форма, в която параметрите на полето се определят, като се използват части от полином, приближаване на полином.

Границите на крайните елементи в двуизмерния анализ могат да бъдат парче линейни (елементи от първа поръчка) или параболични (елементи от втория ред). Файлови линейни елементи имат директни страни и възли само в ъглите. Параболичните елементи могат да имат междинен възел по всяка от страните. Това се дължи на тази страна на елемента може да бъде криволинейна (параболична). С равен брой елементи, параболичните елементи дават по-голяма точност на изчисленията, тъй като те по-точно възпроизвеждат криволинейна геометрия на модела и имат по-точни функции на формата (приблизителни функции). Въпреки това, изчислението, използващо крайните елементи на високи поръчки, изисква големи хардуерни ресурси и по-голямо време на двигателя.

Има голям брой видове крайни елементи, сред които има елементи, които се конкурират помежду си, с математически разумно решение за различни модели, как да се счупят по-ефективно областта.

Тъй като изграждат и решават разглежданите дискретни модели поради голямо количество обработено информация, се използва компютър, състоянието и простотата на изчисленията е важно, което определя избора на допустими елементи на части полином. В същото време въпросът за точността, с който могат да приближат желаното решение, става най-важното значение.

В разглежданите задачи неизвестните са стойностите на векторния магнитния потенциал А в възлите (върхове) на крайните елементи на съответните зони на конкретния дизайн на машината, докато теоретичният и цифров разтвор съвпада в централната част на крайния елемент, така че максималната точност на изчисляването на магнитни потенциали и текущите плътности ще бъде в центъра на елемента.

Структура на управляващия блок на цилиндричния линеен електрически мотор

Контролната единица изпълнява алгоритмите за управление на линейните устройства. Функционално управляващото устройство е разделено на две части: информация и сила. Информационната част съдържа микроконтролер с верига / изходни вериги на дискретни и аналогови сигнали, както и верига за обмен на данни с компютър. Единицата съдържа схема за трансформиране на сигналите на PWM в напрежението на фазовите намотки.

Схема електрически принцип за контролиране на линеен електрически двигател, представен в Приложение Б.

Следните елементи се използват за организиране на информационната част на управляващия блок:

Образуване на храни чрез стабилизирано напрежение +15 V (захранване в чип DD5, DD6): филтриращи кондензатори Si, С2, стабилизатор + 15 V, защитен диод Vd1;

Фиксиране на захранване на стабилизирано напрежение +5 V (захранване DD1, DD2, DD3, DD4 чип): резистор R1 за намаляване на топлинните натоварвания на стабилизатора, филтърни кондензатори SZ, C5, C6, регулируема напрежение на резистори R2, R3, изглаждане кондензатор C4, регулируем стабилизатор +5 V.

Конекторът XP1 се използва за свързване на сензора за позицията. Микроконтролер е програмиран чрез XP2 конектора. Резисторът R29 и VT9 транзисторът автоматично образуват логически сигнал "1" в режим на нулиране в режим на управление и не участва в работата на устройството за управление в режим на програмиране.

Конекторът HRZ, DD1 чип, C39 кондензатори, C40, C41, C42 предават данни между персоналния компютър и управляващия блок в двете посоки.

За да образуват обратна връзка на напрежението на всеки мост верига, се използват следните елементи: Разделители на напрежението R19-R20, R45-R46, усилвател DD3, филтриране RC вериги R27, R28, C23, C24.

Изпълнено с помощта на DD 4 чипа, логическите вериги ви позволяват да приложите двуполярно симетрично превключване на една моторна фаза, като използвате един PWM сигнал, доставен директно от краката на микроконтролера.

За да се приложат необходимите закони за контрол на двуфазен линеен електрически мотор, отделно поколение токове във всяка статорна намотка (фиксирана част) се използва с две мостови вериги, осигуряващи изходни токове до 20 A във всяка фаза при захранващо напрежение от 20 V до 45 V. Като мощност ключовете са използвали MOS транзистори на VT1-VT8 IRF540N на компанията международен изправител (САЩ), които имат достатъчно ниска устойчивост на източника на запасите RCH \u003d 44 IOM, приемлива цена и присъствието на домашен аналог от 2P769 IPPP (Русия), произведен с приемане на IVP.

Специфични изисквания за параметрите на сигнала за управление на MOS-транзистор: сравнително голям стрес на затвора, който е необходим за завършване на MOS транзистор, за да се осигури бързо превключване, е необходимо да се промени напрежението на портата за много малко време ( Акциите на микросекундиците), значителни течения за презареждане на входните контейнери на Mop-Transistor, възможността за увреждане, когато управляващото напрежение е намалено в режим "активиран", като правило, диктуват необходимостта от използване на допълнителни елементи на климатизацията Входни управляващи сигнали.

За бързо презареждане на входните контейнери на MOS транзистори, импулсният контролен ток трябва да бъде приблизително от 1А за малки и до 7а устройства в транзистори с висока мощност. Координацията на недостатъците на общите микроциркули (контролери, TTL или CMOS логика и др.) С високотемпературна врата се извършва с помощта на специални импулсни усилватели (драйвери).

Проведеният преглед на водача ни позволи да идентифицираме два драйвера за Si9978DW на Vishay Siliconix (САЩ) и IR2130 от Международния изправител (САЩ), който е най-подходящ за управление на мост на MOP Transitors.

Тези драйвери имат вградена защита на транзистори от ниско захранващо напрежение, като същевременно се гарантира, че необходимото захранващо напрежение върху MOS-транзисторни щори, съвместими с 5-волт CMOS и TTL логика, осигуряват много висока скорост на превключване, ниска дисперсионна мощност и може да работи в Bootstall режим (при честоти от десетки Hz до стотици KHz), т.е. Не изискват допълнителни окачени източници на енергия, което ви позволява да получите схема с минимален брой елементи.

В допълнение, тези драйвери имат вграден сравнителен продукт, който ви позволява да приложите верига за защита срещу текущо претоварване и вградена схема за премахване на междусекторните течения във външни MOS транзистори.

IR2130 микроцирките на международния токоизправител DD5, DD6 се използват като контролен блок на управляващия блок, тъй като други електронни компоненти са широко разпространени на руския пазар и възможността за придобиване на дребно.

Сензорът на тока на моста се осъществява с помощта на резистори R11, R12, R37, R38, избрани за внедряване на текущо производство при 10 A.

Използването на токовия усилвател, R7, R8, S25, C18-C20, R30, C25-C27 се осъществява чрез обратна връзка за фазови токове на електрическия двигател. Разположението на макараната проба от блоков панел за управление на директно действие е показан на фигура 4.8.

За прилагане на алгоритмите за управление и бърза обработка на входящата информация като микроконтролер DD2, се използва цифров микроконтролер AVR Atmega 32 Mega Family, произведен от AT-MEL. Mega микроконтролерите са 8-битови микроконтролери. Те са направени чрез ниска концентрация на CMOS, която в комбинация с подобрена RISC архитектура прави възможно постигането на най-доброто съотношение на ефективност / консумация на енергия.

Резюме на дисертацията. по тази тема ""

За съдебни права

Баженов Владимир Аркадивич

Цилиндричен линеен асинхронен двигател в задвижването на високоволтови превключватели

Специалност 05.20.02 - Електротехнологии и електрическо оборудване на селското стопанство

дисертации за научната степен на кандидат на технически науки

Ижевск 2012.

Работата е извършена във федералната държавна бюджетна образователна институция на по-висшето професионално ^ еврейската Държавна земеделска академия "(FGBOU V1Y IZHEVSK GSHA)

Научен директор: Кандидат на технически науки, доцент

1 Владикин Иван Ревович

Официални опоненти: Воробиев Виктор

доктор на техническите науки, професор

Fgbou vpo mgau.

тях. Отвратителен Goryachkin.

Бекмачов Александър Егорович Кандидатът на технически науки, ръководител на проекта CJSC лъчист Elcom

Водеща организация:

Федерална държавна бюджетна образователна институция Вие сте с шията на първата форма на образование "Чувашка държавна селскостопанска академия" (FGOU VPO Chuvashskaya hsha)

Зашита ще се проведе "28 май" през 2012 г. в 10 часа на заседанието на Съвета за дисертация KM 220.030.02 в FGBOU VPO IZHEVSK GSHA на: 426069,

изхеск, ул. Ученик, 11, AUD. 2.

Дисертацията може да бъде намерена в библиотеката на FGBOU VPO IZHEVSK GSHA.

Публикувано на сайта: Tyul ^ Via / Gi

Научен секретар на Съвета за дисертация

НЛО. Litvinyuk.

Общо описание на работата

северно от комплексната автоматизация на селското електричество с ^ egnttt

изследване SUULIMOVA M.I., GUSEVA B.C. Маркиран ™ ^.

релейни стъпки и стъпки за автоматизация / RCHAGIV Z0 ... 35% от случаите

устройство за работно състояние в Tsjtj ™

дял от VM 10 ... 35 kV s, nv ", m" n mv "; дефекти падат

N., palme m ^ astz ^ rzzr ^ tsy

на повторното включване на Gapssh ° ° Teaving Agent ™

шофиране като цяло

■ pp-67 pp-67k

■ VMP-10P CRN K-13

"Vppp-yup krun k-37

Фигура I - Анализ на повреди в електрически задвижвания на VM 6 .. 35 kV чрез, те консумират по-голяма мощност и изискват настройката на обемиста

неуспех на механизма за изключване, O.E.

00 »pp-67 pp-67

■ VPM-10P CRS | К-13.

■ VPPP-UP CRN K-37 PE-11

- "", "", и зарядно устройство или коригираща набор кумулативни батерии 3 ^ dd ° 0MC0M с мощност от 100 kVA. Посредством

съвпадението с "p ^^ е всемогъщество" за открита широка употреба.

3ashnargby ^ "прекарано ™ и" повечето "не се виждат

напреднали. - _,., * Dc ppis: невъзможно

Недостатъците на ELE.CGROMAP ^^^^, включващ електромагницията на контрола на SK0P ° ^ dh ^ ^ em ^^. Appv, което увеличава W1TA\u003e Big "NDU ^ Ivosgy Living I Аз съм от POLO.

включване на превключвателя ^ -¿ ^ "^ / ^^." ORO на включването, батерията на сърцевината, която се движи. P-to-power и техните

или - "r- ^ / ^ / о област до 70 m\u003e и други размери и масата, която смесват ток: страхотно

Nsdostaki ^^^^^^^^ "" наема,

¡YYGG- ^ 5 ^ - skor's

T-d "индукция на недостатъците. Задвижване

B ^^ "GGJ цилиндрична лига-гореспоменатото нарушено *" структуриращо единствено число

"B, x asynchronous dvn ^ e" Така че ние предлагаме да ги използваме

stey и масов глиган "O ^ 3 ^" "110 ^ 0 * e_ за масло" OH изключете качеството на PR "^ Rostekhyadzor

лей, който според Western-ur, ^ ^ компании в

удмърт Република на VMG-35 300 броя.

работа "^^^^^, следващата цел на раната е в основата на по-високо високоволтово масло," p ^ ^ α-а-а-а-а-а-а--α-кв. Mustral. "

"Доставя се следният анализ на съществуващите дискове.

3 "Теоретични и характеристики

GRHG ^ C - "- -" "6-35 *

основата на поръчката.

6. Провеждане на технически и икономически. .

използвайте желето за задвижванията на маслени ключове 6 ... 35 kV.

Целта на изследването е: цилиндричен линеен асинхронен електрически мотор (Jondo) на задвижващите устройства на селските разпределителни мрежи 6 ... 35 kV.

Изследователска тема: Проучване на теглещите графики на процеса на работа в маслени ключове 6 ... 35 квадратни метра.

Изследователски методи. Теоретични проучвания са извършени с помощта на основните закони на геометрията, тригонометрията, механиката, диференциалността и интегралното мнение. Природните изследвания бяха проведени с превключвателя VMM-10, използвайки технически и измервателни уреди. Обработката на експериментални данни се извършва с помощта на програмата на Microsoft Excel. Научна новост на работа.

1. Предлага се нов тип масло за масло, който позволява да се увеличи надеждността на тяхната работа 2.4 пъти.

2. Разработена е техника за изчисляване на характеристиките на процеса, която, за разлика от предложените по-рано, дава възможност да се вземат предвид граничните ефекти на разпределението на магнитното поле.

3. Основните структурни параметри и режимите на задвижване за превключвателя VMP-10, което намалява имукцията на електроенергия към потребителите.

Практическата стойност на работата се определя от следните основни резултати:

1. Предлага се дизайн на превключвателите VMM-10.

2. Метод за изчисляване на параметрите на цилиндричен линеен асинхронен двигател е разработен.

3. Разработени са техника и програма за изчисляване на устройството, които ви позволяват да изчислите задвижванията на превключвателите на такива структури.

4. Дефинират параметрите на предложеното задвижване за HDMP-10 и други подобни.

5. Разработена е и тествана лабораторна проба, която е позволено да намали загубата на прекъсвания на електрозахранването.

Изпълнение на резултатите от научните изследвания. Работата е извършена в съответствие с плана за научноизследователска и развойна дейност на FGBOU VPO Chymaesh, регистрационен номер No. 02900034856 "Разработване на устройство за високоволтови превключватели 6 ... 35 kV". Резултатите от работата и препоръките се приемат и използват в башкиррговата C-Wes (сертификат за изпълнение).

Работата се основава на обобщаването на резултатите от научните изследвания, изпълнявани самостоятелно и в Банката с учени от Държавно земеделие от FGBOU VPO Chelyabinsk (Челябинск), FGOU VPO IZHEVSK Държавна земеделска академия.

Бяха направени следните разпоредби относно отбраната:

1. Вид на газовите газови пунктове

2. математически модел на изчисляване на характеристиките на процеса, както и сцепление

усилия в зависимост от дизайна на жлеба.

програма за изчисляване на устройството за VMG тип превключватели, напрежение от 10 ... 35 кв.м. 4. Резултати от учебните зони на доставеното разработване на трансфер на базирани масла.

Одобряване на резултатите от научните изследвания. Основните разпоредби на работата бяха докладвани и обсъдени на следните научни и практически конференции: XXXIII научна конференция, посветена на 50-годишнината на Института, Свердловск (1990); Международна научна и практическа конференция "Проблеми на развитието на енергията в производствените трансформации" (Ижевск, ФСбея в Ижевск ГША 2003); Регионална научна и методологическа конференция (Izhevsk, FGBOU VPO IZHEVSK GSHA, 2004); Действителни проблеми на селскостопанската механизация: материали от годишнината научно-практическа конференция "Висша агро-камерна образование в Udmurtia - 50 години." (Izhevsk, 2005), на годишните научни и технически конференции на учители и служители на FGBOU VPO "IZHEVSK GSHA".

Публикации по темата на тезата. Резултатите от теоретичните и експериментални изследвания се отразяват 8 отпечатани произведения, включително: в една статия, публикувана в списанието, препоръчана от HAK, два депозирани доклада.

Структура и обхват на работа. Тезата се състои в въвеждането, пет глави, общи заключения и приложения, са определени на 167 страници на основния текст, съдържа 82 фигури, 23 таблици и списък на източниците, използвани от 105 имена и 4 приложения.

Във въведението, уместността на работата е обоснована, състоянието на емисията, целта и целите на изследването се разглеждат, формулирани основните разпоредби, представени на защита.

Първата глава анализира дизайна на устройствата на превключвателите.

Инсталиран:

Основно предимство на подравняването на задвижването от процеса;

Необходимостта от по-нататъшни изследвания;

Цели и задачи на дисертационната работа.

Във втората глава се разглеждат методи за изчисляване на напредъка.

Въз основа на анализа на разпределението на магнитното поле се избира триизмерен модел.

Намотката на джантата обикновено се състои от отделни намотки, включени в серия в трифазна диаграма.

Има полилей с еднослойна намотка и симетрична по отношение на местоположението на индуктора на вторичния елемент в пропастта.

Приети са следните предположения: 1. Токът на намотката, поставен на дължина 2R, се концентрира в безкрайно тънки текущи слоеве, разположени върху феромагнитните повърхности на индуктора и създава чисто синусоидална вълна. Амплитудата е свързана с известно съотношение с линейна плътност на тока и ток натоварване.

създава чисто синусоидална вълна. Амплитудата е свързана с известно съотношение с линейна плътност на тока и ток натоварване.

"" "D." *. (един)

t - полюс; w - брой фази; W е броят на завоите във фазата; I е текущата текуща стойност; P - брой двойки поляци; J - плътност на тока;

C6 | - коефициент на намотка на основната хармоника.

2. Първичното поле в областта на предните части е приблизително с експоненциална функция.

/ (") \u003d 0.83 Exer ~~~ (2) \\ t

Точността на такова приближение към истинската картина на полето говори за предварително проведените проучвания, както и експерименти по образеца на начина, възможно е да се замени L-2 s.

3. подбуди фиксираната координатна система X, Y, Z е разположена в началото на ранения частичен ръб на подбуждане (фиг. 2).

С формирането на задачата на N.S. Намотката може да бъде представена като двоен ред на Фурие:

където А е линейното настоящо натоварване на индуктор; Коефициент на кояно намотка; L - ширина на струйната гума; С - обща дължина на индуктора; A - ъгъл на смяна;

z \u003d 0,5L - А - индукционна зона; P е редът на хармоници върху напречната ос; V- поръчайте хармоници върху надлъжната стационарна линия;

Решението се намира за векторния магнитния потенциал на течения А в областта на въздушната пропаст, отговаря на следните уравнения:

divaS \u003d 0. J (4)

За VE уравнения 2 уравнения вид:

DA2. \u003d Ggm 2 siu t2 \u003d 0.

Разтвор на уравнения (4) и (5) Ние произвеждаме метод за разделяне на променлива. ^ Опростяване на задачите Ние даваме само израз за нормалния компонент на индукцията в разликата:

по дяволите [ky.<л

в 2A V 1<ЬК0.51.

_¿1- 2С -1 -1 "

Фигура 2 - Очакван математически модел на пътя, без да се вземат предвид разпределението на намотката

Kp2. Sob --- Ah.

X (мощност + s ^ llu) ехр

Пълна електромагнитна мощност 8м, предавана от първичната част в с "отрт, IEG се намира като поток от нормален 8, компонент на пренасящия вектор през повърхността Y - 5

\u003d / / Достатъчно \u003d

"- - SHXS + C2SILD \\ t

^ Glls ^ gbveg "" c0stsh1ying "y ™" * "" "Механична сила

P ™ SS ™ "SIA SI ° Stasive" учи потока "

С Комплекс, конюгация с С2.

"Z-op,", g ".msha" "lad" ..

II "в e., Ъгсис

^ И около l v o_ £ v u

- "" SHXS + s. Сас?

"" - ^ / n ^ n ^ m- ^ gi

l "shxs + c2s1gl5 ^

на pop ^ ech ^^ l ^ ^ ^ "b \u003d 2c\u003e ™ -RMO" IR координиране L-UKR г-н g ^ g в двуизмерно, от

schee steel ^ torus ^ ^ ^^ ^ ^ ^ pratisty ^ g ^ scht

2) механична мощност

Електромагнитна мощност £ ,., "1 \u003d p / s" + .u, / c1 "1"

изчисъл се изразява с формула (7)

4) Загуба в мед индуктор

P, g1 \u003d shi1 gf ^

където GF е активната устойчивост на фазовата намотка;

5) до n d. С изключение на загубите в стоманената сърцевина

"R.-и ■ (12) R, R" (5\u003e + L, ..

6) Фактор на властта

r t! Ge + gf) ^ tiff1 t1 z £

където, 2 \u003d + x1 е пълен модул за съпротивление

схеми за заместване (фиг. 2).

x1 \u003d x "+ ha1 o4)

v-ZEH (15)

x \u003d x + x + x + ha - индуктивно съпротивление на разсейване първично sn-n a * h

M ° ™ мъдър, алгоритъм за изчисляване на статичните характеристики на лапата с късо съединение втори елемент, което дава възможност да се обмислят свойствата на активните части на структурата върху всеки зъб.

Проектиран математически модел позволява :. Нанесете математически апарат за изчисляване на цилиндричните връзки гостоприемник на асинхронен двигател, неговите статични характеристики на базата на схеми за подмяна на електрически и вторични и магнитни "

За оценка на ефекта на различни параметри и структури на вторичния елемент върху тяговата и енергийните характеристики на цилиндричния линеен асинхронен двигател. . Резултатите от изчисленията позволяват да се определи при първото приближение оптималните основни технически и икономически данни при проектирането на цилиндрични линейни асинхронни двигатели.

В третата глава се предоставят резултатите от цифрови изчисления на влиянието на различни параметри и геометрични данни върху енергийните и теглещите показатели на процеса с помощта на математически модел, описан по-рано.

Индукторът е редът се състои от отделни шайби, разположени в феромагнитичен цилиндър. Геометричните размери на индукторните шайби, приети в изчислената част на фиг. 3. Количеството на пералните и дължината на феромагнитния цилиндър е "броят на стълбовете и броя на каналите на полюс и индуктор фаза 1 ZAS (SIM Movers1ye се взема параметри на индуктор (геометрия на зъбите, \\ t броят на полюсите, полюс разделение, дължина и ширина) на вторичната структура - тип намотка, електрическа проводимост C2 - UG L, и. \\ t

също така параметрите на раждането магнитния тръбопровод. В същото време резултатите от изследването са представени под формата на графики.

Фигура 3 - индуктор устройство 1-вторичен елемент; 2-орех; Z-уплътняваща шайба; 4-намотка; 5-жилищен двигател; 6-намотка, 7-шайба.

За развитието на задвижването, превключвателят е уникално дефиниран:

1 режим на работа, който може да се характеризира като "старт". Време "Работа - по-малко втори (t. \u003d 0.07c), може да бъде повтарящият се стартиращи, но дори и в

този случай общото работно време не надвишава второто. Следователно, електромагнитни товари - линейно ток натоварване, плътността на тока в намотките може да се вземе значително по-висока от електрическите машини, получени за съвместните: A \u003d (25 ... 50) 10 A / m, J (4 ... /) a / mm2. Следователно термичното състояние на машината не може да се обмисли.

3. Необходимата тягова сила F "\u003e 1500 N. В същото време промяната в усилията по време на работа трябва да бъде минимална.

4. Твърди ограничения на размерите: ls дължина. 400 mm; Външният диаметър на статора D \u003d 40 ... 100 mm.

5 Енергийни индикатора (L, Coscp) нямат значение.

Така задачата на проучванията може да бъде формулирана, както следва: с дадени размери, определяте електромагнитните товари стойността на стойността на структурните параметри на пътя, осигуряващи нехлание

интензитет на дима в диапазона от 0.3

Въз основа на формираната изследователска задача, основният индикатор за начина е силата на теглещата в плъзгащата се диапазон от 0.3

Така силата на линиите изглежда е функционална зависимост.

Fx \u003d f (2p, g, & d2, y2, yi, ms\u003e h< Wk, A, a) U<>>

таймери някои PR-to и t \u003d 400/4 \u003d 100 - * 66.6 mmgch

тел "ospevgichche" имаме номер на ° Lums0v "U" 0806 Тракторни усилия намаляват смисъл- 5

Линията на сила е свързана с намаление на полюсното разделение на Т и магнитната индукция във въздуха и дивизия T

е 2R \u003d 4 (фиг. 4). ° Планът за гледане е оптимален

OD 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0 9

Приплъзване b, oe

Фигура 4 - Инсталиране на истински характеристики "в зависимост от броя на половината

3000 2500 2000 1500 1000 500 0 ■

1.5 | в 2.0 l<

0 0.10,0,0,30,40,40,60,70,80,9 1 ^ Колекция B, OE \\ t

Фигура 5, азо.

rA (6 \u003d 1,5 mm и 5 \u003d 2,0 mm)

пРЕДУПРЕЖДЕНИЕ U2, U3 и магнитна пропускливост на C3 ve.

Промяната в електрическата проводимост на стоманения цилиндър "(фиг. 6) върху тяговата сила на процеса е поне валидна до 5%.

0 0,10,23,30,40,50,60,70,83,91

Приплъзване 8, OE.

Фигура 6. Истински характеристики Инсталации за различни стойности на стоманена цилиндрова електроника

Промяната в магнитната пропускливост на СзЗ от стоманения цилиндър (фиг. 7) не носи значителни промени в тяговата сила px \u003d dB). Когато работещи 8 \u003d 0.3, характеристиките съвпадат. Старката варира в рамките на 3 ... 4%. Следователно, като се има предвид незначителният ефект на уз и МЗ върху тяговата сила на Джонд, стоманения цилиндър може да бъде направен от магнитна стомана.

0 0 1 0 2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 Sliphenez, OE \\ t

Фигура 7. Търговски характеристики на CDAD при различни стойности на магнитната пропускливост (CZ \u003d 1000CO и CZ \u003d 500CH) стоманен цилиндър

От анализа на графичните зависимости (фиг. 5, фиг. 6, фиг. 7) следва заключението: промени в проводимостта на стоманената цилиндър и магнитната пропускливост, ограниченията на немагнитната пропаст за постигане на постоянство на тяговата сила 1 "X е невъзможно поради малкото им влияние.

y \u003d 1.2-10 "cm / m

y \u003d 3 10 "cm / m

Около 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 Slip e, Oe

Фигура 8. Инсталации за истински характеристики за различни стойности на електрическата проводимост ние

Параметърът, с който може да се постигне постоянство на силата на тягата \u003d / (2p, g,<$ й2 ,у2, уз, цз, Я, А, а) ЦЛАД, является удельная электропроводимость у2 вторичного элемента. На рисунке 8 указаны оптимальные крайние варианты проводимостей. Эксперименты, проведенные на экспериментальной установке, позволили определить наиболее подходящую удельную проводимость в пределах у=0,8-10"...1,2-ю"См/м.

Фигури 9 ... 11 показва зависимите от G, I, T), OO $<р = /(я) при различных значениях числа витков в катушке обмотки индуктора ЦЛАД с экранированным вторичным э л е м е нто в (с/,=1 мм; 5=1 мм).

LG AZ O * ~ 05 за y5 тогава

Фигура 9. Зависимост 1 \u003d g (8) при различни стойности на броя на завоите в намотката

Фигура 10. Зависимост на EOS

Снимка! I зависимост t] \u003d f (s)

Графичните зависимости на енергийните показатели от броя на завоите в Нашата съвпадат. Това предполага, че промяната в броя на завоите в бобината не води до значителна промяна в тези показатели. Това е причината за липсата на внимание към тях.

Увеличаване на силата на тягата (фиг. 12) Тъй като броят на завоите намалява в бобината, тя е обяснена по теми. което увеличава напречното сечение на проводника при постоянни стойности на геометричните размери и коефициента на пълнене с меден индуктор жлеб и малка промяна в стойността на текущата плътност. Двигателите на двигателя работят в режим на стартиране за по-малко от секунда. Ето защо, за да управлявате механизми с голяма старт на тяга и краткосрочен режим на работа, той е по-ефективен да се използва Jonda с малък брой завои и голямо напречно сечение на намотката на индуктора.

mall / "4a? /? (/," ■ SH0O 8OO Boa iníoo 2 OS ■

O / o.z oi 05 около 07 OS y j? Че

Фигура 12. Истински характеристики Инсталации при различни стойности на броя на епохата на епохата планинска бобина

Въпреки това, с чести включвания на такива механизми е необходимо да има топлоснабдяване за отопление.

По този начин, въз основа на резултатите от цифров експеримент върху горното, методът на изчисление може с достатъчна степен на точност, е възможно да се определи тенденцията да се променят електрическите и теглещите индикатори в различни променливи на спирачките. Основният индикатор за постоянство на тяговата сила е електрическата проводимост на покритието на вторичния елемент U2 чрез промяна в Y \u003d 0.8-10 ... 1.2-10 cm / m, можете да получите необходимата характеристика на сцепление.

Следователно, за постоянство на желевото сцепление, е достатъчно да се определят постоянните стойности на 2R, t, 8, y), ch,

! ], \u003d / (До U2, UK) (17) \\ t

където k \u003d / (2p, t, 8, l2, y, cz "

В четвъртата глава, методът за извършване на експеримента на метода на изпитване в процес на изследване. Експериментални проучвания на характеристиките на задвижването бяха проведени при високо напрежение на VMM-10 (фиг. 13)

Фигура 13 Експериментална инсталация.

Също така, тази глава определя инерционното съпротивление на превключвателя, което се прави с помощта на техниката, представена в графичния аналитичен метод, използвайки кинематичния прекъсвач. Определят се характеристиките на еластичните елементи. В този случай дизайнът на масления превключвател включва няколко еластични елемента, които противодействат на превключването на превключвателя и ви позволяват да натрупате енергия, за да изключите превключвателя:

1) ускорение на пружините GPU ",

2) Изключване на пружината g с ",

31 Еластични сили, създадени от изворите на контакти на Република Казахстан. - №1, 2012. Стр. 2-3. - режим на достъп: http: // v.ivdon.ru.

Други публикации:

2. Пятелолов, а.А. Разработване на дискове за високоволтови превключватели 6 ... 35 кв. №02900034856.-Челябинск: Chimecch.1990. - P. 89-90.

3. Юнусов, r.f. Развитие на линеен електрически уред за селскостопански цели. /. Юнусов, т.е. Рамазанов, v.v. Ivanitskaya, v.A. Bazenov // XXXIII научна конференция. Резюмета доклади. - Свердловск, 1990, стр. 32-33.

4. Pyatsolol, A.A. Задвижване на превключвателя с високо напрежение. / Юнусов R.f., Рамазанов, I.N., Bazhenov v.A. // Информационен лист № 91-2. - ЦНИ, Челябинск, 1991. стр. 3-4.

5. Пятолов, а.А. Цилиндричен линеен асинхронен двигател. / Юнусов R.f., Рамазанов, I.N., Bazhenov v.A. // Информационен лист № 91-3. - TSNTI, Челябинск, 1991. 3-4.

6. Bazhenov, V.A. Изберете акумулаторния елемент за превключвателя SWB-10. Действителни проблеми на селскостопанската механизация: материали от годишнината научно-практическа конференция "Висша агро-камерна образование в Udmurtia - 50 години." / Ижевск, 2005 г. P. 23-25.

7. Bazhenov, V.A. Разработване на икономично задвижване на маслото. Регионална научна и методологическа конференция Ижевск: ФГОС VPO IZHEVSK GSHA, IZHEVSK, 2004. P. 12-14.

8. Bazhenov, V.A. Подобряване на задвижването на масления превключвател VMM-10. Проблеми на развитието на енергията в условията на производствени трансформации: материали от международната научна и практическа конференция, посветена на 25-годишнината на Факултета "Електрификация и автоматизация на земеделието" и катедра "Електротехнологии". Izhevsk 2003, стр. 249-250.

дисертации за степента на кандидат на техническия паяк

Доставени в SET_2012. Подписан в печат 24.04.2012.

Хартиени офсетни слушалки Времето Нов римски формат 60x84 / 16. обем I pec.l. Циркулация 100 копия. Заповед № 4187. Издателство FGBOU Bioio Izhevsk Gsha, UL. Студент. единадесет

Текст на работата Базенов, Владимир Аркадювич, теза по темата за електрическите технологии и електрическо оборудване в селското стопанство

Федерална държавна бюджетна установяване на висше професионално образование "Ижевск Държавна Земеделска академия"

За съдебни права

Баженов Владимир Аркадивич

Цилиндричен линеен асинхронен двигател в задвижването на високоволтови превключватели

Специалност 05.20.02 Електротехнологии и електрическо оборудване в селското стопанство

SIS за степента на технически науки

Научен директор: Кандидат на технически науки,

Владкин Иван Ревович

Ижевск - 2012.

На различни етапи изследванията бяха извършени под ръководството на D.N., професор, глава. Катедра "Електрически машини" на Челябинск Институт за механизация и електрификация на земеделието A.A. П Псатолов (глава 1, 4, 5) и D.N., професор, глава. Катедра "Електрическо шофиране и електрически машини" на щатския университет "Санкт Петербург" А.П. Епифанова (глава 2, 3), авторът изразява искрена благодарност.

Въведение ................................................. .. ................................................ .. ...................................... Пет

1 Анализ на маслени ключове и техните характеристики ............................................ .................................................... ............................................. 7.

1.1 Устройство и принцип на работа на превключвателите ............................................. ... ...... единадесет

1.2 Класификация на дискове .............................................. , ..................................... четиринадесет

1.3 Основни задвижващи елементи ................................................ .. ................................ деветнадесет

1.4 Общи изисквания за дизайн за дискове ............................................ ..22.

1.5 електромагнитни задвижвания ................................................... .................................. 26.

1.5.1 Изграждане на електромагнитни задвижвания ............................................. , ....... 28.

1.5.2 Електромагнитно устройство за променлив ток .......................................... .. .42.

1.5.3 задвижване на базата на плоски подути .......................................... ............................ 45.

1.5.4 Drivetor Drive на базата на въртящ се асинхронен двигател ......................................... ... ................................................. ... ...................................... 48.

1.5.5 задвижване на базата на цилиндрична линейна асинхронна

двигател ................................................... .. ................................................ .. ....................... петдесет.

Заключения относно главата и задачата на работата .......................................... .. .............................. 52.

2 Изчисляване на характеристиките на линейните асинхронен двигател Gagels ........................................ .. ................................................ .. .............................................. 55.

2.1 Анализ на методите за изчисляване на характеристиките на начина, по който ...................................... ...... ....... 55.

2.2 Методи за едномерна теория .......................................... ... ............................. 56.

2.3 Методология въз основа на двуизмерна теория .......................................... .. ............... 58.

2.4 Методи, базирани на триизмерен модел ............................................... ... ............... 59.

2.5 Математически модел на цилиндричен асинхронен мотор-ла на

в основата на схемата за заместване ............................................ ....... ............................................. ...... 65.

Заключения относно главата ................................................ ... ................................................. ... ................... 94.

{!LANG-cbf8e79e537c768ab0cffa32fe916f1b!}

{!LANG-f22c685cd77321fdc2b523e73e48a244!}

{!LANG-ca7b0dc79ab60fe426aafdb5691ec4d3!}

{!LANG-96b3e00b63b5a955aad0042c7a874934!}

{!LANG-0db472445696ec778365b201cc138e77!}

{!LANG-74c0ffd2aba6773df422caaf3a5f9f03!}

{!LANG-8f53d2600070198ef6f1c8cb07479c55!}

{!LANG-2f9012328ac3934c05382377b52ad2c9!}

{!LANG-4c550ff1fbb0a44bd7bd5de0d5533602!}

{!LANG-d8161f151878c5a84179e77a3a70a803!}

{!LANG-21cfb4b541bba5f63858dff02fb34500!}

{!LANG-92f01a1660337c9124fc9da902843533!}

{!LANG-55d47dfd7c4d0a3a6da61cbfa12f2bca!}

{!LANG-1630fbb8ec4c4412a56ba4b33ffb87b4!}

{!LANG-ddfe0a908accdd8dd89e180a7501884d!}

{!LANG-7c076f1e3e0f9d450102f020b3c0c2b9!}

{!LANG-eb5d3dfd354666246a2eba043f100659!}

{!LANG-9af166466da69f23e292efe55af3c3b4!}

{!LANG-bd9cccfcd84ad900e022443ecad4398e!}

{!LANG-60d4ea8a8308e6da9de8f7b24947a5e6!}

{!LANG-3d72b5df23aa2081291a7beb66e4614d!}

{!LANG-f8ac29117229b433e59ce89a10d32517!}

{!LANG-58bd0df31018a9efcc3ebf3603b0c063!}

{!LANG-3a317a4cabf3979c17072475e4829478!}

{!LANG-6c7ada8421754f7a698b053821797a85!}

{!LANG-801b2d65ab4950702bd3cb4e0b19339f!}

{!LANG-b05df998a6cc3c5ddce84cf705de2e34!}

{!LANG-b78d50d09e00919ecab647c8e29d985c!}

{!LANG-8f9ca263f53d43e38e9cf09947dcc49f!}

{!LANG-e0c1c8bcac5dbbf923778c3bee2ca2bc!}

С прехвърлянето на селскостопанско производство към индустриалната база изискванията за нивото на електрозахранването са значително увеличени.

{!LANG-73bd254b65df8a492b50d1f022879e95!}

{!LANG-e532d9030644a4ca96aba70342df5761!}

{!LANG-d357d2952054f6a441af7b0378324f40!}

{!LANG-aaf5cbca2afdc5d13808b6be0377a5b5!}

{!LANG-99568d35117562a1bc11d330244dc889!}

{!LANG-c54b789b647e7d7d04fcb4705ae88e76!}

{!LANG-f7b9f7367731b574e9db27c96f98a829!}

{!LANG-b510e640ad1ea614ee7e536fd6cc046e!}

{!LANG-e76c86e5feab3b724f5cbb9adf0253a8!}

{!LANG-57c7af16211f678da17082f5daa1ed73!}

{!LANG-54d70ad50a1bb702d98b283344258433!}

{!LANG-1bb95cbb5c131714437493329c5cefaf!}

{!LANG-4fbc20a81c71433827729ba33901fe07!}

{!LANG-ab4114993551c8f1b9936ee4175fb5ac!}

{!LANG-735c5d4a671822fec33094d8222a7735!}

{!LANG-d9ebba0e35dd7927aa198ae4deb598dc!}

{!LANG-e58fc138dfbefd8956d456adfdf2d4a7!}

{!LANG-99b9a314bbab4da44ddfd9d716211711!}

{!LANG-8ca355e2ea48bca6ae2ed26298d6c9f9!}

{!LANG-9f98f82ff345aeb076237ed55d1fec93!}

{!LANG-c00817c42ba59d0c1bc6c57b3bd8704f!}

{!LANG-5950fcba40841b918e2af3f9c2044735!}

{!LANG-addfbc91796c3ab0b6868604184b9a42!}

{!LANG-adeb2983a9c0e19b4fcab33fc2de7c14!}

{!LANG-fb27fb5c6b5a1d8e65fc9468aab32d6a!}

{!LANG-4bd94158cbc41468d3a8440fba8bba18!}

{!LANG-bac0545b7cfb13ca0815c50b1d5914b0!}

{!LANG-3d34b49d23b25c31e50c02dcfdb5f7e1!}

{!LANG-52fb14bc7170788d1b1453f05306bb96!}

{!LANG-092362037b619c14bc1d24bd73db8d7e!}

{!LANG-a0efb9b5ca3a11299d85f4246552915f!}

{!LANG-282c43140b4b1c5f8624d1cbd8a694b2!}

{!LANG-2f558c7a9f978e5032fa2489c10f8e64!}

{!LANG-a3385e6fe4338c3cc3ef2ee178507d8e!}

{!LANG-e84379f1044a294e342a9689bc1ba8a4!}

{!LANG-a6e796f5c45c2e42297a5459a8066393!}

{!LANG-11bc2d7c271249240ea8505bff98319a!}

{!LANG-1de8d61764f8aef6a35e0c603bb6c6a4!}

{!LANG-49ee24c9d40fac3a497056ec20b47455!}

{!LANG-15ea6c1692ee2ad6342577f413f2d969!}

{!LANG-55ec22af00daf493e0c9b3a592aeb546!}

{!LANG-aebaa6c02523e459f575d9090a182431!}

{!LANG-71e74cab30667c01948abb1dd6342275!}

{!LANG-73e96f1f234135c74a48a3bb0ad1d6ac!}

{!LANG-7689b97bf2c27bb310b27fee56b99deb!}

{!LANG-3d9b998815e4b7f5bf485d31e33430fc!}

{!LANG-f6dc739b26afb068a93fb425375df1cc!}

{!LANG-a02499183392b5d55eafe0147b8dda7c!}

{!LANG-b339fe7011e695979c236048689f9bdf!}

{!LANG-a84da6bda4bdaf9278c1a741f1a59e05!}

  • {!LANG-f533cbb59ee9039601611b1068fcfdc0!}
      • {!LANG-ab5e10494efef4ac60e0a6311f13c130!}
      • {!LANG-a188a45ddf6e6d761301ee45fc7b980d!}
      • {!LANG-ce3ddba36fad191f9af9ed36017557ad!}

    {!LANG-522c9ba83d51195aa05048de41375cb3!}

    {!LANG-402afc39ef6a7abceacc7d4f219dbc2c!}

    {!LANG-01685d64630eb6ce007201a9478295c8!}

    {!LANG-a8801e11b3272b40492325e7d4b8b925!}

    {!LANG-e40416692e6dac9c37a159235d37db45!}

    {!LANG-50f88812d869ea53fcbfa654d4a253b7!}

    {!LANG-016183a7fb20abe2053d3f33e8ed7569!}

    {!LANG-e7387f1fb94d4f97728875e5408821a6!}

    {!LANG-c2f7dab8dbb670f1605815515e4a28b4!}

    {!LANG-76eb920ba743d693bbd59fb46c408fc2!}

    {!LANG-3b4b5a0ab03d0aca67e70da7e72991d3!}

    {!LANG-09eb86e81f5201df017fb901433aab7a!}

    {!LANG-4b3a2acec1a880b9486c0278a3be93e0!}

    {!LANG-d8aa0606105002cf9635aaa5fbc7bebc!}

    {!LANG-219c94dbddc7e5fba9a0db2b4e6a94ed!}

    {!LANG-705bfdde6634a8d06bbe68f9004cd30e!}

    {!LANG-08f4b0366e79ed41ec792bc298511ec8!}

    {!LANG-ca1626d26252716327109244b8375b62!}

    {!LANG-bdf9315f56e864e879102d5075ac4fd3!}

    {!LANG-23131dffa8f0d54c40e908ef01a9fea6!}

    {!LANG-a2a5817e818ccf1154dc8f9d8084c038!}

    {!LANG-0d84db23c19ca19191ff3477cfc5b16f!}

    {!LANG-d316834fab86dba1091522e7ff4817e2!}

    {!LANG-c04a67c59fae73a08b225495777da78e!}

    {!LANG-e4307cdb3ee0472ba04ef5864034b581!}

    {!LANG-f28417e60e91044b239326d0d4f6e334!}

    {!LANG-8e407ca269d2965b2e9d01b89938e70e!}

    {!LANG-d20cc82fd3658f56d9dfe76424be8b9a!}

    {!LANG-4a68b4d26e479d9775d0a94d40ba698d!}

    {!LANG-62b14e71d087b0a06fd4d5612a3eb4dc!}

    {!LANG-388107d55644151f30c38d77d8ee1c6d!}

    {!LANG-fa7d2b7c940a893b300a4c6dd905b7f6!}

    {!LANG-73a0f7415a227359d60d603db4474a42!}

    {!LANG-813c222d86b45f959065b52bce974cbc!}

    {!LANG-c66482762c638d874d426c0fb5b02f2b!}

    {!LANG-20e9980e8145b80fe6439d967b9223e8!}

    {!LANG-18adca3873cbdeaef4167d02e658ed94!}

    {!LANG-a2d859a93a3e0b0d958ab76d3ce22504!}

    {!LANG-80e356b13a4069298d6d81a2f85f6d22!}

    {!LANG-be6f0bd24dccc3ee39ae0992702fbf05!}

    {!LANG-e8719b727f5c3f8b255ca0ab1182ac0a!}

    {!LANG-ee53eec6227de6c1c7b8c032e7a95df1!}