Šiuolaikinės mokslo ir švietimo problemos. DVS išmetamųjų dujų dinaminių dujų degimo variklių išmetimo sistemos

480 RUB. |. 150 UAH. |. $ 7,5 ", pelėff, fgcolor," #ffffcc ", bgcolor," # 393939 ");" Onmousout \u003d "grąžinti ND ();" Disertacijos laikotarpis - 480 patrinti., Pristatymas 10 minučių , visą parą, septynias dienas per savaitę ir šventes

Grigoriev Nikita Igorevich. Dujų dinamika ir šilumos mainai Pistojo variklio išmetimo vamzdyne: Disertacija ... Techninių mokslų kandidatas: 01.04.14 / Grigoriev Nikita Igorevich; [Apsaugos vieta: Federalinė valstybinė autonominė aukštojo profesinio mokymo įstaiga "Uralų federalinis universitetas Pavadinta po pirmojo prezidento Rusijos BN Yeltsin "http://lib.urfu.ru/mod/data/view.php?D\u003d51&rid\u003d238321] .- Ekaterinburg, 2015.- 154 p.

ĮVADAS. \\ T

1 skyrius. Šio klausimo būklė ir tyrimo tikslų nustatymas 13

1.1 Išmetimo sistemų tipai 13

1.2 Eksperimentiniai efektyvumo tyrimai baigimo sistemos. \\ T. 17

1.3 Atsiskaitymo studijos baigimo sistemų veiksmingumą 27

1.4 Šilumos mainų procesų charakteristikų išmetimo sistema stūmoklio vidaus degimo variklis 31

1.5 Išvados ir užduočių nustatymas 37

2 skyrius. Tyrimo metodika ir eksperimentinio montavimo aprašymas 39

2.1 Nurodykite metodiką dėl dujų dinamikos tyrimo ir šilumos keitimo charakteristikų išėjimo variklio proceso 39

2.2 Konstruktyvus eksperimentinio įrenginio vykdymas už išleidimo proceso tyrimą stūmokliniuose DVS 46

2.3 Rotacijos ir greičio kampo matavimas pasiskirstymas Vala. 50

2.4 Instant Frow apibrėžimas 51

2.5 Momentinių vietinių šilumos perdavimo koeficientų matavimas 65

2.6 Viršutinio srauto matavimas baigimo kelyje 69

2.7 Duomenų rinkimo sistema 69

2.8 Išvados 2 S

3 skyrius. Dujų dinamika ir išleidimo proceso išlaidos charakteristikos 72

3.1 Dujų dinamikos ir išlaidų charakteristikos išleidimo proceso stūmoklio variklio vidaus degimo be tikimybė 72

3.1.1 Su vamzdeliu su apvaliu skerspjūviu 72 skyriuje

3.1.2 Dujotiekiui su kvadratiniu skerspjūviu 76 skyriuje

3.1.3 su trikampio skerspjūvio dujotiekiu 80 skyriuje

3.2 Dujų dinamika ir eksploatacinės gaminių, skirtų stūmoklio vidinio degimo variklio gamybos procesui, mažinant 84

3.3 Išvada iki 3 skyriaus 92

4 skyrius. Greitas šilumos perdavimas vidaus degimo variklio išmetimo kanale 94

4.1 Instant vietinis šilumos perdavimo procesas vidaus degimo variklio vidinės degimo procesas be superchorui 94

4.1.1 su vamzdynais su apvalia skerspjūvio 94 skirsnyje

4.1.2 vamzdynui su kvadratiniu skerspjūviu 96 skyriuje

4.1.3 su vamzdynu su trikampiu skerspjūviu 98 skyriuje

4.2 Instant šilumos perdavimo procesas iš stūmoklio variklio vidaus degimo su sumažinimu 101

4.3 Išvados 4 skyriuje 107

5 skyrius. Srauto stabilizavimas vidaus degimo variklio išmetimo kanale 108

5.1 Pakeiskite srauto pulsacijų išmetimo kanalą stūmoklio variklio naudojant pastovią ir periodinį išmetimą 108

5.1.1 Flux pulsacijų slopinimas išleidimo angoje naudojant pastovią išmetimą 108

5.1.2 Pakeitus srauto pulsavimo į išmetamųjų kanalų periodinio išmetimo 112 5.2 konstruktyvus ir technologinis dizainas išmetamųjų trakto su išmetimo 117

Išvada 120.

Bibliografija

Numatomi baigimo sistemų veiksmingumo tyrimai

Pistojo variklio išmetimo sistema yra pašalinti išmetamųjų dujų variklio cilindrus ir tiekiant juos į turbokompresoriaus turbiną (prižiūrint varikliuose), kad būtų galima konvertuoti energiją po darbo eigos mechaninis darbas ant TK medžio. Išmetamųjų dujotiekio kanalus atlieka bendras vamzdynas, išmetamas nuo pilkos arba karščiui atsparios ketaus arba aliuminio, kai aušinimo atveju arba atskirų ketaus purkštukų atveju. Apsaugoti paslaugų personalą nuo nudegimų išmetimo vamzdynas Jis gali būti aušinamas vandeniu arba padengtas šilumos izoliacinėmis medžiagomis. Šilumos izoliuoti vamzdynai yra labiau pageidautina varikliams su dujų turbinu superimposses. Kadangi šiuo atveju išmetamųjų dujų energijos praradimas sumažėja. Nuo tada, kai šildomas ir atšaldomas išmetimo vamzdynų ilgis, tada specialūs kompensatoriai yra įdiegti prieš turbiną. Ant dideli varikliai Kompensatoriai taip pat sujungia atskirus išmetimo vamzdynų sekcijas, kurios pagal technologines priežastis sudaro sudėtinį.

Informacija apie dujų parametrus prieš turbotos turbiną dinamikoje kiekvieno DVS darbo ciklo metu pasirodė 60-aisiais. Taip pat žinoma, kad kai kurie iš momentinės išmetamųjų dujų temperatūros priklausomybės nuo keturių taktų variklio apkrovos. Taip pat žinoma apie keturių taktų variklio apkrovą. Tačiau taip pat nei kitose šalyse nėra tokių svarbios charakteristikos. \\ T Kaip vietinis šilumos perdavimo intensyvumas ir dujų srauto greitis išmetamųjų kanalų. Dyzelinai su aukštesniu gali būti trijų tipų dujų tiekimo organizacija nuo cilindro galvutės į turbiną: nuolatinio dujų slėgio sistema prieš turbiną, impulsų sistemą ir supercharge sistemą su pulso konverteriu.

Pastovaus slėgio sistemoje dujos iš visų cilindrų dujos patenka į didelį išmetimo kolektorių dideliame tūryje, kuris tarnauja kaip imtuvas ir daugiausia išlygina slėgio pulsacijas (1 pav.). Atliekant dujas iš cilindro išmetimo vamzdyje, susidaro didelis amplitudės slėgio banga. Tokios sistemos nepalankumas yra stiprus dujų našumo sumažėjimas, tekantis iš cilindro per kolektorių į turbiną.

Su tokia dujų ištraukimo iš cilindro išleidimo ir jų tiekimo į purkštukų aparatą turbinos tiekimas sumažėja energijos praradimas, susijęs su jų staigaus išplėtimo metu cilindrui į vamzdyną ir dviejų kartų konversiją Energija: kinetinė energija, atsirandanti dėl dujų cilindro į galimą jų slėgio energiją vamzdyne, ir paskutinis dar kartą kinetinėje energijoje į purkštukų aparatą turbinos, nes jis vyksta baigimo sistemoje su pastoviu slėgio slėgiu įėjimas į turbiną. Dėl šios priežasties impulsinės sistemos metu disponuojamos dujų eksploatavimas turbina didėja ir jų slėgis sumažėja išleidimo metu, o tai sumažina galios išlaidas atlikti dujų mainus į stūmoklio variklio cilindrą.

Pažymėtina, kad su pulsuojančiu pranašumu dėl energijos konversijos sąlygos turbinoje yra gerokai pablogėjo dėl srauto nonstationarbaltumo, dėl kurio jo efektyvumas sumažės. Be to, apskaičiuotų turbinos parametrų apibrėžimas trukdo dėl kai kurių dujų slėgio ir temperatūros kintamųjų prieš turbiną ir už jo atskyrimo dujų tiekimo į purkštukų aparatą. Be to, tiek paties variklio ir turbokompresoriaus turbinos dizainas yra sudėtingas dėl atskirų kolekcininkų įvedimo. Kaip rezultatas, daug įmonių masinė produkcija Varikliai su dujų turbinų pranašesniu taiko pastovų slėgio didinimo sistemą prieš turbiną.

Impulsų keitiklio priežiūra yra tarpinė ir sujungia slėgio pulsacijų naudą išmetamųjų dujų kolektoriuje (mažinant skurdo valdymą ir gerinant cilindro valymo) su nugalėtoju nuo slėgio raukšlių iki turbinos, kuri padidina pastarojo efektyvumą.

3 pav. Aukštesnės sistemos su pulso konverteriu: 1 - Purkštukas; 2 - purkštukai; 3 - fotoaparatas; 4 - difuzorius; 5 - vamzdynas

Tokiu atveju išmetamosios dujos 1 vamzdžiuose (3 pav) apibendrinti per purkštukus 2, į vieną vamzdyną, kuris sujungia cilindrų fazes, kurių fazės nėra viena į kitą. Tam tikru momentu slėgio impulsas viename iš vamzdynų pasiekia maksimalų. Tokiu atveju maksimalus dujų galiojimo laikas nuo purkštuko, prijungto prie šio vamzdyno tampa maksimaliu, o tai lemia išstūmimo į rezoliuciją kitame vamzdyne ir taip palengvina prie jo pritvirtintų cilindrų išvalymą. Purkštukų galiojimo procesas kartojamas su aukštu dažniu, todėl 3 kamera, kuri atlieka maišytuvo vaidmenį ir sklendę, susidaro daugiau ar mažiau vienodas srautas, kurio kinetinė energija yra difuzoriaus 4 ( Greičio mažinimas) yra paverčiamas potencialiu dėl slėgio padidėjimo. Iš dujotiekio 5 dujų įveskite turbiną beveik pastoviu slėgiu. Sudėtingesnė pulso konverterio struktūrinė schema, sudaryta iš specialių purkštukų iš išmetimo vamzdžių galuose, derinant bendrą difuzorių, yra parodyta 4 paveiksle.

Išmetimo vamzdyno srautą pasižymi ryškiu ne poatiškumu, kurį sukelia paties proceso dažnumas, ir dujų parametrų ne dujotiekio-cilindro ir turbinos sienų. Kanalo sukimas, profilio suskirstymas ir periodinis jo geometrinių charakteristikų keitimas Vožtuvo lizdo įvesties skyriuje Patiekite ribinio sluoksnio atskyrimo priežastį ir didelių stagnų zonų formavimąsi, kurių matmenys yra pakeisti laikui bėgant. Stagnacijos zonose, grąžintinas srautas su didelio masto pulsuojančiais vorteksais, kurie sąveikauja su pagrindiniu vamzdyno srautu ir daugiausia lemia kanalų srauto charakteristikas. Srauto nesilaikymas pasireiškia išmetamųjų kanalų ir stacionariomis ribomis (su fiksuotu vožtuvu) dėl perkrovos zonų plyšių. Ne stacionarių sūkurių matmenys ir jų rutulių dažnis gali žymiai nustatyti tik eksperimentiniais metodais.

Eksperimentinio tyrimo dėl ne-stacionarių sūkurių struktūros sudėtingumas jėga dizaineriai ir mokslininkai naudoti renkantis optimalią geometriją iš išmetamųjų kanalų, lyginant integruotas eksploatacines ir energijos charakteristikas srauto, paprastai gaunamas stacionariomis sąlygomis fizinių modelių, tai yra su statiniu valymu. Tačiau tokių tyrimų patikimumo pagrindimas nėra pateikta.

Straipsnyje pateikiami eksperimentiniai srauto struktūros tyrimai variklio kanale ir atliekami lyginamoji analizė Struktūros ir integralios srautų charakteristikos stacionariomis ir nestruktūrinėmis sąlygomis.

Didelio produkcijos variantų bandymų rezultatai rodo nepakankamą įprastinio požiūrio į profiliavimą, pagrįstą stacionarių srautų kaltininiais vamzdžių ir trumpų vamzdžių keliuose. Nėra jokių prognozuojamų ir galiojančių priklausomybių vartojimai. \\ T nuo kanalo geometrijos.

Matavimas sukimosi ir pasukimo dažnio kampas

Pažymėtina, kad maksimalūs skirtumai tarp TPS apibrėžtos kanalo centre ir šalia jo sienos (kanalo spindulio svyravimai) yra stebimi kontroliniuose skyriuose, esant šalia įvesties į kanalą studijuoti ir pasiekti 10,0% IPI. Taigi, jei priverstinio dujų srauto pulsacijos 1x iki 150 mm buvo daug mažiau nei IPI \u003d 115 ms, srovė turi būti apibūdinama kaip dabartinė aukštas laipsnis Nonstationarity. Tai rodo, kad pereinamojo laikotarpio srauto režimas energijos įrengimo kanaluose dar nebaigtas, o kitas pasipiktinimas jau paveikė. Ir priešingai, jei srauto pulsacijos būtų daug daugiau su laikotarpiu nei TR, dabartinė turėtų būti laikoma kvazikationary (su mažu neztationary). Šiuo atveju, prieš sutrikimo atsiradimą, pereinamasis hidrodinaminis režimas turi laiko užbaigti, o kursas turi būti suderintas. Ir galiausiai, jei srauto srauto greitis buvo arti TR vertės, srovė turi būti apibūdinama kaip vidutiniškai nestacionari, o vis didėja nestruktary.

Kaip galimų būdingų laikų naudojimo, siūloma įvertinti būdingus laikus, dujų srautą baigimo kanaluose stūmokliniai DVS.. Pirma, žr. 17 paveikslą, kuriame WX srauto greičio priklausomybė nuo alkūninio veleno sukimosi kampo (17 pav.) Ir tuo metu t (17 pav.). Šios priklausomybės buvo gautos fizinio modelio tos pačios cilindrų DVS matmens 8.2 / 7.1. Iš figūros matyti, kad priklausomybės wx \u003d f (φ) atstovavimas yra šiek tiek informatyvus, nes jis tiksliai atspindi bandymų kanalo procesų fizinę esmę. Tačiau būtent šioje formoje ši grafika yra imti pateikti variklių lauko srityje. Mūsų nuomone, tai yra labiau teisinga naudoti laikiną priklausomybę wx \u003d / (t) analizuoti.

Mes analizuojame priklausomybę wx \u003d / (t) n \u003d 1500 min. "1 (18 pav.). Kaip matyti, šiuo alkūninio veleno sukimosi dažniu, viso išleidimo proceso trukmė yra 27,1 ms. Pereinamojo laikotarpio hidrodinaminis procesas Outletas prasideda po išmetimo vožtuvo atidarymo. Tuo pačiu metu galima išskirti labiausiai dinamišką lifto plotą (laiko intervalas, kurio metu yra staigus srauto padidėjimas), kurio trukmė yra 6,3 ms. Po to srauto greičio augimas pakeičiamas jo įdubimu. Kaip parodyta anksčiau (15 pav.), Nes ši hidraulinio sistemos atsipalaidavimo laiko konfigūracija yra 115-120 ms, ty žymiai didesnė už kėlimo skyriaus trukmę. Taigi, reikėtų daryti prielaidą, kad išleidimo pradžia (kėlimo sekcija) atsiranda su dideliu ne sostationary. 540 Ф, hrad pkv 7 a)

Dujos buvo tiekiamos iš viso vamzdyno tinklo, kuriame buvo įrengtas slėgio matuoklis, skirtas valdyti spaudimą tinkle ir vožtuve 2, kad būtų galima valdyti srautą. Dujos tekėjo į rezervuaro imtuvą 3 su 0,04 m3 tūrio, jame yra lygiavimo grotelės 4, kad būtų išvengta slėgio pulsacijų. Iš rezervuaro-imtuvo 3, dujotiekis buvo tiekiamas į cilindro pūtimo kamerą 5, kurioje buvo įdiegta medaus. HONAYCOMB buvo plona grotelės, ir buvo skirtas valyti liekamąjį slėgį. Cilindro pūtimo kamera 5 buvo pritvirtinta prie 8 cilindro bloko, o vidinė cilindro ląstelių kameros ertmė buvo sujungta su cilindro bloko galvutės vidine ertmėmis.

Atidarius išmetamųjų dujų vožtuvą 7, dujos iš modeliavimo kameros nuvyko per išmetimo kanalą 9 į matavimo kanalą 10.

20 pav. Išsamiau parodykite eksperimentinio įrenginio išmetamųjų dujų konfigūraciją, nurodydami slėgio jutiklių ir termometro zondų vietas.

Mokamas ribotas kiekis. \\ T Informacija apie išleidimo proceso dinamiką, kaip originali geometrinė bazė buvo pasirinkta klasikinis tiesioginio išleidimo kanalas su apvaliu skerspjūviu: eksperimentinis išmetimo vamzdis buvo pritvirtintas prie 2 cilindro bloko galvutės, vamzdžio ilgis buvo 400 mm, ir a 30 mm skersmuo. Vamzdyje trys skylės buvo išgręžtos atstumais L, LG ir B, atitinkamai, 20,140 ir 340 mm slėgio jutiklių 5 ir termo-chaserio jutikliai 6 (20 pav.).

20 pav. Eksperimentinio montavimo kanalo konfigūracija: 1 - cilindro pūtimo kamera; 2 - cilindro bloko galva; 3 - Išmetimo vožtuvas; 4 - eksperimentinis baigimo vamzdis; 5 - slėgio jutikliai; 6 - Termometro matuokliai, skirti matuoti srauto greitį; L yra išleidimo vamzdžio ilgis; C_3 - diases į termo-chaser jutiklių vietas iš išmetimo lango

Montavimo matavimo sistema leido nustatyti: dabartinį sukimosi kampą ir alkūninio veleno sukimosi greitį, momentinį srautą, momentinį šilumos perdavimo koeficientą, perteklių srauto slėgį. Šių parametrų apibrėžimo metodai aprašyti toliau. 2.3 Rotacijos kampo matavimas ir paskirstymo sukimosi dažnumas

Norint nustatyti sukimosi greitį ir srovės veleno sukimosi kampą, taip pat nuo stūmoklio, esančio viršutiniuose ir apatiniuose mirusiuose taškuose, buvo taikomas tachometrinis jutiklis, diegimo schema, nurodyta 21 paveiksle, Kadangi pirmiau išvardyti parametrai turi būti nedviprasmiškai nustatyti dinaminio procesų tyrime TBT. Keturi

Tachometrinio jutiklio susideda iš dantyto disko 7, kuris turėjo tik du dantis, esančius priešais vienas kitą. 1 diskas buvo įrengtas su elektriniu varikliu 4 taip, kad vienas iš diskų diskų atitiktų stūmoklio padėtį viršutiniame mirusiame taške, o kita, atitinkamai apatiniame mirties taške ir buvo pritvirtintas prie veleno Sukabinimas 3. Variklio velenas ir stūmoklio variklio velenas buvo prijungtas prie diržo perdavimo.

Kai einantis vienas iš dantų netoli indukcinio jutiklio 4, pritvirtinta ant trikojo 5, indukcinio jutiklio išvestis susidaro įtampos pulsas. Naudodamiesi šiais impulsais, galite nustatyti dabartinę skirstomojo veleno padėtį ir atitinkamai nustatyti stūmoklio padėtį. Norint, kad signalai atitiktų NMT ir NMT, dantys buvo atlikti vienas nuo kito vienas nuo kito, konfigūracija skiriasi viena nuo kitos, dėl kurių indukcinio jutiklio lizdo signalai turėjo skirtingus amplitudes. Signalas, gautas iš indukcinio jutiklio lizdo yra parodyta 22 paveiksle: mažesnio amplitudės įtampos impulsas atitinka stūmoklio į NTC padėtį ir didesnės amplitudės pulsą, atitinkamai NMT poziciją.

Dujų dinamika ir vartojimo efektyvumo procesas iš stūmoklio vidaus degimo variklio su superpozicija

Klasikinėje literatūroje apie darbo eigos ir inžinerijos teoriją turbokompresorius daugiausia laikomas efektyviausiu variklio priverstiniu metodu, dėl to padidėjo variklio cilindrų įvedimo oro kiekis.

Pažymėtina, kad literatūros šaltiniuose turbokompresoriaus įtaka dujų dujotiekio dujų srauto dujų dinaminėms ir termofizinėms charakteristikoms yra labai reti. Daugiausia literatūroje turbinos turbina laikoma supaprastinimu, kaip dujų mainų sistemos elementas, kuris turi hidraulinį atsparumą dujų srautui cilindrų išleidimo angoje. Tačiau akivaizdu, kad turbokompresoriaus turbina atlieka svarbų vaidmenį formuojant išmetamųjų dujų srautą ir turi didelę įtaką srauto hidrodinaminėms ir termofizinėms charakteristikoms. Šiame skirsnyje aptariami turbokompresoriaus turbinos poveikio su dujų srauto hidrodinaminės ir termofizinių charakteristikų poveikio rezultatai, esantys stūmoklio variklio išmetimo vamzdyje.

Tyrimai buvo atlikti eksperimentiniame sąrankoje, kuri anksčiau buvo aprašyta antrajame skyriuje, pagrindinis pokytis yra TKR-6 turbokompresoriaus įrengimas su radialine ašine turbine (47 ir 48 paveikslai).

Dėl išmetamųjų dujų slėgio poveikio išmetamųjų dujotiekyje į turbinos darbo eigą, šio rodiklio pokyčių modeliai yra plačiai tiriami. Suspaustas

Turbinos turbinos montavimas išmetimo vamzdyne turi didelį poveikį slėgiui ir srautui išmetimo vamzdyne, kuris yra aiškiai matomas nuo slėgio kištumo ir srauto greičio išmetimo vamzdis su turbokompresoriumi nuo alkūninio veleno kampo (49 ir \u200b\u200b50 paveikslai). Lyginant šias priklausomybes su panašiomis priklausomomis išmetimo vamzdyno be turbokompresoriaus panašiomis sąlygomis, galima matyti, kad turbokompresoriaus turbinos įrengimas į išmetamąjį vamzdį sukelia daugybę raukšlių atsiradimo per visą produkcijos išvestį Iki turbinos ašmenų elementų (purkštukų aparatų ir darbaratūros) veikimu. 48 pav. Bendrosios rūšies įrengimo su turbokompresoriumi

Dar vieną būdingas bruožas Šios priklausomybės yra gerokai padidėjęs slėgio svyravimų amplitudė ir reikšmingas greičio svyravimo amplitudė, palyginti su išmetimo sistemos vykdymu be turbokompresoriaus. Pavyzdžiui, su su sukimosi dažniu iš alkūninio veleno 1500 minučių, maksimalus dujotiekio dujotiekio su turbokompresoriumi yra 2 kartus didesnis, o greitis yra 4,5 karto mažesnis nei vamzdyno be turbokompresoriaus. Padidėjęs slėgis ir sumažinimas Greitis baigimo vamzdyne sukelia turbinos sukeltas pasipriešinimas. Verta pažymėti, kad maksimali slėgio vertė turbokompresoriaus vamzdyne yra perkelta į didžiausią vamzdyno slėgio vertę be turbokompresoriaus iki 50 laipsnių iki 50 laipsnių alkūninio veleno. Taigi

Vietinio (1x \u003d 140 mm) priklausomybė (1x \u003d 140 mm) Pikto perteklinis slėgis ir WX srauto greitis ištraukiamo variklio apvalios skerspjūvio dujotiekyje su turbokompresoriumi nuo alkūninio veleno sukimosi kampo Slėgis, kai P T \u003d 100 kPa išsiskyrimas skirtingiems alkūninio veleno greičiui:

Nustatyta, kad išmetamųjų dujotiekyje su turbokompresoriumi didžiausios srauto vertės yra mažesnės nei vamzdyno be jo. Verta pažymėti, kad tuo pačiu metu pasiekus maksimalią srauto reikšmę link alkūninio veleno posūkio padidėjimo momentas yra būdingas visiems diegimo režimams. Turbokompresoriaus atveju greičio greitis yra ryškiausias esant mažam stoties sukimosi greičiui, kuris taip pat yra būdingas ir tuo atveju be turbokompresoriaus.

Panašios savybės yra būdingos ir priklausomybės PX \u003d / (P).

Pažymėtina, kad baigus išmetamųjų vožtuvo, dujotiekio greitis visuose režimuose nėra sumažintas iki nulio. Turbokompresoriaus turbinos diegimas išmetimo vamzdyne sukelia srauto greičio pulsacijų išlyginimą visose eksploatavimo režimuose (ypač su 100 kPa pirminiu slėgiu), tiek išėjimo tako metu ir po jo pabaigos.

Verta pažymėti, kad vamzdyne su turbokompresoriumi, srauto slėgio svyravimų slopinimo intensyvumas po išmetamųjų dujų vožtuvo yra uždarytas didesnis nei be turbokompresoriaus intensyvumo

Reikėtų daryti prielaidos, kad aukščiau aprašytus dujų dinaminių charakteristikų pokyčius, kai turbokompresorius yra įrengtas išmetimo vamzdyno, srauto srauto į lizdo kanalą, kuris neišvengiamai turėtų sukelti pokyčius termofizinių charakteristikų pokyčius išleidimo procesas.

Apskritai, DVS vamzdyno slėgio pokyčių priklausomybė su viršutiniu su viršutiniu yra suderinamas su anksčiau gautu.

53 paveiksle parodyta priklausomybės grafikai masės srautas G per išmetimo vamzdyną nuo alkūninio veleno sukimosi greičio pagal įvairias nereikalingas PPP ir išmetimo sistemos konfigūracijų (su turbokompresoriumi ir be jo). Šios grafikos buvo gautos naudojant aprašytą techniką.

Iš 53 paveiksle nurodytų grafikų galima matyti, kad visoms pradinio viršslėgio vertėms, masės srauto dažnis g dujų dujotiekyje yra maždaug toks pat, kaip jei yra TK ir be jo.

Kai kuriuose įrenginio veikimo režimuose išlaidų charakteristikų skirtumas šiek tiek viršija sistemingą klaidą, kuri yra apie 8-10%, kad būtų galima nustatyti masinio srauto greitį. 0,0145 g. kg / s

Vamzdynams su kvadratiniu skerspjūviu

Išmetimo sistema su išmetimu veikia taip. Išmetamosios dujos į išmetamųjų dujų sistemą ateina iš variklio cilindro į kanalą į cilindro galvutę 7, iš kur jie praeina į išmetamųjų dujų kolektorių 2. išmetimo kolektoriuje 2, sumontuotas išmetimo vamzdis, kuriame oras tiekiamas per jį ElectropNeUMOCLAP 5. Toks vykdymas leidžia nedelsiant sukurti išleidimo zoną už kanalo cilindro galvutės.

Norint, kad išmetimo vamzdis nesukuria didelės hidraulinės atsparumo išmetimo kolektoriuje, jo skersmuo neturi viršyti 1/10 šio kolektoriaus skersmens. Taip pat būtina norint sukurti kritinį režimą išmetamųjų dujų kolektoriuje ir pasirodo ežektoriaus užraktas. Iš nutekami vamzdžių ašis, palyginti su išmetimo kolektoriaus ašis (ekscentricity) pozicija yra pasirinkta priklausomai nuo konkrečios konfigūracijos išmetimo sistemos ir variklio veikimo režimą. Šiuo atveju efektyvumo kriterijus yra cilindro iš išmetamųjų dujų valymo laipsnis.

Paieškos eksperimentai parodė, kad išmetamųjų dujų kolektoriuje sukurtas išleidimas (statinis slėgis) 2, naudojant išmetimo vamzdelį 4, turi būti ne mažesnis kaip 5 kPa. Priešingu atveju atsiras nepakankamas pulsuojančio srauto išlyginimas. Tai gali sukelti pašarų srovių susidarymą kanale, o tai sukels cilindro valymo efektyvumą, ir atitinkamai sumažins variklio galią. Elektroninis variklio valdymo blokas 6 turi organizuoti elektropneumoklap 5, priklausomai nuo sukimosi greičio variklio alkūninio veleno. Norėdami padidinti išstūmimo poveikį išmetimo gale iš išmetimo vamzdžio 4, gali būti įdiegta telkinys.

Paaiškėjo, kad didžiausios srauto greičio vertės išleidimo kanale su pastoviu išstūmimu yra žymiai didesnis nei be jo (iki 35%). Be to, uždarant išmetamųjų dujų išmetimo kanalą su pastovia išmetimo, išėjimo srauto lašai lėčiau, palyginti su tradiciniu kanalu, kuris rodo nuolatinį valymą kanalo iš išmetamųjų dujų.

63 paveiksle parodyta vietinio tūrio srauto VX priklausomybė nuo skirtingo vykdymo iš sukimosi greičio išleidimo kanalų alkūninis velenas P. Jie rodo, kad visame alkūninio veleno sukimosi dažnio diapazone su pastoviu išmetimu, padidėja garsumo srautas per išmetamųjų dujų sistemą, o tai turėtų lemti geresnį cilindrų valymą iš išmetamųjų dujų ir padidinti variklio galią.

Taigi tyrimas parodė, kad pastovios išmetimo į išmetamųjų dujų sistemos naudojimas išmetimo sistemoje pagerina cilindro dujų valymą, palyginti su tradicinėmis sistemomis, stabilizuojant srautą išmetimo sistemoje.

Pagrindiniai pagrindiniai apdovanojimai Šis metodas Nuo gesinimo srauto pulsacijų metodo, esančio stūmoklio variklio išmetimo kanale, pastovios išstūmimo poveikis per išmetimo vamzdį tiekiamas į išmetamųjų teršalų kanalą tik išleidimo tako metu. Tai gali būti įmanoma nustatydami. elektroninis blokas Variklio kontrolė arba specialaus valdymo blokas, kurio diagrama pateikiama 66 pav.

Ši schema sukurta autoriaus (64 pav) yra taikoma, jei neįmanoma užtikrinti iš nutekėjimo proceso kontrolę naudojant variklio valdymo bloką. Tokios schemos veikimo principas susideda iš šių specialūs magnetai į variklio smagračio, specialūs magnetai turi būti sumontuoti, kurių pozicija atitiktų atidarymo ir uždarymo variklio lizdo vožtuvų momentus. Magnetai turi būti sumontuoti skirtinguose poliuose, palyginti su salės bipoliniu jutikliu, kuris savo ruožtu turėtų būti šalia magnetų. Artimųjų šalia jutiklio magneto, nustatytas atitinkamai išmetimo vožtuvų atidarymo taškas, sukelia mažą elektros impulsą, kurį sustiprina signalo stiprinimo vienetas 5, ir tiekiamas į elektropneuoboklap, kurio išvados yra prijungtos prie Valdymo bloko 2 ir 4 išėjimai, po kurio jis atsidaro ir prasideda oro tiekimas. Tai atsitinka, kai antrasis magnetas veikia šalia jutiklio 7, po to uždaro elektropneuoboclap.

Mes kreipiamės į eksperimentinius duomenis, kurie buvo gauti sukimosi dažnių spektrą su alkūninio veleno spektru nuo 600 iki 3000 minučių. 1 su skirtingais nuolatiniais slėgio kaiščiais ant išleidimo (nuo 0,5 iki 200 kPa). Ekspestuojant, suspausto oro temperatūra su temperatūra 22-24 su išmetimo vamzdeliu, gautu iš gamyklos greitkelio. Deflekcija (statinis slėgis) išmetimo vamzdžio išmetimo sistema buvo 5 kPa.

65 paveiksle parodyta vietinio slėgio priklausomybės PX (Y \u003d 140 mm) ir WX srauto greitis, esančio apvalios skersinio variklio dalies išmetimo vamzdyje su periodine išstūmimu nuo alkūninio veleno rotacijos kampu. Per didelis slėgis № \u003d 100 kPa įvairių sukimosi dažnių alkūninio veleno.

Iš šių grafikų matoma, kad per visą išleidimo taką yra absoliutus slėgis baigimo kelyje, didžiausios slėgio svyravimų vertės pasiekia 15 kPa, o minimalus pasiekia 9 kPa išleidimą. Tada, kaip ir Classic baigimo kelyje apskrito skerspjūvio, šie rodikliai yra atitinkamai 13,5 kPa ir 5 kPa. Verta pažymėti, kad maksimali slėgio vertė laikoma 1500 min. "Crankshaft" greičiu. "1, ant kitų slėgio svyravimo variklio veikimo būdų nepasiekia tokių verčių. Prisiminkite. Tai pradiniame vamzdyje Apskrito skerspjūvis, pastebėtas monotoniškas slėgio svyravimų amplitudės padidėjimas, priklausomai nuo padidinto alkūninio veleno sukimosi dažnio.

Nuo vietinio dujų srauto dujų srauto diagramų nuo alkūninio veleno sukimosi kampo gali būti matoma, kad vietinis greitis per atleidimo tako metu kanalo metu naudojant periodinės išstūmimo poveikį yra didesnis nei klasikiniame kanale Apvalus skerspjūvis visose variklio režimuose. Tai rodo geriausią baigimo kanalo valymą.

66 pav. Dujų tūrio srauto srauto palyginimo grafikai iš alkūninio veleno sukimosi greičio apvaliame skerspjūvyje be išstūmimo ir apvalaus skerspjūvio su periodine išstūmimu į įvairių slėgio įėjimo įėjimo įvesties kanale yra laikoma .

UDC 621.436.

Automobilių variklių suvartojimo ir išmetamųjų dujų sistemos atsparumo poveikis dujų mainų procesuose

L.V. Dailidės, BP. Zhilkin, yu.m. Brodov, N.I. Grigoriev.

Straipsnyje pateikiami eksperimentinio suvartojimo ir išmetimo sistemų atsparumo aerodinaminio atsparumo poveikio rezultatai stūmokliniai varikliai dėl dujų mainų procesų. Eksperimentai buvo atlikti on-line modeliai vieno cilindro variklio. Aprašyta eksperimentų įrenginiai ir metodai. Pateikiami variklio srauto srauto greičio ir srauto slėgio priklausomybė nuo variklio sukimosi kampo. Duomenys buvo gauti įvairiuose suvartojimo ir išmetimo sistemų atsparumo koeficientuose ir skirtinguose alkūninio veleno sukimosi dažniuose. Remiantis gautais duomenimis, buvo išvados buvo pagamintos iš dinaminių dujų mainų procesų funkcijų į variklį skirtingos sąlygos. Rodoma, kad triukšmo duslintuvo naudojimas išlygina srautą ir keičia srauto charakteristikas.

Raktažodžiai: stūmoklio variklis, dujų mainų procesai, procesų dinamika, greičio pulsavimo ir srauto slėgis, triukšmo duslintuvas.

ĮVADAS. \\ T

Keletas reikalavimų, susijusių su vidaus degimo stūmoklio variklių suvartojimu ir rezultatais, tarp kurių pagrindinė aerodinaminio triukšmo sumažėjimas ir minimalus aerodinaminis atsparumas yra pagrindiniai. Abu šie rodikliai nustatomi filtravimo elemento, įleidimo duslintuvų ir išleidimo, katalizinių neutralizatorių, aukštesnio (kompresoriaus ir (arba) turbokompresoriaus) projektavimo sujungimas, taip pat suvartojamų ir išmetimo vamzdynų konfigūracija ir išmetimo vamzdynų konfigūracija srauto pobūdį. Tuo pačiu metu yra praktiškai nėra duomenų apie papildomų elementų suvartojimo ir išmetimo sistemų (filtrų, duslintuvų, turbokompresoriaus) įtaką jų dujų dinamikoje.

Šiame straipsnyje pateikiami suvartojimo ir išmetamųjų dujų sistemos atsparumo duslininaminio atsparumo poveikio dujų mainų procesų atžvilgiu, atsižvelgiant į aspekto stūmoklio variklį 8.2 / 7.1.

Eksperimentiniai augalai

ir duomenų rinkimo sistema

Aerodinaminio atsparumo dujų ir oro sistemų atsparumo dujų mainų procesuose stūmoklinių inžinierių poveikis buvo atliktas ant matmenų modeliavimo modelio 4.2 / 7.1, lemia sukimosi asinchroninis variklisAlkūninio veleno sukimosi dažnis, kuris buvo pakoreguotas n \u003d 600-3000 min1 diapazone, kurio tikslumas yra ± 0,1%. Eksperimentinis įrenginys išsamiau aprašytas.

Fig. 1 ir 2 parodyti eksperimentinio įrenginio suvartojimo ir išmetimo kelio konfigūracijas ir geometrinius dydžius, taip pat montavimo vietą, skirtą momentiniam matavimui

vidutinio oro srauto greičio ir slėgio vertės.

Matavimui momentinių slėgio reikšmių sraute (statinis) PC kanale, slėgio jutiklis £ -10 buvo naudojamas WIKA, kurio greitis yra mažesnis nei 1 ms. Didžiausia santykinė vidutinė vidutinė slėgio matavimo paklaida buvo ± 0,25%.

Norėdami nustatyti momentinę terpę oro srauto kanalo skyriuje, nuolatinės temperatūros pradinio dizaino, kurio jautrus elementas buvo nichromo sriegis, kurio skersmuo yra 5 μm ir ilgio 5 mm. Maksimali santykinė vidutinė vidutinė greičio WX matavimo klaida buvo ± 2,9%.

Iš sukimosi dažnio iš alkūninio veleno matavimas buvo atliekamas naudojant tachometrinį matuoklį, sudarytą iš dantyto disko, pritvirtinto ant alkūninio veleno veleno ir indukcinio jutiklio. Jutiklis suformavo įtampos impulsą dažnio proporcingai sukimosi greičiui velenui. Pasak šių impulsų, buvo užfiksuotas sukimosi dažnis, buvo nustatyta alkūninio veleno padėtis (kampas F) ir VMT ir NMT stūmoklio momentas.

Signalai iš visų jutiklių įžengė į analoginį į skaitmeninį konverterį ir perduodami asmeniniam kompiuteriui tolesniam perdirbimui.

Prieš atlikdami eksperimentus, buvo atliktas statinis ir dinamiškas matavimo sistemos taikymas, kuris buvo atliktas, kuris parodė greitį, reikalingą dinamikos tyrimui dujų dinaminiai procesai Stūmoklio variklių įleidimo ir išmetimo sistemose. Bendra vidutinė vidutinė eksperimentų klaida dėl dujų oro aerodinaminio atsparumo poveikio dVS sistemos. \\ T Dujų mainų procesai buvo ± 3,4%.

Fig. 1. Eksperimentinio įrenginio įsiurbimo kelio konfigūracija ir geometriniai dydžiai: 1 - cilindro galvutė; 2-burbuliavimo vamzdis; 3 - matavimo vamzdelis; 4 - oro srauto matavimo termoanemometro jutikliai; 5 - Slėgio jutikliai

Fig. 2. Eksperimentinio montavimo kelio konfigūracija ir geometriniai matmenys: 1 - cilindro galvutė; 2 - darbo sklypas - baigimo vamzdis; 3 - slėgio jutikliai; 4 - termometrų jutikliai

Papildomų elementų poveikis suvartojamų ir išleidimo procesų dujų dinamikoje buvo tiriamas su skirtingais sistemos atsparumo koeficientais. Atsparumas buvo sukurtas naudojant įvairius įsiurbimo filtrus ir išleidimą. Taigi, kaip vienas iš jų, standartinis oro automobilio filtras buvo naudojamas su 7,5 atsparumo koeficientu. Audinių filtras su atsparumo koeficientu 32 buvo pasirinktas kaip kitas filtro elementas. Atsparumo koeficientas buvo nustatytas eksperimentiškai per statinį valymo sąlygomis laboratorinėmis sąlygomis. Tyrimai taip pat buvo atlikti be filtrų.

Aerodinaminio atsparumo poveikis įleidimo procesui

Fig. 3 ir 4 parodyti oro srauto ir kompiuterio slėgio priklausomybę nuo įleidimo angoje

le nuo alkūninio veleno sukimosi kampo F skiriasi nuo sukimosi dažnių ir naudojant įvairius įsiurbimo filtrus.

Nustatyta, kad abiem atvejais (su duslinintuvu ir be) slėgio ir oro srauto dažnio pulsavimas yra labiausiai išreikštas dideliu greičiu sukimosi alkūninio veleno. Tuo pačiu metu suvartojamo kanalo su triukšmo duslintuvu maksimalus greitis Oro srautas, nes jis turėtų būti tikėtasi, mažiau nei kanale be jo. Dauguma.

m\u003e x, m / s 100

1 III 1 III 7 1 £ * ^ 3 111

Jeeping vožtuvas 1 111 II ti. [Zocrytir. . 3.

§ P * ■ -1 * £ l r-

// 11 "s" 1 III 1

540 (R. Gome. P.K.Y. 720 VMT NMT

1 1 atidarymas -Gbepskid-! Vožtuvas A L 1 G 1 1 1 Uždaryta ^

1 HDC \\ t BPCSKNEO vožtuvas "x 1 1

|. | A j __ 1 __ mj t -1 1 k / \\ 1 ^ V / \\ t \\ t \\ t \\ t / l / l "PC-1 \\ __ V / -

1 1 1 1 1 1 1 | 1 1 ■ ■ 1 1

540 (r. Cyro. P.K .. 720 VMT NMT

Fig. 3. Oro greičio WX priklausomybė su įsiurbimo kanalu nuo alkūninio veleno sukimosi kampo skirtingais alkūninio veleno sukimosi dažniais ir skirtingais filtravimo elementais: A - N \u003d 1500 min. 1; B - 3000 min-1. 1 - be filtro; 2 - standartinis oro filtras; 3 - Audinio filtras

Fig. 4. Kompiuterio slėgio priklausomybė nuo alkūninio veleno pasukimo kampo F skirtingais alkūninio veleno sukimosi dažniais ir skirtingais filtravimo elementais: A - N \u003d 1500 min. 1; B - 3000 min-1. 1 - be filtro; 2 - standartinis oro filtras; 3 - Audinio filtras

jis buvo ryškiai pasireiškęs aukštu alkūninio veleno sukimosi dažniais.

Uždarius įsiurbimo vožtuvą, oro srauto slėgį ir greitį kanale visomis sąlygomis nesilaiko lygi nuliui, o kai kurie jų svyravimai yra stebimi (žr. 3 ir 4 pav.), Kuri taip pat būdinga išleidimui procesas (žr. Toliau). Tuo pačiu metu įleidimo triukšmo duslintuvo įrengimas sukelia slėgio pulsacijų ir oro srautų kiekį visomis sąlygomis tiek suvartojimo procesu ir po to, kai įsiurbimo vožtuvas yra uždarytas.

Aerodinaminio poveikis

atsparumas atleidimo procesui

Fig. 5 ir 6 rodo WX oro srauto greičio priklausomybę ir slėgio kompiuterį į lizdą nuo skalavimo formos kampo, esančio skirtingais sukimosi dažniais ir naudojant įvairius atleidimo filtrus.

Studijos buvo atliktos įvairiems alkūninio veleno sukimosi dažniams (nuo 600 iki 3000 min1) skirtingu viršslėgiu ant PI (nuo 0,5 iki 2,0 bar) be tylus triukšmo ir jei jis pateikiamas.

Nustatyta, kad abiem atvejais (su duslintuvu ir be) oro srauto pulsacija, ryškiai pasireiškė esant žeminiam alkūninio veleno sukimosi dažnumui. Tokiu atveju maksimalaus oro srauto vertės lieka išmetimo kanalo su triukšmo duslintuvu

merilly tas pats, kaip ir be jo. Uždarius išmetamųjų vožtuvą, oro srauto greitis kanale visomis sąlygomis netapo nuliui, o stebimi kai kurie greičio svyravimai (žr. 5 pav.), Kuris yra būdingas įleidimo procesui (žr. Aukščiau). Tuo pačiu metu triukšmo duslintuvo įrengimas ant išleidimo sukelia didelį oro srauto greičio pulsavimą visomis sąlygomis (ypač RY \u003d 2,0 bare) tiek išleidimo proceso metu ir po to, kai išmetimo vožtuvas yra uždarytas .

Pažymėtina, kad aerodinaminio atsparumo poveikis yra įleidimo proceso variklio charakteristikoms, kur oro filtras Pulsacinis poveikis įsiurbimo procese ir uždarius įleidimo vožtuvą, tačiau jie buvo aiškiai greičiau nei be jo. Tokiu atveju įleidimo sistemos filtro buvimas lėmė didžiausio oro srauto greičio sumažėjimą ir susilpninant proceso dinamiką, kuris gerai atitinka anksčiau gautus rezultatus.

Išmetimo sistemos aerodinaminio atsparumo padidėjimas lemia tam tikrą maksimalų spaudimą išleidimo procese, taip pat NMT viršūnių poslinkis. Šiuo atveju galima pažymėti, kad išėjimo triukšmo duslintuvo diegimas sukelia oro srauto slėgio pulsavimą visomis sąlygomis tiek gamybos proceso metu, tiek po išmetamojo vožtuvo uždarymo metu.

hY. m / s 118 100 46 16

1 1 iki. T «aia k t 1 MPSKAL vožtuvo uždarymas

Ipikalų atidarymas |<лапана ^ 1 1 А ікТКГ- ~/М" ^ 1

"" "і | y і ~ ^

540 (P, patraukti, P.K.Y. 720 NMT NMT

Fig. 5. Oro greičio WX priklausomybė nuo alkūninio veleno sukimosi kampo skirtingais alkūninio veleno sukimosi dažniais ir skirtingais filtravimo elementais: A - N \u003d 1500 min. 1; B - 3000 min-1. 1 - be filtro; 2 - standartinis oro filtras; 3 - Audinio filtras

Px. 5PR 0,150.

1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 II 1 1 L "A 11 1 1/1", ir II 1 1

Atidarymas | Yypzskskaya 1 іклапана Л7 1 h і _ / 7 / ", g s 1 h uždarymas bittseast g / cgtї alan -

c- "1 1 1 1 1 і 1 l l _Л / і і h / 1 1

540 (P, karstas, pk6. 720

Fig. 6. Slėgio kompiuterio priklausomybė nuo alkūninio veleno su sukimosi kampu F skirtingais alkūninio veleno sukimosi dažniais ir skirtingais filtravimo elementais: A - N \u003d 1500 min. 1; B - 3000 min-1. 1 - be filtro; 2 - standartinis oro filtras; 3 - Audinio filtras

Remiantis priklausomybės pokyčių atskiru sukamaisiais atskiriems takeliams apdorojimas, santykinis oro q tūrio srauto pokytis buvo apskaičiuotas per išmetimo kanalą, kai duslintuvas yra dedamas. Nustatyta, kad su mažu slėgiu ant išleidimo (0,1 MPa), vartojimo Q išmetimo sistema su duslintuvu yra mažesnis nei sistemoje be jo. Tuo pačiu metu, jei su sukimosi alkūninio veleno 600 min-1 dažnis, šis skirtumas buvo maždaug 1,5% (kuris yra per klaidą), tada su n \u003d 3000 min4 Šis skirtumas pasiekė 23%. Rodoma, kad už didelį 0,2 MPA viršslėgį buvo pastebėta priešinga tendencija. Oro tūrio srautas per išmetimo kanalą su duslintuvu buvo didesnis nei sistemoje be jo. Tuo pačiu metu, esant mažoms alkūninio veleno sukimosi dažniams, tai viršijo 20%, o n \u003d 3000 min1 - 5%. Pasak autorių, toks poveikis gali būti paaiškinamas tam tikru su oro srauto greičio pulsavimu išmetimo sistemoje, esant tylus triukšmas.

Išvada

Atliktas tyrimas parodė, kad vidaus degimo įleidimo variklis yra gerokai įtakos su įsiurbimo kelio aerodinaminiu atsparumu:

Filtro elemento atsparumo padidėjimas išlygina užpildymo proceso dinamiką, tačiau tuo pačiu metu sumažina oro srautą, atitinkantį užpildymo koeficientą;

Filtro poveikis yra sustiprintas su didėjančiu sukimosi dažniu alkūninio veleno;

Filtravimo atsparumo koeficiento (maždaug 50-55) ribinė vertė, po kurios jos vertė neturi įtakos srautui.

Nustatyta, kad išmetamųjų dujų sistemos aerodinaminis atsparumas taip pat žymiai paveikia išleidimo proceso dujų dinaminius ir vartojimo reikalus:

Didinant išmetamųjų dujų diske hidraulinę atsparumą stūmokliniuose DVS sukelia oro srauto dažnio pulsavimą išmetamųjų kanalų;

Su mažu slėgiui dėl išsiskyrimo sistemoje su tyliu triukšmu, tūrio srauto sumažėjimas per išmetamųjų kanalų, o didelės ry - priešingai, jis padidėja, palyginti su išmetimo sistema be duslintuvo.

Taigi gautos rezultatai gali būti naudojami inžinerijos praktikoje, siekiant optimaliai pasirinkti įleidimo ir pastatų duslintuvų charakteristikas, kurios gali suteikti

Įgyvendinant šviežio mokesčio (užpildymo koeficientą) cilindro užpildymo įtaka ir variklio cilindro valymo iš išmetamųjų dujų (liekamasis dujų koeficientas), tam tikrais didelės spartos stūmoklio variklio darbo būdais.

Literatūra

1. Draganov, B.H. Vidaus degimo variklių suvartojimo ir išmetamųjų dujų kanalų statyba / B.KH. Draganov, mg. Kruglov, V. S. Obukhov. - Kijevas: apsilankykite mokykloje. Vadovas ED, 1987. -175 p.

2. Vidaus degimo varikliai. 3 kN. Kn. 1: Darbo srautų teorija: tyrimai. / V.N. Lou-Kanin, K.A. Morozovas, A.S. Khachyan et al.; Ed. V.N. Lukanina. - m.: Didesnis. Shk., 1995. - 368 p.

3. Champraozs, B.A. Vidaus degimo varikliai: teorija, modeliavimas ir skaičiavimas procesų: tyrimai. Kursai "darbo eigos teorija ir procesų modeliavimas vidaus degimo varikliuose" / B.A. Chamolaoz, m.f. Faraplatovas, V.V. ClemenEv; Ed. Pilis. \\ T DEAT. Rusijos Federacijos mokslas B.A. Champrazovas. - Čeliabinskas: Sursu, 2010. -382 p.

4. Šiuolaikiniai požiūriai į dyzelinių variklių kūrimo keleiviniams automobiliams ir mažų ramybės

zovikovas / a. Blinov, P.A. Golubev, yu.e. Dragan et al.; Ed. V. S. Peponova ir A. M. Minyev. - m.: Nic "inžinierius", 2000. - 332 p.

5. Eksperimentinis dujų dinaminių procesų tyrimas stūmoklio variklio įleidimo sistemoje / B.P. Zhokkin, L.V. Dailidės, S.A. Korzh, i.d. Larionov // Inžinerija. - 2009.3№ 1. - P. 24-27.

6. Dėl dujų dinamikos dinamikos dinamikos variklio duslintuvo / L.V diegimo proceso pokyčių. Dailidės, BP. Zhokkin, A.V. Kryžius, d.l. Padalak // karinių mokslų akademijos biuletenis. -2011. - № 2. - P. 267-270.

7. Pat. 81338 RU, MPK G01 P5 / 12. Pastovios temperatūros terminė mechaninė temperatūra / s.n. Pochov, L.V. Dailidės, BP. Vilkin. - Nr. 2008135775/22; Etapas. 09/03/2008; Publis. 03/10/2009, bul. № 7.

Dydis: PX.

Pradėkite parodyti iš puslapio:

Transkriptas.

1 Manuscript Maškio Makhmud A. Matematinis dujų dinamikos ir šilumos mainų procesų matematinis modelis į suvartojamų ir išmetimo sistemas DVS specialybės "Šiluminės varikliai" Disertacijos autoriaus abstrakcija Konkurencijai apie technikos mokslų kandidatą Sankt Peterburgo 2005 m

2 Bendrosios charakteristikos Darbo aktualumas dabartinėmis sąlygomis pagreitinto variklio vystymosi tempo, taip pat dominuojančia tendencijas darbo eigos intensyvinimo, atsižvelgiant didinti savo ekonomiką, daugiau dėmesio skiriama mažinimui sukūrimo, apdailos ir keitimo turimų variklių tipų kūrimas. Pagrindinis veiksnys, kuris žymiai sumažina laikinas ir materialines išlaidas, šioje užduotyje yra šiuolaikinių skaičiavimo mašinų naudojimas. Tačiau jų naudojimas gali būti veiksmingas tik tuo atveju, jei sukūrė realių procesų matematiniai matematiniai modeliai, lemiantys vidaus degimo sistemos veikimą. Ypač ūminis šiuolaikinio variklio pastato kūrimo etape yra CYLINDA grupės (CPG) ir cilindrų galvučių šilumos spoksojimo problema, neatskiriamai susijusi su bendros galios padidėjimu. Greito vietos konvekcinės šilumos mainų tarp darbo skysčio ir dujų ir oro kanalų sienų (GVK) procesai vis dar nėra pakankamai tiriami ir yra viena iš siaurų DVS teorijos vietų. Šiuo atžvilgiu, patikimų, eksperimentiškai pagrįsti apskaičiavimo metodai vietos konvekcinės šilumos mainų GVK, todėl galima gauti patikimus įvertinimus temperatūros ir šilumos įtemptos būklės DVS dalių, yra skubios problemos. Jo sprendimas leis atlikti pagrįstą dizaino ir technologinių sprendimų pasirinkimą, didinant mokslinį techninį dizaino lygį, suteiks galimybę sumažinti variklio kūrimo ciklą ir gauti ekonominį poveikį mažinant eksperimentinių variklių sąnaudas ir išlaidas. Tyrimo tikslas ir uždaviniai Pagrindinis disertacijos darbo tikslas - išspręsti teorinių, eksperimentinių ir metodinių užduočių kompleksą 1

3 susiję su naujų naftos perdirbimo matematinių modelių ir metodų apskaičiavimo vietos konvekciniu šilumos mainais variklio GVK sukūrimas. Vadovaudamiesi darbo tikslais, buvo išspręstos šios pagrindinės užduotys, didele dalimi ir metodinė darbo vykdymo seka: 1. Atlikti teorinę analizę ne stacionarių srauto srauto GVK ir įvertinti naudojimo galimybes ribinio sluoksnio teorija nustatant vietinės konvekcinės šilumos mainų parametrus varikliuose; 2. Kompiuterio algoritmo ir skaitmeninio įgyvendinimo plėtra kompiuterio problemai, susijusi su daugiafunkcinio fiksavimo konstrukcijos konstrukcijos elementais, kad būtų galima nustatyti greitį, temperatūrą ir slėgį, naudojamą kaip ribinės sąlygos tolesniam dujų dinamikos problemos sprendimui ir šilumos mainams variklio GVK ertmėse. 3. sukurti naują metodiką skaičiuojant laukus momentinių greitis pagal darbo organų GVK trimačiu preparato; 4. Vietos konvekcinės šilumos mainų matematinio modelio kūrimas GVK naudojant ribinio sluoksnio teorijos pamatus. 5. Patikrinkite vietinio šilumos mainų matematinių modelių tinkamumą GVK lyginant eksperimentinius ir apskaičiuotus duomenis. Šio užduočių komplekso įgyvendinimas leidžia pasiekti pagrindinį darbo tikslą - inžinerinės metodo, skirto apskaičiuoti vietinius konvekcinės šilumos mainų parametrus benzino variklio GVK. Problemos aktualumą lemia tai, kad užduočių sprendimas leis atlikti pagrįstą dizaino ir technologinių sprendimų pasirinkimą variklio projektavimo etape, padidins mokslinį dizaino techninį lygį, sumažins variklį sukuria ciklą ir gauti ekonominį poveikį mažinant produkto eksperimentinio finansinio tikslumo sąnaudas ir išlaidas. 2.

4 Mokslo naujovė disertacijos darbe yra tai, kad: 1. Pirmą kartą buvo naudojamas matematinis modelis, racionaliai derinant vienos dimensijos atstovavimą dujų dinaminių procesų į suvartojimo ir išmetimo sistemą variklio su trimatį reprezentaciją dujų srauto GVK apskaičiuoti vietinio šilumos mainų parametrus. 2. Benzino variklio projektavimo ir baigimo metodologinis pagrindas yra sukurtas modernizuojant ir paaiškinant vietinių šiluminių krovinių skaičiavimo metodus ir cilindro galvutės elementų šiluminę būseną. 3. Nauji apskaičiuoti ir eksperimentiniai duomenys apie erdvinių dujų srautus įėjimo ir išmetamųjų dujų kanalų variklio ir trimatės temperatūros pasiskirstymas benzino variklio cilindrų galvutės kėbulu yra gaunamas. Rezultatų patikimumą užtikrina taikant patvirtintus analizės analizės ir eksperimentinių tyrimų metodus, bendras lygčių sistemas, atspindinčias energetinio išsaugojimo, masės, impulsų įstatymus, atitinkančias pradines ir ribines sąlygas, šiuolaikinius matematinių modelių įgyvendinimo metodus, \\ t Svečių ir kitų reguliavimo aktų, atitinkančių matavimo elementų kompleksą, naudojimas eksperimentiniame tyrime, taip pat patenkinamas modeliavimo ir eksperimento rezultatų sutikimas. Gautų rezultatų praktinė vertė yra ta, kad benzino variklio uždaro veikimo ciklo apskaičiavimo algoritmas su vienatais dinaminių dinaminių procesų vaizdu į suvartojamų ir išmetamųjų variklių sistemose, taip pat algoritmą ir a Programa apskaičiuojant šilumos mainų parametrus GVK iš benzino variklio cilindro galvutės trimatėje gamyboje, rekomenduojama įgyvendinti. Teorinių tyrimų rezultatai patvirtino 3

5 Eksperimentai, leiskite jums žymiai sumažinti variklių projektavimo ir apdailos išlaidas. Darbo rezultatų patvirtinimas. Pagrindinės disertacijos darbo nuostatos buvo pranešta apie DVS SPBGPU departamento mokslo seminarus G.G., XXXI ir XXXIII mokslo savaites SPBGPU (2002 ir 2004). Leidiniai apie disertacijos medžiagas Paskelbta 6 Spausdinti darbai. Darbo struktūra ir apimtis Disertacijos darbai susideda iš įvado, penktojo skyrių, literatūros išvados ir literatūros nuo 129 pavadinimų. Jame yra 189 puslapiai, įskaitant: 124 puslapių pagrindinio teksto, 41 brėžiniai, 14 lentelių, 6 nuotraukos. Įvadas turinys yra pateisinamas disertacijos temos aktualumą, nustatomi mokslinių tyrimų tikslas ir uždaviniai, mokslinė naujovė ir praktinė darbo reikšmė yra suformuluoti. Bendras darbas yra pateiktas. Pirmajame skyriuje pateikiama pagrindinio darbo su teorinių ir eksperimentinių dujų dinamikos ir šilumos mainų proceso tyrimais analizė TBT. Užduotys atliekamos mokslinių tyrimų. Konstruktyvių formų baigimo ir suvartojimo kanalų peržiūrą cilindro bloko galva ir metodų ir rezultatų eksperimentinių ir išmetamųjų teršalų ir teorinių tyrimų tiek stacionarių ir ne stacionarių dujų srautų dujų oro eismo keliuose atliekami degimo varikliai. Šiuo metu yra laikomi esamais termo ir dujų dinaminių procesų skaičiavimo ir modeliavimo metodais, taip pat šilumos perdavimo intensyvumu GVK. Buvo padaryta išvada, kad dauguma jų turi ribotą taikymo sritį ir nesuteikia visiško vaizdo šilumos mainų parametrų platinimo apie GVK paviršių. Visų pirma, tai yra dėl to, kad darbo skysčio judėjimo problemos sprendimas GVK gaminamas supaprastintame vienatme arba dvimatėje 4

6 Kompozicija, kuri nėra taikoma sudėtingos formos atveju. Be to, buvo pažymėta, kad apskaičiuojant konvekcinį šilumos perdavimą, daugeliu atvejų yra naudojami empiriniai arba pusiau empiriniai formulės, kurios taip pat neleidžia gauti reikiamo sprendimo tikslumo. Visiškai šie klausimai anksčiau buvo apsvarstyti Bavyin V.V., Isakova Yu.n., Grishina Yu.A., Kruglov M.G., Kostinoje A.k., Kavtaradze R.Z., Ovyannikova M.K., Petrichenko RM, Petrichenko M., Rosenlands GB, Strakhovsky MV , Thairov, SHABANOVA A.YU., ZAITEVA AB, MUNDSTUKOVA DA, UNRU PP, SHEHOVTSOVA AF, Imaging, Haywood J., Benson Rs, Garg RS, Woollatt D., Chapman M., Novak JM, Stein Ra, Daneshyar H., Horlock JH, Winterbone de, Kastner LJ, Williams Tj, White Bj, Ferguson Cr et al. Analizė esamų problemų ir metodų tyrimo dujų dinamikos ir šilumos mainų GVK buvo įmanoma suformuluoti pagrindinį tyrimo tikslą kaip metodikos nustatymo dujų srauto parametrus GVK yra trimatėje formuluotėje Su vėlesnio vietinio šilumos mainų apskaičiavimo cilindro cilindrų cilindrų galvutėse ir šio metodo naudojimą, siekiant išspręsti praktines problemas, mažinant cilindrų galvučių ir vožtuvų šiluminę įtampą. Ryšium su šiomis darbe nustatytomis užduotimis: - sukurti naują metodiką, skirtą vienam dimensiniam terminui modeliuoti šilumos mainų variklio išėjimo ir įleidimo sistemose, atsižvelgiant į sudėtingą trimatį dujų srautą į juos siekiant gauti šaltinio informaciją, nurodant terminų mainų ribines sąlygas, apskaičiuojant stūmoklio cilindro vadovų šilumos pakeitimo užduotis DVS; - parengti metodiką, skirtą nustatyti ribines sąlygas dujų ir oro kanalo įleidimo ir išleidimo angoje, remiantis vienatais daugiafondo variklio darbo ciklo darbo ciklo sprendimu; - patikrinti metodikos tikslumą naudojant bandymų skaičiavimus ir lyginant rezultatus, gautus su eksperimentiniais duomenimis ir skaičiavimais pagal anksčiau žinomų variklių inžinerijos metodus; Penki

7 - Atlikti technikos tikrinimą ir užbaigimą atliekant apskaičiuojantį variklio cilindrų galvučių šiluminės būklės tyrimą ir palygintų eksperimentinių ir apskaičiuotų duomenų apie temperatūros pasiskirstymą palyginimui. Antrasis skyrius yra skirtas matematiniam daugelio cilindro vidaus degimo variklio matematiniam modelio kūrimui. Įgyvendinti vienos dimensijų skaičiavimo schemą darbo proceso kelių cilindrų variklio, žinomas būdingas metodas yra pasirinktas, kuris garantuoja didelį greitį konvergencijos ir stabilumo skaičiavimo proceso. Variklio dujų sistema yra apibūdinama kaip aerodinamiškai sujungtas atskirų cilindrų elementų rinkinys, suvartojamų ir išleidimo kanalų ir vamzdžių, kolekcininkų, duslintuvų, neutralizatorių ir vamzdžių. Aerodinamikos procesai su įleidimo išleidimo sistemose aprašomos naudojant vienos dimoninių dujų dinamikos lygtis Impyus suspaustos dujų: tęstinumo lygtys: ρ u ρ u + ρ + u + ρ t x x f df dx \u003d 0; F 2 \u003d π 4 d; (1) judesio lygtis: u t u + u x 1 p 4 f + + ρ x d 2 u u u \u003d 0; f τ \u003d w; (2) 2 0.5ρu Energijos išsaugojimo lygtis: P P + U a t x 2 ρ \u200b\u200bx + 4 f d u 2 (k 1) ρ q u \u003d 0 2 u u; 2 kp a \u003d ρ, (3) kai A- garso greitis; ρ-tankis dujų; U greičio srautas išilgai x ašies; laikas; P-slėgis; Linijinių nuostolių f-koeficientas; D skersmuo su vamzdynu; k \u003d specifinio šilumos talpos santykis. C v 6.

8 Kaip nustatytos ribinės sąlygos (remiantis pagrindinėmis lygtimis: Įtaka, energijos taupymo ir tankio santykis ir garso greitis ne sapporo pobūdžio) sąlygos vožtuvų kremuose cilindrų, taip pat sąlygos įleidimo ir išėjimo iš variklis. Uždarojo variklio darbo ciklo matematinis modelis apima apskaičiuotus santykius, apibūdinančius variklio cilindrų ir suvartojimo ir rezultatų dalių procesus. Cilindro termodinaminis procesas aprašomas naudojant metodą, sukurtą SPBGPU. Programa suteikia galimybę apibrėžti momentinius dujų srauto parametrus cilindrų ir įleidimo ir išvesties sistemose skirtingiems variklio dizainui. Aptariami bendrieji matematinių modelių taikymo aspektai pagal charakteristikų metodą (uždarą darbo kūną) ir kai kurių dujų srauto parametrų pokyčių skaičiavimo cilindrų ir vieno ir kelių cilindrų įvedimo ir rezultatų skaičiavimo rezultatai Varikliai yra laikomi. Gautos rezultatai leidžia įvertinti variklių suvartojimo sistemų organizavimo laipsnį, dujų skirstymo etapų optimalumą, dinaminės darbo eigos konfigūracijos galimybes, atskirų cilindrų vienodumą ir kt. Slėgiai, temperatūra ir greitis dujų srautų į įleidimo ir išvesties į dujų ir oro cilindrų galvos kanalus, apibrėžtus naudojant šį metodą, naudojami vėlesniuose šilumos mainų procesų skaičiavimuose šiose ertmėse kaip ribinės sąlygos. Trečiasis skyrius skirtas naujo skaitmeninio metodo aprašymui, kuris leidžia suvokti terminio būsenos ribų sąlygų apskaičiavimą dujų ir oro kanalais. Pagrindiniai skaičiavimo etapai yra: vienintelė stacionarios dujų mainų proceso analizė į suvartojimo sistemoje ir gamybą pagal charakteristikų metodą (antrasis skyrius), trimatis filtro srauto skaičiavimas įleidimo angoje ir 7.

9 magistrantūros kanalai baigtinių MKE elementų, vietinių koeficientų darbo skysčių šilumos perdavimo koeficientų skaičiavimas. Pirmojo etapo baigiamojo ciklo rezultatai naudojami kaip ribinės sąlygos vėlesniuose etapuose. Apibūdinti dujų dinaminius procesus kanale, supaprastinta keturračio dujų (Euler lygčių sistemos sistema) buvo pasirinkta su kintama forma regione dėl poreikio atsižvelgti į vožtuvo judėjimą: R v \u003d 0 RR 1 (v) v \u003d p, sudėtinga geometrinė kanalų konfigūracija, buvimas vožtuvo tūryje, gido movos fragmentas leidžia 8 ρ. (4) kaip ribinės sąlygos, momentiniai, buvo nustatyti vidutiniškai dujų vidurkio dujų greitis prie įvesties ir išvesties skyriuje. Šie greičiai, taip pat temperatūros ir slėgio kanaluose, buvo nustatyti apskaičiuojant kelių cilindrų variklio darbo eigą. Apskaičiuoti dujų dinamikos problemą, buvo pasirinktas ledo baigtinių elementų metodas, suteikiant didelį modeliavimo tikslumą kartu su priimtinomis skaičiavimo įgyvendinimo sąnaudomis. Apskaičiuotas ledo algoritmas, skirta išspręsti šią problemą, yra pagrįsta variational funkcinės, gautos konvertuojant eulerio lygtis naudojant Bubnov metodą, galerija: (llllllmm) k uu φ x + vu φ y + wu φ z + p ψ x φ) LLLLLMMK (UV φ X + VV φ Y + WV φ Z + P ψ Y) φ) LLLLLLMMK (UW φ X + VW φ Y + WW φ Z + P ψ Z) φ) lllllm (u φ x + v φ y + w φ z) ψ dxdydz \u003d 0. dxdydz \u003d 0, dxdydz \u003d 0, dxdyydz \u003d 0, (5)

10 Naudojant dabartinį apskaičiuoto ploto modelį. VAZ-2108 variklio suvartojimo ir išmetimo kanalo pavyzdžiai parodomi Fig. 1. -B - ir pav. "Vaz" įleidimo angos įleidimo ir (b) modeliai (A) VAZ apskaičiuojant šilumos mainų GVK, yra pasirinktas didelę dviejų zonų modelį, kurių pagrindiniai leidimai yra ne iš tūrio atskyrimas -Voiceic branduolys ir ribinis sluoksnis. Supaprastinti, dujų dinamikos problemų sprendimas atliekamas kvazi-stacionarios formuluotės, ty neatsižvelgiant į darbinio skysčio suspaudimo. Apskaičiavimo klaidos analizė parodė tokios prielaidos galimybę, išskyrus trumpalaikį laiko skyrių iš karto po atidarymo vožtuvo atotrūkį neviršijant 5 7% viso dujų mainų ciklo laiko. Šilumos mainų procesas GVK su atvirais ir uždarais vožtuvais turi skirtingą fizinę prigimtį (priverstinę ir laisvą konvekciją atitinkamai), todėl jie aprašyti dviem skirtingais metodais. Uždaruose vožtuvuose naudojamas MSTU pasiūlytas metodas, kuriame atsižvelgiama į du šilumos pakrovimo procesus šiame darbinio ciklo skyriuje laisvos konvekcijos sąskaita ir dėl priverstinio konvekcijos dėl likusių vibracijų 9 stulpelis

11 dujų kanale pagal slėgio kintamumo įtaką kelių cilindrų variklio kolektoriuose. Su atviruose vožtuvuose šilumos mainų procesą taikomi priverstinės konvekcijos įstatymai, kuriuos inicijuoja organizuotas darbo skysčio judėjimas dėl dujų mainų tako. Šilumos mainų skaičiavimas šioje byloje reiškia dviejų etapų problemos analizės analizę vietinės momentinės struktūros dujų srauto kanalo ir šilumos mainų intensyvumo apskaičiavimas per pasienio sluoksnį, suformuotas ant kanalo sienų. Konfekcinio šilumos mainų procesų apskaičiavimas GVK buvo pastatytas pagal šilumos mainų modelį, kai plokšti siena yra supaprastinta, atsižvelgiant į laminarinį arba turbulentinę ribinio sluoksnio struktūrą. Šilumos mainų kriterijaus priklausomybės buvo rafinuotos pagal skaičiavimo ir eksperimentinių duomenų lyginimo rezultatus. Galutinė šių priklausomybių forma pateikiama: Dėl turbulentinio ribinio sluoksnio: 0,8 x re 0 nu \u003d pr (6) x Laminarinio ribinio sluoksnio: NU NU xx αxx \u003d λ (m, pr) \u003d φ re tx kτ, (7) kur: α x vietinis šilumos perdavimo koeficientas; NU X, RE x vietines NUSSELT ir REYNOLDS numerių reikšmes; PRANDTL PRANDTL šiuo metu; m Srauto gradiento charakteristikos; F (m, pr) funkcija, priklausomai nuo srauto gradiento rodiklio ir PRANDL prandtl skaičiaus PRANDTL PRANDTL PRANDLTL; K τ \u003d RE D - korekcijos koeficientas. Pagal momentines šilumos srautų vertes apskaičiuotuose šilumos matomo paviršiaus taškuose vidurkis buvo atliktas per ciklą, pagrįstą vožtuvo uždarymo laikotarpiu. 10.

12 Ketvirtasis skyrius yra skirtas eksperimentinio tyrimo temperatūros būklės benzino variklio cilindrų galvutės aprašymas. Eksperimentinis tyrimas buvo atliktas siekiant patikrinti ir paaiškinti teorinę techniką. Eksperimento užduotis, įtraukta į stacionarių temperatūros pasiskirstymą cilindro galvutėje ir lyginant skaičiavimų su gautais duomenimis rezultatus. Eksperimentinis darbas buvo atliktas DVS SPBGPU departamentui bandymo kabinoje su automobilio varikliu Vaz Cilindro galvutės preparato Autorius DVS SPBGPU autorius pagal metodą, naudojamą ZVEZDA OJSC mokslinių tyrimų laboratorijoje (Šv. Peterburgas). Norint išmatuoti stacionarių temperatūros pasiskirstymą galvoje, naudojami 6 chromelio ir kopelio termoporų, sumontuotų palei GVK paviršių. Matavimai buvo atliekami tiek greičiu, tiek pakrovimo savybėmis įvairiais pastoviais alkūninio veleno sukimosi dažniais. Kaip eksperimento rezultatas, variklio eksploatavimo metu gaunama termopora per greičio ir apkrovos charakteristikas. Taigi, tyrimai parodė, kokios yra tikrosios temperatūros vertės cilindro cilindro bloko dalyse. Daugiau dėmesio skiriama skyriuje perdirbimo eksperimentinių rezultatų ir vertinimo klaidų. Penktame skyriuje pateikiami duomenys iš apskaičiuotų tyrimų, kurie buvo atlikti siekiant patikrinti matematinį modelį šilumos perdavimo GVK, lyginant apskaičiuotus duomenis su eksperimento rezultatais. Fig. 2 Pateikia greičio lauko modeliavimo rezultatus į VAZ-2108 variklį suvartojamų ir išmetimo kanaluose, naudojant galutinio elemento metodą. Gauti duomenys visiškai patvirtina, kad negalima išspręsti šios užduoties bet kurioje kitoje formuluotėje, išskyrus trimatį, 11

13 Kadangi vožtuvo lazdelė turi didelį poveikį rezultatams atsakingoje cilindro galvos zonoje. Fig. 3-4 rodo šilumos mainų intensyvumo apskaičiavimo rezultatus įleidimo ir išmetamųjų dujų kanaluose. Tyrimai parodė, ypač nevienodas šilumos perdavimo pobūdis, kaip ant kanalų formavimo ir Azimutalio koordinatės, kuri yra akivaizdžiai paaiškinta esminė nevienoda struktūra dujų pramogų kanale. Galutinės šilumos perdavimo koeficientų laukai buvo naudojami toliau apskaičiuoti cilindro galvutės temperatūros būseną. Šilumos mainų ribinės sąlygos palei degimo kamerų ir aušinimo ertmių paviršius buvo nustatytos naudojant metodus, sukurtus SPBGPU. Temperatūros laukų skaičiavimas cilindro galvutėje buvo atliktas pastoviam variklio veikimo režimams su alkūninio veleno sukimosi dažniu 2500-5600 aps./min. Išilgai didelės spartos ir apkrovos charakteristikų. Kaip cilindro cilindro cilindro cilindro cilindro grandinės schema, pasirinkta pirmojo cilindro galvutės sekcija. Modeliuojant šiluminę būseną, baigtinių elementų metodas naudojamas trimatėje gamyboje. Pilnas apskaičiuoto modelio šiluminių laukų vaizdas rodomas Fig. 5. Atsiskaitymo tyrimo rezultatai pateikiami kaip temperatūros pokytis cilindro galvutės kėbulu esant termoporo įrengimo vietose. Apskaičiavimo duomenų palyginimas ir eksperimentas parodė jų patenkinamą konvergenciją, skaičiavimo klaida neviršijo 3 4%. 12.

14 Išleidimo kanalas, φ \u003d 190 įleidimo kanalas, φ \u003d 380 φ \u003d 190 φ \u003d 380 pav. VAZ-2108 variklio (N \u003d 5600) α (N \u003d 5600) α (W / m 2 k) α (W / m 2 k), 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1, 0 S -B- 0 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 s-mas. 3. Šilumos mainų intensyvumo pokyčiai išoriniuose paviršiuose - išleidimo kanalas -B kanalas. 13.

15 α (w / m 2 k) įsiurbimo kanalo pradžioje įsiurbimo kanalo vidurio įleidimo kanalo pabaigoje - 1 α (W / m 2 k) galutinio kanalo pradžioje. Išmetimo kanalo viduryje išmetimo kanalo kanalo skerspjūvio kampo posūkio kampo sukimosi kampas - "Batailail Channel" - "Outlet Channel" pav. 4. Kreivės keičiasi šilumos mainų intensyvumu, priklausomai nuo alkūninio veleno sukimosi kampo. - - -B- ryžiai. 5. Bendras baliono galvutės (A) ir apskaičiuotų temperatūros laukų ribinės elemento modelio vaizdas (n \u003d 5600 aps./min) (b). keturiolika

16 Išvados dėl darbo. Remiantis atlikto darbo rezultatais, gali būti sudarytos šios pagrindinės išvados: 1. naujas vienatvė-trimatis modelis apskaičiuojant sudėtingų erdvinių procesų darbinio skysčio srauto ir šilumos mainų kanalais cilindro galva savavališko stūmoklio variklio, kuriam būdinga didesnė, palyginti su anksčiau siūlomais metodais ir visais universalumo rezultatais. 2. Nauji duomenys buvo gauti apie dujų dinamikos ir šilumos mainų bruožus dujų ir oro kanalų, patvirtinantys sudėtingą erdvinį nevienodą pobūdį procesų, praktiškai neįskaitant modeliuoti vienatais ir dvimatėmis užduoties variantuose galimybę. 3. Poreikis nustatyti ribines sąlygas apskaičiuojant dujų dinamikos užduotį suvartojamų ir išleidimo kanalų užduoties yra patvirtinta remiantis ne stacionarios dujų srauto problemos tirpalu vamzdynuose ir kelių cilindrų kanaluose. Įrodyta galimybė apsvarstyti šiuos procesus vienatoje formuluotėje. Siūlomi ir įgyvendinami ir įgyvendinami šių procesų apskaičiavimo metodas pagal charakteristikų metodą. 4. Atliktas eksperimentinis tyrimas leido paaiškinti išsivysčiusias atsiskaitymo būdus ir patvirtino jų tikslumą ir tikslumą. Apskaičiuotos ir matuojamos temperatūros palyginimas detalėse parodė maksimalią paklaidą, kurių rezultatai neviršija 4%. 5. Siūloma atsiskaitymo ir eksperimentinė technika gali būti rekomenduojama įvesti variklių pramonei įmonėse dizaino naujų ir reguliuojant jau esamą stūmoklį keturių taktų. penkiolika. \\ t

17 Kalbant apie disertaciją, buvo paskelbti šie darbai: 1. Šabanovas A.Yu., Mashkir M.A. Vienos dimensijų dujų dinamikos modelio kūrimas į vidinių degimo variklių suvartojamų ir išmetimo sistemose // DEP. Vaikinai: N1777-B2003 nuo 14 s. 2. Šabanovas A.YU., Zaitsev A.B., Maškir M.A. Baigtinių elementų skaičiavimo terminio pakrovimo sąlygų, esančių cilindro bloko stūmoklio variklio // DEP. Vaikinai: N1827-B2004 nuo 17 p. 3. SHABANOV A.YU., MAKHMUD MASHKIR A. Skaičiavimas ir eksperimentinis tyrimo variklio cilindro bloko // Inžinerija: Mokslo ir techninio surinkimo, išbando 100-mečio pagerbto darbuotojo mokslo ir technologijų Rusijos Federacijos Profesorius N.KH. DYACHENKO // P. ed. L. E. Magidovičius. Sankt Peterburgas: Leidyba Politechnikos JT TA, iš Šabanovo A.YU., Zaitsev A.B., Mashkir M.A. Naujas metodas apskaičiuojant terminio pakrovimo cilindro bloko stūmoklio variklio // inžinerijos, N5 2004, 12 s. 5. Šabanovas A.Yu., Makhmud Maškir A. baigtinių elementų metodo naudojimas nustatant terminio būsenos cilindro galvos // XXXIII mokslo savaitės SPBGPU terminės būklės sąlygas: Tarp universiteto mokslinės konferencijos medžiagos. SPB.: Politechnikos universiteto leidykla, 2004 m., Su Maškir Mahmud A., Shabanov A.Yu. DVS dujų parametrų dujų parametrų metodų naudojimas DVS dujų ir oro kanalų. XXXI SPBGPU mokslo savaitė. II dalis. Tarpuoniškumo mokslinės konferencijos medžiagos. SPB: SPBGPU leidykla, 2003 m.

18 Darbas buvo atliktas aukštojo profesinio mokymo valstybiniame švietimo įstaigoje "Sankt Peterburgo valstybinis politechnikos universitetas", vidaus degimo variklių departamente. Mokslo lyderis - Kandidatas apie technikos mokslų, docentas Shabanov Aleksandras Yuryevich oficialūs priešininkai - technikos mokslų daktaras, profesorius Erofeev Valentin Leonidovičiaus technikos mokslų kandidatas, docentas Kuznetsov Dmitry Borisovich pirmaujanti organizacija - GUP "Tsnidi" apsauga vyks 2005 m Disertacijos tarybos posėdis Valstybinė aukštojo profesinio mokymo institucija "Sankt Peterburgo valstybinis politechnikos universitetas" adresu:, Sankt Peterburgas, Ul. Politechnikos 29, pagrindinis pastatas, AUD .. Disertaciją galima rasti pagrindinėje Bibliotekoje Gou "SPBGPU". Santrauka disertacijos tarybos mokslinio sekretoriaus disertacijos tarybos, daktaras technikos mokslų, docentas Khrustalev B.S.

Už Bulgakov Nikolajus Viktorovich matematinio matematinio modeliavimo ir skaičiaus tyrimus turbulentinio šilumos ir masės perdavimo vidaus degimo variklių 05.13.18 -mathematics,

Apžvalgą pateikė Oficiali "Dragomirov Sergey Grigorievich" oponentas dėl Smolensko Natalijos Mikhailovos disertacijos "Gerinti variklio efektyvumą su kibirkšties uždegimu, taikant dujų sudėtinį

Oficialaus oponento K.T.N., Kudinov Igor Vasileich peržiūra dėl "Supernyak Maxim Igorevich" disertacijos ciklinių procesų terminio laidumo ir šiluminio sluoksnio šiluminio sluoksnio

Laboratoriniai darbai 1. Šilumos ir masės perdavimo procesų tyrimo apskaičiavimas skysčiuose. Darbo tikslas yra naudoti MS Excel skaičiuokles skaičiuojant

2017 m. Birželio 12 d. Bendras konvekcijos ir šiluminio laidumo procesas vadinamas konvekciniu šilumos mainais. Natūrali konvekcija sukelia konkrečių svarstyklių skirtumą netolygiai šildoma terpė yra atliekama

Numatomas eksperimentinis metodas, skirtas nustatyti dviejų taktų variklio išvalymo langų srauto greitį su Crank-Clamber EA Herman, A.A. Balashov, A.G. Kuzmin 48 galia ir ekonominiai rodikliai

UDC 621.432 Apskaičiuojant ribines sąlygas, sprendžiant variklio stūmoklio 4ч 8.2 / 7,56 gv terminės būklės nustatymo problemą Lomakin pasiūlė universalią metodą įvertinti ribines sąlygas, kai

Skyrius "Stūmokliniai ir dujų turbinų varikliai". Metodas didinti didelės spartos variklio d.t.n.n.n. prof. Fom v.m., K.T.N. Runovsky K.S., K.T.N. Apelinsky d.V.,

UDC 621.43.016 A.V. Trin, kategorija. Tehn. Mokslas, A.G. Kosulin, rankena. Tehn. Mokslas, A.N. Abrramenko, Ing. Naudojant vietinį oro aušinimo vožtuvo surinkimą priverstiniams autotraktorių dyzeliniams varikliams

Šilumos perdavimo koeficientas išmetimo kolektoriaus DVS Sukhonos R. F. Magistrand SNTU Mazin V. A., Cand. Tehn. Mokslai, doc. SNTU su kombinuotų FC pasiskirstymu tampa svarbi

Kai kurios mokslo ir metodinės veiklos dirba darbuotojų DPO sistemoje Altgtu apskaičiuotas ir eksperimentinis metodas nustatant tekančio išvesties langų koeficientas dviejų taktų variklio su alkūnės kameroje

Valstybės kosmoso agentūra Ukrainos valstybinės įmonės "Design Bureau" Pietų ". Mk. Yangel "ant rankraščio Shevchenko Sergejus Andreevich UDC 621.646.45 Pneumatinės sistemos tobulinimas

Santrauka disciplina (mokymo kursas) M2.DV4 Vietinis šilumos perdavimas DVS (šifravimas ir disciplinos pavadinimas (mokymas)) Dabartinė technologijų plėtra reikalauja plačiai įvesti naujų

Šiluminis laidumas ne satitariniame procese temperatūros lauko ir šilumos srautų skaičiavimas šiluminio laidumo procese bus šildymo ar aušinimo kietųjų dalelių pavyzdys, nes kietose dalyse

Oficialaus priešininko peržiūra Disertacijos darbe Moskalenko Ivan Nikolayevich "Gerinti vidaus degimo variklių stūmoklio pusės paviršiaus gerinimą"

UDC 621.43.013 E.P. Voropaev, Ing. Išorinio greičio variklio charakteristika Sportbike Suzuki GSX-R750 įvedimas Trijų dimensijų dinaminių modelių naudojimas stūmoklio dizainui

94 Įranga ir technologijos UDC 6.436 P V. Dvorkin Sankt Peterburgo valstybinis ryšių universitetas Komunikacijos šilumos perdavimo koeficiento apibrėžimas į degimo kameros sieneles šiuo metu neegzistuoja

Oficialaus priešininko peržiūra disertacijos darbe Chichilanova Ilja Ivanovich, padaryta tema "Dyzelinių variklių diagnostikos metodų ir priemonių gerinimas" mokslo laipsnio laipsniu

UDC 60.93.6: 6.43 E. A. Kochetkov, A. S. Kairvlev provincija, esančios kavitacijos studijos studijos studijos, vidinio variklio variklių variklių varikliuose

Laboratoriniai darbai 4 Šilumos perdavimo tyrimas su nemokamu oro judėjimo užduotimi 1. atlikti šilumos inžinerinius matavimus, kad nustatytumėte horizontalaus (vertikalios) vamzdžio šilumos perdavimo koeficientą

UDC 612.43.013 Darbo srautai DVS A.A. Handrimailov, Sezh., V.G. Malt, dr. Tehn. Sciences oro įkrovos srauto struktūra dyzelinio cilindro ant suvartojimo ir suspaudimo tako. Įvadas tūrio ir filmo procesas

UDC 53.56 DCC Laminorinis sluoksnio lygčių analizė. Tehn. Mokslai, prof. Yesman R. I. Baltarusijos nacionalinis techninis universitetas, gabenant skystą energiją kanaluose ir vamzdynuose

Patvirtinkite: LD I / - GT L. Eractor mokslinis darbas ir A * ^ 1 daktaras biologinis! SSOR M.G. Baryshev ^., - * C ^ x \\ "L, 2015 m. Vadovaujančios organizacijos poilsis dėl disertacijos darbo Britana Elena Pavlovna

Šilumos perdavimo planas: 1. Šilumos perdavimas laisvam skysčio judėjimui dideliu garsumu. Šilumos perdavimas laisvam skysčio judėjimui ribotoje vietoje 3. Priverstinis skysčio (dujų) judėjimas.

Paskaita 13 Apskaičiuotos lygtys šilumos perdavimo procesuose šilumos perdavimo koeficientų apibrėžimas procesuose nekeičiant bendrosios aušinimo skysčio šilumos mainų procesų, nekeičiant agregato keitimo

Oficialaus priešininko peržiūra dėl Nekrasovos Svetlana Olegovinos disertacijos "Generalizuoto variklio dizaino metodikos kūrimas su išoriniu šilumos tiekimu su pulsuojančiu vamzdeliu" Pateikta apsaugai

15.1.2. Konvekcinis šilumos perdavimas po priverstinio skysčio judėjimu vamzdžiuose ir kanaluose šiuo atveju, NUSSELT kriterijaus (skaičius) šilumos perdavimo koeficientas priklauso nuo Graolshof kriterijaus (

Peržiūrint oficialų Tsydipova Baldanjo Dasheavich dėl disertacijos darbe Dabayeva Maria yra pripažintas "Studijuoti virpesių kietųjų sistemų, įrengtų ant elastinio strypo, remiantis

Rusijos Federacija (19) GĮ (19) (51) MPK F02B 27/04 (2006.01) F01N 13/08 (2010.01) 169 115 (13) U1 RU 1 6 9 1 1 5 U 1 Federalinis intelektinės nuosavybės tarnyba (12) Aprašymas naudingumo modelio

Modulis. Konfekcinis šilumos mainai vienos fazės medijos specialybe 300 "Techninė fizika" paskaita 10. konvekcinių šilumos mainų modeliavimo procesų panašumas ir modeliavimas konvekcinių šilumos mainų procesų modeliavimas

UDC 673 RV KOLOMIETS (Ukraina, Dniepropetrovskas, Ukrainos nacionalinės mokslų akademijos technikos mechanikos institutas ir Ukrainos civilinio kodekso) konvekcinis šilumos mainai aerofoundaciniame džiovintuve, nustatant problemą

Peržiūrint oficialų priešininką dėl Disertacijos darbe "Suelsga Victoria Olegovna" daugelio skalės skaitmeninis dujų srautų modeliavimas techninių mikroschemų kanaluose "

Oficialaus priešininko peržiūra dėl Aliukovo Sergejaus Viktorovičiaus disertacijos "Inercinės krumpliaračių didinamu apkrovos gebėjimų didinimu", pateikiami moksliniam laipsniui

Švietimo ir mokslo ministerija Rusijos Federacijos valstybinės švietimo įstaigos aukštojo profesinio mokymo Samara Valstybinė aviacijos universitetas, pavadintas po akademiko

Apžvalgą pateikė oficiali priešininkas Pavlenko Alexandra Nikolayevich dėl Bakanova Maxim Olegovičiaus disertacijos "išsamaus formavimo proceso dinamikos tyrimas", pateikiamas putų mobiliojo ryšio mokesčio šiluminio apdorojimo metu "

D "spbpu a" roteya o "ir iiii I l 1 !! ^ .1899 ... Millofunuki Rusija Federalinė valstybinė autonominė aukštojo mokslo institucija" Sankt Peterburgas politechnikos universitetas

Oficialaus priešininko peržiūra dėl Lepichkin Dmitrijaus Igorevičiaus disertacijos temoje "Dyzelinio našumo gerinimas eksploatuojant eksploatavimo sąlygas, padidinant kuro įrangos stabilumą"

Oficialaus priešininko peržiūra disertacijos darbe Kobyakova Julija Vyacheslavovna apie temą: "kokybinė neaustinių medžiagų šliaužimo analizė savo gamybos organizavimo etape, siekiant padidinti konkurencingumą, \\ t

Bandymai buvo atliekami ant variklio stendo su įpurškimo varikliu VAZ-21126. Variklis buvo sumontuotas ant MS-Vsettino tipo stabdžių stendo, kuriame yra matavimo įranga, leidžianti kontroliuoti

Elektroninis žurnalas "Techninė akustika" http://webceter.ru/~eaa/ejta/ 004, 5 Pskovo politechnikos institutas Rusija, 80680, Pskovas, ul. L. Tolstoy, 4, el. Paštas: [El. Pašto saugoma] Apie garso greitį

Oficialaus priešininko peržiūra dėl Egorovos Marina Avinirovnos disertacijos darbų šioje temoje: "Polimerų tekstilės lynų operatyvinių savybių modeliavimo, prognozavimo ir vertinimo metodų kūrimas

"SpeedSpace". Šis darbas iš tikrųjų siekiama sukurti pramoninį paketą apskaičiuojant retų dujų srautus, remiantis kinetinės lygties tirpalu su integruotu susidūrimu.

Šilumos mainų teorijos pagrindai Paskaita 5 Paskaitos planas: 1. Bendrosios konvekcinės šilumos mainų teorijos sąvokos. HEATTHILLING su laisvo skysčio judėjimu dideliame tūryje. 3. Šilumos siurblys su nemokamu skysčiu judesiu

Netiesioginis metodas sprendžiant konjugatų užduočių lamino sluoksnio ant plokštelės plano okupacijos: 1 operacijos veikimo diferencialinės lygtys šilumos sienos sluoksnio 3 aprašymas išspręsta problema 4 sprendimo metodas

Raketų ir kosmoso technologijų elementų galvų temperatūros būklės apskaičiavimo metodai per savo žemės veikimą # 09, 2014 m. Rugsėjo mėn. Kopytov V.S., Puchkov V. Udk: 621.396 Rusija, MSTU.

Pabrėžia ir nekilnojamojo darbo krūvų apkrovų pamatų, atsižvelgiant į pakrovimo priešistorę. Atsižvelgiant į tai, mokslinių tyrimų tema yra svarbi. Darbo struktūros ir turinio vertinimas

Apžvalga technikos mokslų daktaro pareigūnas, profesorius Pavlova Pavel Ivanovich dėl disertacijos darbe Kuznetsova Alexei Nikolaevich temą: "plėtra aktyvaus triukšmo mažinimo sistemos

1 Švietimo ir mokslo ministerija Rusijos Federacijos Federalinė Valstybinė biudžeto švietimo įstaiga aukštojo profesinio mokymo "Vladimiro valstybinis universitetas

Disertacijos taryboje D 212.186.03, FGBOU Penzos valstybiniame universitete, mokslininko, d.t., profesorius Voyacheku i.i. 440026, Penza, ul. Raudona, 40 oficialaus priešininko Semenova nuomonės

Aš ginčijau: pirmasis pirmininko rektorius, federalinės valstybės biudžeto švietimo akademijos mokslo ir naujoviško darbų pirmininko rektorius ^ ^ Sudar universitetas) Igorievich

Instrumentinės medžiagos disciplinos "Maitinimo vienetai" klausimai testo 1. Kuriems variklis yra skirtas, ir kokių tipų varikliai yra įrengti naminių automobilių? 2. Klasifikavimas

D.V. Grineh (K. T. N.), M.A. Donchenko (K. T. N., docentas), A.N. Ivanovas (absolventas), A.L. Perminov (magistrantūros studentas) Rotary-ašmenų variklių skaičiavimo ir projektavimo metodikos kūrimas su išoriniu povandeniniu laivu

Trijų dimensijų modeliavimas darbo eigos aviacijos rotacinio stūmoklio variklio Zelentsov A.A., minin V.P. Juos. P.I. Baranova DEP. 306 "Aviacijos stūmokliniai varikliai" 2018 operacijos tikslas Rotacinė stūmoklis

Trophimovo Au, Kutsev VA, Krocharyano, Krasnodaro transporto transporto modelis, apibūdinantis gamtinių dujų pumpavimo procesą mg, kaip taisyklė, atskirai hidraulinė ir šilumos mainų užduotys yra laikomos atskirai

UDC 6438 Metodas apskaičiuojant dujų srauto intensyvumo intensyvumą prie degimo kameros dujų turbinos variklio 007 A - Grigoriev, ir Mitrofanov, O ir Rudakov, ir Solovyov Ojsc Klimov, Sankt Peterburgas

Dujų mišinio detonavimas neapdorotuose vamzdžiuose ir V.N lizduose. Ohitin s.i. Klimachkov I.A. Pusto Maskvos valstybinis technikos universitetas. REKLAMA Bauman Maskvos Rusija Desodinaminiai parametrai

Laboratorinis darbas 2 Šilumos perdavimo pagal priverstinę konvekciją tyrimas Darbo tikslas yra eksperimentinis nustatant šilumos perdavimo koeficiento priklausomybę nuo oro greičio vamzdžio. Gauta

Paskaita. Difuzijos sienos sluoksnis. Pasienio sluoksnio teorijos lygtys, esant masinėms perduoti ribinio sluoksnio koncepciją, 7 dalyje ir 9. (hidrodinaminiams ir šiluminiams pasienio sluoksniams)

Aiškus metodas sprendžiant laminarinio riba sluoksnio lygtis ant plokštelės laboratorinio darbo 1, klasių planas: 1. Darbo tikslas. Ribinio sluoksnio (metodinės medžiagos) lygčių sprendimo būdai 3. Diferencialas

UDC 621.436 N. D. Chingov, L. L. Milkov, N. S. Malatovsky metodai, skirti apskaičiuoti koordinuotą cilindro dangtelio temperatūros laukus su vožtuvais, buvo pasiūlytas koordinuoto cilindro dangos laukų apskaičiavimo metodas

# 8, rugpjūčio 6 d. UDC 533655: 5357 Analitinės formulės šilumos srautams apskaičiuoti užblokuotų mažų vilkų pailginimo įstaigų, studentų Rusijoje, 55, Maskva, MSTU ne Baumanas, Aerospace fakultetas,

Oficialaus priešininko peržiūra dėl Samoilovos Denis Yiurevich "Informacijos ir matavimo sistemos, skirtos naftos gamybai intensyvinti ir vandeniui atsparų gamybai, disertacija", \\ t

Federalinė agentūra Švietimo valstybinės švietimo įstaigos aukštojo profesinio mokymo Ramiojo vandenyno valstybinio universiteto šiluminės įtampos detalės DVS metodiškai

Apžvalga oficialiai priešininko technikos mokslų daktaras, profesorius Labunda Boris Vasilyevičius disertacijos darbe "Xu Yuna" temą: "Padidinkite medinių konstrukcijų elementų guolių talpą

Oficialaus priešininko Lvovas Jurijus Nikolayevich dėl Melnikovos Olga Sergejos disertacijos diagnostika pagrindinės jėgos alyvos užpildytų elektros energijos transformatorių diagnostika statistiniais atvejais

UDC 536.4 Gorbunov A.D. Dr. Tech. Mokslai, prof., DGTU šilumos perdavimo koeficiento apibrėžimas turbulentiniame sraute vamzdžiuose ir kanaluose Analitinis metodas Analitinis šilumos perdavimo koeficiento apskaičiavimas

Iš rezonansinių išmetamųjų vamzdžių naudojimas automobilių modelių visų klasių leidžia jums žymiai padidinti sporto rezultatus konkurse. Tačiau vamzdžių geometriniai parametrai paprastai nustatomi bandymų ir klaidų metodu, nes iki šiol nėra aiškaus supratimo ir aiškaus šių dujų dinaminių įrenginių procesų aiškinimo. Ir nedaug informacijos šaltinių šiuo atveju, prieštaringos išvados, turinčios savavališką aiškinimą.

Dėl išsamaus apdorojimo procesų, esančių pritaikyto išmetamųjų dujų vamzdžių, buvo sukurtas specialus diegimas. Jis susideda iš bėgių variklių, adapterio variklis - vamzdis su furnitūra dėl statinio ir dinaminio slėgio, dviejų pjezoelektrinių jutiklių, dviejų spindulių osciloskopo C1-99, fotoaparatas, rezonansinis išmetimo vamzdis iš R-15 Variklis su "teleskopu" ir naminį vamzdelį su juodais paviršiais ir papildoma šiluminė izoliacija.

Slėgtai iš išmetamųjų vamzdžių buvo nustatyta taip: Variklis buvo rodomas rezonansiniais pakeitimais (26000 aps./min.), Osciloskopo metu buvo rodomi pjezoelektrinių jutiklių, pritvirtintų prie pjezoelektrinių jutiklių aštuoniemolicinių jutiklių. kuris yra sinchronizuojamas su variklio rotacijos dažniu, o osciligrama buvo užfiksuota filme.

Po filmo pasireiškia kontrastinguoju kūrėju, vaizdas buvo perkeltas į traukos osciloskopo ekrano skalėje. Vamzdžio iš variklio R-15 rezultatai rodomi 1 paveiksle ir naminiam vamzdžiui su juoda ir papildoma šiluminė izoliacija - 2 pav.

Pagal tvarkaraščius:

P Dynaminis slėgis, P st - statinis slėgis. OSO - išmetimo lango atidarymas, NMT - apatinis miręs taškas, nuoroda yra išmetimo lango uždarymas.

Kreivių analizė leidžia nustatyti slėgio pasiskirstymą rezonansiniam vamzdžio įvedimui į alkūninio veleno sukimosi fazės funkciją. Padidinti dinaminį slėgį nuo momento, kai išmetimo langas yra aptiktas su išėjimo antgalio 5 mm skersmens, atsiranda R-15 maždaug 80 °. Ir jo minimalus yra per 50 ° - 60 ° nuo mirusio taško apačios maksimaliame valyme. Padidėjęs spaudimas atspindėtoje bangoje (nuo minimumo), kai uždarymo išmetimo langas yra apie 20% didžiausios R. vėlavimo atspindėtos išmetimo bangos veikimo metu - nuo 80 iki 90 °. Statiniam slėgiui jis pasižymi 22 ° C "padidinimu" Plateau "diagramoje iki 62 ° nuo išmetimo lango atidarymo, mažiausiai 3 ° nuo mirusio taško apačios. Akivaizdu, kad naudojant panašų išmetamųjų dujų vamzdį, išvalymo svyravimai atsiranda 3 ° ... 20 ° po mirties taško apačios, o po to, kai išmetimo lango atidarymas nebuvo laikomas 30 ° 30 °.

Šie namų vamzdžio tyrimai skiriasi nuo duomenų R-15. Didesnis dinaminis slėgis iki 65 ° nuo išmetimo lango atidarymo pridedamas minimalus 66 ° po mirties taško apačios. Tuo pačiu metu atspindinčios bangos slėgio padidėjimas nuo minimalaus yra apie 23%. Įkrovimas į išmetamųjų dujų veikimą yra mažesnis, o tai tikriausiai dėl didėjančios temperatūros šilumos izoliuotoje sistemoje ir yra apie 54 °. Išvalyti virpesiai pažymėti 10 ° po mirties taško apačios.

Lyginant grafiką, galima pažymėti, kad statinis slėgis šilumos izoliuoto vamzdžio uždarymo išmetimo lango metu yra mažesnis nei R-15. Tačiau dinaminis slėgis turi maksimaliai atspindėtą bangą 54 ° po išmetimo lango uždarymo, ir R-15, tai didžiausia perkelta 90 "! Skirtumai yra susiję su išmetimo vamzdžių skersmenų skirtumu: R-15, kaip jau minėta, skersmuo yra 5 mm, ir ant šilumos izoliacijos - 6,5 mm. Be to, dėl labiau pažengusios vamzdžio geometrijos R-15, statinio slėgio atkūrimo koeficientas yra daugiau.

Rezonentų išmetamųjų dujų vamzdžio efektyvumo koeficientas labai priklauso nuo paties vamzdžio geometrinių parametrų, variklio, temperatūros režimo ir dujų skirstymo etapų išmetimo vamzdžio skerspjūvio.

Kontrolės naudojimas keliauja ir atrenkant rezonansiniam išmetimo vamzdžio temperatūros režimui, iki to laiko, kai išmetamųjų dujų langas yra uždarytas ir taip smarkiai padidina jo efektyvumą, maksimalų atspalvio dujų bangos slėgį.