Dujų dinaminiai procesai laivuose vidaus apyvartoje. Šiuolaikinės mokslo ir švietimo problemos. Matavimas sukimosi ir pasukimo dažnio kampas
Dydis: Px.
Pradėkite parodyti iš puslapio:
Transkriptas.
1 Manuscript Maškio Makhmud A. Matematinis dujų dinamikos ir šilumos mainų procesų matematinis modelis į suvartojamų ir išmetimo sistemas DVS specialybės "Šiluminės varikliai" Disertacijos autoriaus abstrakcija Konkurencijai apie technikos mokslų kandidatą Sankt Peterburgo 2005 m
2 Bendrosios charakteristikos Darbo aktualumas dabartinėmis sąlygomis pagreitinto variklio vystymosi tempo, taip pat dominuojančia tendencijas darbo eigos intensyvinimo, atsižvelgiant didinti savo ekonomiką, daugiau dėmesio skiriama mažinimui sukūrimo, apdailos ir keitimo turimų variklių tipų kūrimas. Pagrindinis veiksnys, kuris žymiai sumažina laikinas ir materialines išlaidas, šioje užduotyje yra šiuolaikinių skaičiavimo mašinų naudojimas. Tačiau jų naudojimas gali būti veiksmingas tik tuo atveju, jei sukūrė realių procesų matematiniai matematiniai modeliai, lemiantys vidaus degimo sistemos veikimą. Ypač ūminis šiuolaikinio variklio pastato kūrimo etape yra CYLINDA grupės (CPG) ir cilindrų galvučių šilumos spoksojimo problema, neatskiriamai susijusi su bendros galios padidėjimu. Greito vietos konvekcinės šilumos mainų tarp darbo skysčio ir dujų ir oro kanalų sienų (GVK) procesai vis dar nėra pakankamai tiriami ir yra viena iš siaurų DVS teorijos vietų. Šiuo atžvilgiu, patikimų, eksperimentiškai pagrįsti apskaičiavimo metodai vietos konvekcinės šilumos mainų GVK, todėl galima gauti patikimus įvertinimus temperatūros ir šilumos įtemptos būklės DVS dalių, yra skubios problemos. Jo sprendimas leis atlikti pagrįstą dizaino ir technologinių sprendimų pasirinkimą, didinant mokslinį techninis lygmuo Dizainas suteiks galimybę sumažinti variklio kūrimo ciklą ir gauti ekonominį poveikį mažinant išlaidas ir išlaidas eksperimentinių variklių. Tyrimo tikslas ir uždaviniai Pagrindinis disertacijos darbo tikslas - išspręsti teorinių, eksperimentinių ir metodinių užduočių kompleksą 1
3 susiję su naujų naftos perdirbimo matematinių modelių ir metodų apskaičiavimo vietos konvekciniu šilumos mainais variklio GVK sukūrimas. Vadovaudamiesi darbo tikslais, buvo išspręstos šios pagrindinės užduotys, didele dalimi ir metodinė darbo vykdymo seka: 1. Atlikti teorinę analizę ne stacionarių srauto srauto GVK ir įvertinti naudojimo galimybes ribinio sluoksnio teorija nustatant vietinės konvekcinės šilumos mainų parametrus varikliuose; 2. Kompiuterio algoritmo ir skaitmeninio įgyvendinimo plėtra kompiuterio problemai, susijusi su daugiafunkcinio fiksavimo konstrukcijos konstrukcijos elementais, kad būtų galima nustatyti greitį, temperatūrą ir slėgį, naudojamą kaip ribinės sąlygos tolesniam dujų dinamikos problemos sprendimui ir šilumos mainams variklio GVK ertmėse. 3. sukurti naują metodiką skaičiuojant laukus momentinių greitis pagal darbo organų GVK trimačiu preparato; 4. PLĖTRA matematinis modelis Vietinė konvekcinė šilumos mainai GVK naudojant ribinio sluoksnio teorijos pagrindus. 5. Patikrinkite vietinio šilumos mainų matematinių modelių tinkamumą GVK lyginant eksperimentinius ir apskaičiuotus duomenis. Šios kompleksinio užduoties įgyvendinimas leidžia pasiekti pagrindinį darbo tikslą - inžinerinio metodo, skirto vietos parametrų apskaičiuojant konvekcinę šilumos mainų parametrus GVK, sukūrimas benzino variklis. Problemos aktualumą lemia tai, kad užduočių sprendimas leis atlikti pagrįstą dizaino ir technologinių sprendimų pasirinkimą variklio projektavimo etape, padidins mokslinį dizaino techninį lygį, sumažins variklį sukuria ciklą ir gauti ekonominį poveikį mažinant produkto eksperimentinio finansinio tikslumo sąnaudas ir išlaidas. 2.
4 Mokslo naujovė disertacijos darbe yra tai, kad: 1. Pirmą kartą buvo naudojamas matematinis modelis, racionaliai derinant vienos dimensijos atstovavimą dujų dinaminių procesų į suvartojimo ir išmetimo sistemą variklio su trimatį reprezentaciją dujų srauto GVK apskaičiuoti vietinio šilumos mainų parametrus. 2. Benzino variklio projektavimo ir baigimo metodologinis pagrindas yra sukurtas modernizuojant ir paaiškinant vietinių šiluminių krovinių skaičiavimo metodus ir cilindro galvutės elementų šiluminę būseną. 3. Nauji apskaičiuoti ir eksperimentiniai duomenys apie erdvinių dujų srautus įėjimo ir išmetamųjų dujų kanalų variklio ir trimatės temperatūros pasiskirstymas benzino variklio cilindrų galvutės kėbulu yra gaunamas. Rezultatų tikslumas užtikrinamas taikant patvirtintus skaičiavimo analizės ir eksperimentinių tyrimų metodus, \\ t bendros sistemos. \\ T Lygtys atspindi pagrindiniai įstatymai Energijos, masės, impulsų išsaugojimas su atitinkamomis pradinėmis ir ribomis, šiuolaikiniais matematinių modelių įgyvendinimo metodais, svečių ir kitų reguliavimo aktų naudojimu, atitinkančiu matavimo komplekso elementų baigimą eksperimentiniame tyrime, kaip Gerai koordinuoti modeliavimo ir eksperimento rezultatus. Gautų rezultatų praktinė vertė yra ta, kad benzino variklio uždaro veikimo ciklo apskaičiavimo algoritmas su vienatais dinaminių dinaminių procesų vaizdu į suvartojamų ir išmetamųjų variklių sistemose, taip pat algoritmą ir a Programa apskaičiuojant šilumos mainų parametrus GVK iš benzino variklio cilindro galvutės trimatėje gamyboje, rekomenduojama įgyvendinti. Teorinių tyrimų rezultatai patvirtino 3
5 Eksperimentai, leiskite jums žymiai sumažinti variklių projektavimo ir apdailos išlaidas. Darbo rezultatų patvirtinimas. Pagrindinės disertacijos darbo nuostatos buvo pranešta apie DVS SPBGPU departamento mokslo seminarus G.G., XXXI ir XXXIII mokslo savaites SPBGPU (2002 ir 2004). Leidiniai apie disertacijos medžiagas Paskelbta 6 Spausdinti darbai. Darbo struktūra ir apimtis Disertacijos darbai susideda iš įvado, penktojo skyrių, literatūros išvados ir literatūros nuo 129 pavadinimų. Jame yra 189 puslapiai, įskaitant: 124 puslapių pagrindinio teksto, 41 brėžiniai, 14 lentelių, 6 nuotraukos. Įvadas turinys yra pateisinamas disertacijos temos aktualumą, nustatomi mokslinių tyrimų tikslas ir uždaviniai, mokslinė naujovė ir praktinė darbo reikšmė yra suformuluoti. Pateikti bendrosios charakteristikos. \\ T Darbas. Pirmajame skyriuje pateikiama pagrindinio darbo su teorinių ir eksperimentinių dujų dinamikos ir šilumos mainų proceso tyrimais analizė TBT. Užduotys atliekamos mokslinių tyrimų. Apžvalga buvo atlikta konstruktyvių formų baigimo ir įsiurbimo kanalų cilindro bloko galva ir metodų ir rezultatų eksperimentinių ir skaičiavimo ir teorinių tyrimų tiek stacionarių ir ne solitarinių dujų srautų dujų ir oro keliuose variklių vidaus deginimas. \\ T. Šiuo metu yra laikomi esamais termo ir dujų dinaminių procesų skaičiavimo ir modeliavimo metodais, taip pat šilumos perdavimo intensyvumu GVK. Buvo padaryta išvada, kad dauguma jų turi ribotą taikymo sritį ir nesuteikia visiško vaizdo šilumos mainų parametrų platinimo apie GVK paviršių. Visų pirma, tai yra dėl to, kad darbo skysčio judėjimo problemos sprendimas GVK gaminamas supaprastintame vienatme arba dvimatėje 4
6 Kompozicija, kuri nėra taikoma sudėtingos formos atveju. Be to, buvo pažymėta, kad apskaičiuojant konvekcinį šilumos perdavimą, daugeliu atvejų yra naudojami empiriniai arba pusiau empiriniai formulės, kurios taip pat neleidžia gauti reikiamo sprendimo tikslumo. Visiškai šie klausimai anksčiau buvo apsvarstyti Bavyin V.V., Isakova Yu.n., Grishina Yu.A., Kruglov M.G., Kostinoje A.k., Kavtaradze R.Z., Ovyannikova M.K., Petrichenko RM, Petrichenko M., Rosenlands GB, Strakhovsky MV , Thairov, SHABANOVA A.YU., ZAITEVA AB, MUNDSTUKOVA DA, UNRU PP, SHEHOVTSOVA AF, Imaging, Haywood J., Benson Rs, Garg RS, Woollatt D., Chapman M., Novak JM, Stein Ra, Daneshyar H., Horlock JH, Winterbone de, Kastner LJ, Williams Tj, White Bj, Ferguson Cr et al. Analizė esamų problemų ir metodų tyrimo dujų dinamikos ir šilumos mainų GVK buvo įmanoma suformuluoti pagrindinį tyrimo tikslą kaip metodikos nustatymo dujų srauto parametrus GVK yra trimatėje formuluotėje Su vėlesnio vietinio šilumos mainų apskaičiavimo cilindro cilindrų cilindrų galvutėse ir šio metodo naudojimą, siekiant išspręsti praktines problemas, mažinant cilindrų galvučių ir vožtuvų šiluminę įtampą. Ryšium su šiomis darbe nustatytomis užduotimis: - sukurti naują metodiką, skirtą vienam dimensiniam terminui modeliuoti šilumos mainų variklio išėjimo ir įleidimo sistemose, atsižvelgiant į sudėtingą trimatį dujų srautą į juos siekiant gauti šaltinio informaciją, nurodant terminų mainų ribines sąlygas, apskaičiuojant stūmoklio cilindro vadovų šilumos pakeitimo užduotis DVS; - parengti metodiką, skirtą nustatyti ribines sąlygas dujų ir oro kanalo įleidimo ir išleidimo angoje, remiantis vienatais daugiafondo variklio darbo ciklo darbo ciklo sprendimu; - patikrinti metodikos tikslumą naudojant bandymų skaičiavimus ir lyginant rezultatus, gautus su eksperimentiniais duomenimis ir skaičiavimais pagal anksčiau žinomų variklių inžinerijos metodus; Penki
7 - Atlikti technikos tikrinimą ir užbaigimą atliekant apskaičiuojantį variklio cilindrų galvučių šiluminės būklės tyrimą ir palygintų eksperimentinių ir apskaičiuotų duomenų apie temperatūros pasiskirstymą palyginimui. Antrasis skyrius yra skirtas matematiniam daugelio cilindro vidaus degimo variklio matematiniam modelio kūrimui. Įgyvendinti vienos dimensijų skaičiavimo schemą darbo proceso kelių cilindrų variklio, žinomas būdingas metodas yra pasirinktas, kuris garantuoja didelį greitį konvergencijos ir stabilumo skaičiavimo proceso. Variklio dujų sistema yra apibūdinama kaip aerodinamiškai sujungtas atskirų cilindrų elementų rinkinys, suvartojamų ir išleidimo kanalų ir vamzdžių, kolekcininkų, duslintuvų, neutralizatorių ir vamzdžių. Aerodinamikos procesai su įleidimo išleidimo sistemose aprašomos naudojant vienos dimoninių dujų dinamikos lygtis Impyus suspaustos dujų: tęstinumo lygtys: ρ u ρ u + ρ + u + ρ t x x f df dx \u003d 0; F 2 \u003d π 4 d; (1) judesio lygtis: u t u + u x 1 p 4 f + + ρ x d 2 u u u \u003d 0; f τ \u003d w; (2) 2 0.5ρu Energijos išsaugojimo lygtis: P P + U a t x 2 ρ \u200b\u200bx + 4 f d u 2 (k 1) ρ q u \u003d 0 2 u u; 2 kp a \u003d ρ, (3) kai A- garso greitis; ρ-tankis dujų; U greičio srautas išilgai x ašies; laikas; P-slėgis; Linijinių nuostolių f-koeficientas; D skersmuo su vamzdynu; k \u003d specifinio šilumos talpos santykis. C v 6.
8 Kaip nustatytos ribinės sąlygos (remiantis pagrindinėmis lygtimis: Įtaka, energijos taupymo ir tankio santykis ir garso greitis ne sapporo pobūdžio) sąlygos vožtuvų kremuose cilindrų, taip pat sąlygos įleidimo ir išėjimo iš variklis. Uždaro variklio veikimo ciklo matematinis modelis apima apskaičiuotus santykius, apibūdinančius variklio cilindrų ir suvartojimo dalių procesus ir baigimo sistemos. \\ T. Cilindro termodinaminis procesas aprašomas naudojant metodą, sukurtą SPBGPU. Programa suteikia galimybę apibrėžti momentinius dujų srauto parametrus cilindrų ir įleidimo ir išvesties sistemose skirtingiems variklio dizainui. Laikomas bendrieji aspektai Vieno dimensijų matematinių modelių naudojimas pagal charakteristikų metodą (uždarytą darbo skystį) ir kai kurių dujų srauto parametrų pokyčių skaičiavimo cilindrais ir vienkartinių ir kelių cilindrų variklių įvedimo ir rezultatų skaičiavimo rezultatai. Gautos rezultatai leidžia įvertinti variklių suvartojimo sistemų organizavimo laipsnį, dujų skirstymo etapų optimalumą, dinaminės darbo eigos konfigūracijos galimybes, atskirų cilindrų vienodumą ir kt. Slėgiai, temperatūra ir greitis dujų srautų į įleidimo ir išvesties į dujų ir oro cilindrų galvos kanalus, apibrėžtus naudojant šį metodą, naudojami vėlesniuose šilumos mainų procesų skaičiavimuose šiose ertmėse kaip ribinės sąlygos. Trečiasis skyrius skirtas naujo skaitmeninio metodo aprašymui, kuris leidžia suvokti terminio būsenos ribų sąlygų apskaičiavimą dujų ir oro kanalais. Pagrindiniai skaičiavimo etapai yra: vienintelė stacionarios dujų mainų proceso analizė į suvartojimo sistemoje ir gamybą pagal charakteristikų metodą (antrasis skyrius), trimatis filtro srauto skaičiavimas įleidimo angoje ir 7.
9 magistrantūros kanalai baigtinių MKE elementų, vietinių koeficientų darbo skysčių šilumos perdavimo koeficientų skaičiavimas. Pirmojo etapo baigiamojo ciklo rezultatai naudojami kaip ribinės sąlygos vėlesniuose etapuose. Apibūdinti dujų dinaminius procesus kanale, supaprastinta keturračio dujų (Euler lygčių sistemos sistema) buvo pasirinkta su kintama forma regione dėl poreikio atsižvelgti į vožtuvo judėjimą: R v \u003d 0 RR 1 (v) v \u003d p, sudėtinga geometrinė kanalų konfigūracija, buvimas vožtuvo tūryje, gido movos fragmentas leidžia 8 ρ. (4) kaip ribinės sąlygos, momentiniai, buvo nustatyti vidutiniškai dujų vidurkio dujų greitis prie įvesties ir išvesties skyriuje. Šie greičiai, taip pat temperatūros ir slėgio kanaluose, buvo nustatyti apskaičiuojant kelių cilindrų variklio darbo eigą. Apskaičiuoti dujų dinamikos problemą, buvo pasirinktas ledo baigtinių elementų metodas, suteikiant didelį modeliavimo tikslumą kartu su priimtinomis skaičiavimo įgyvendinimo sąnaudomis. Apskaičiuotas ledo algoritmas, skirta išspręsti šią problemą, yra pagrįsta variational funkcinės, gautos konvertuojant eulerio lygtis naudojant Bubnov metodą, galerija: (llllllmm) k uu φ x + vu φ y + wu φ z + p ψ x φ) LLLLLMMK (UV φ X + VV φ Y + WV φ Z + P ψ Y) φ) LLLLLLMMK (UW φ X + VW φ Y + WW φ Z + P ψ Z) φ) lllllm (u φ x + v φ y + w φ z) ψ dxdydz \u003d 0. dxdydz \u003d 0, dxdydz \u003d 0, dxdyydz \u003d 0, (5)
10 Naudojant dabartinį apskaičiuoto ploto modelį. VAZ-2108 variklio suvartojimo ir išmetimo kanalo pavyzdžiai parodomi Fig. 1. -B - ir pav. "Vaz" įleidimo angos įleidimo ir (b) modeliai (A) VAZ apskaičiuojant šilumos mainų GVK, yra pasirinktas didelę dviejų zonų modelį, kurių pagrindiniai leidimai yra ne iš tūrio atskyrimas -Voiceic branduolys ir ribinis sluoksnis. Supaprastinti, dujų dinamikos problemų sprendimas atliekamas kvazi-stacionarios formuluotės, ty neatsižvelgiant į darbinio skysčio suspaudimo. Apskaičiavimo klaidos analizė parodė tokios prielaidos galimybę, išskyrus trumpalaikį laiko skyrių iš karto po atidarymo vožtuvo atotrūkį neviršijant 5 7% viso dujų mainų ciklo laiko. Šilumos mainų procesas GVK su atvirais ir uždarais vožtuvais turi skirtingą fizinę prigimtį (priverstinę ir laisvą konvekciją atitinkamai), todėl jie aprašyti dviem skirtingais metodais. Uždaruose vožtuvuose naudojamas MSTU pasiūlytas metodas, kuriame atsižvelgiama į du šilumos pakrovimo procesus šiame darbinio ciklo skyriuje laisvos konvekcijos sąskaita ir dėl priverstinio konvekcijos dėl likusių vibracijų 9 stulpelis
11 dujų kanale pagal slėgio kintamumo įtaką kelių cilindrų variklio kolektoriuose. Su atviruose vožtuvuose šilumos mainų procesą taikomi priverstinės konvekcijos įstatymai, kuriuos inicijuoja organizuotas darbo skysčio judėjimas dėl dujų mainų tako. Šilumos mainų skaičiavimas šioje byloje reiškia dviejų etapų problemos analizės analizę vietinės momentinės struktūros dujų srauto kanalo ir šilumos mainų intensyvumo apskaičiavimas per pasienio sluoksnį, suformuotas ant kanalo sienų. Konfekcinio šilumos mainų procesų apskaičiavimas GVK buvo pastatytas pagal šilumos mainų modelį, kai plokšti siena yra supaprastinta, atsižvelgiant į laminarinį arba turbulentinę ribinio sluoksnio struktūrą. Šilumos mainų kriterijaus priklausomybės buvo rafinuotos pagal skaičiavimo ir eksperimentinių duomenų lyginimo rezultatus. Galutinė šių priklausomybių forma pateikiama: Dėl turbulentinio ribinio sluoksnio: 0,8 x re 0 nu \u003d pr (6) x Laminarinio ribinio sluoksnio: NU NU xx αxx \u003d λ (m, pr) \u003d φ re tx kτ, (7) kur: α x vietinis šilumos perdavimo koeficientas; NU X, RE x vietines NUSSELT ir REYNOLDS numerių reikšmes; PRANDTL PRANDTL šiuo metu; m srauto gradiento charakteristika; F (m, pr) funkcija, priklausomai nuo srauto gradiento rodiklio ir PRANDL prandtl skaičiaus PRANDTL PRANDTL PRANDLTL; K τ \u003d RE D - korekcijos koeficientas. Pagal momentines šilumos srautų vertes apskaičiuotuose šilumos matomo paviršiaus taškuose vidurkis buvo atliktas per ciklą, pagrįstą vožtuvo uždarymo laikotarpiu. 10.
12 Ketvirtasis skyrius yra skirtas eksperimentinio tyrimo temperatūros būklės benzino variklio cilindrų galvutės aprašymas. Eksperimentinis tyrimas buvo atliktas siekiant patikrinti ir paaiškinti teorinę techniką. Eksperimento užduotis, įtraukta į stacionarių temperatūros pasiskirstymą cilindro galvutėje ir lyginant skaičiavimų su gautais duomenimis rezultatus. Eksperimentinis darbas buvo atliktas DVS SPBGPU skyriuje bandymo stende automobilių variklis VAZ cilindro galvutės preparatai atlieka Autorius DVS SPBGPU autorius pagal ZVEZDA OJSC (Sankt Peterburgo) mokslinių tyrimų laboratorijoje. Norint išmatuoti stacionarių temperatūros pasiskirstymą galvoje, naudojami 6 chromelio ir kopelio termoporų, sumontuotų palei GVK paviršių. Priemonės buvo atliekamos tiek greičiu ir pakrovimo charakteristikomis įvairiais pastoviais sukimosi dažniais. alkūninis velenas. Kaip eksperimento rezultatas, variklio eksploatavimo metu gaunama termopora per greičio ir apkrovos charakteristikas. Taigi, tyrimai parodė, kokios yra tikrosios temperatūros vertės cilindro cilindro bloko dalyse. Daugiau dėmesio skiriama skyriuje perdirbimo eksperimentinių rezultatų ir vertinimo klaidų. Penktame skyriuje pateikiami duomenys iš apskaičiuotų tyrimų, kurie buvo atlikti siekiant patikrinti matematinį modelį šilumos perdavimo GVK, lyginant apskaičiuotus duomenis su eksperimento rezultatais. Fig. 2 Pateikia greičio lauko modeliavimo rezultatus į VAZ-2108 variklį suvartojamų ir išmetimo kanaluose, naudojant galutinio elemento metodą. Gauti duomenys visiškai patvirtina, kad negalima išspręsti šios užduoties bet kurioje kitoje formuluotėje, išskyrus trimatį, 11
13 Kadangi vožtuvo lazdelė turi didelį poveikį rezultatams atsakingoje cilindro galvos zonoje. Fig. 3-4 rodo šilumos mainų intensyvumo apskaičiavimo rezultatus įleidimo ir išmetamųjų dujų kanaluose. Tyrimai parodė, ypač nevienodas šilumos perdavimo pobūdis, kaip ant kanalų formavimo ir Azimutalio koordinatės, kuri yra akivaizdžiai paaiškinta esminė nevienoda struktūra dujų pramogų kanale. Galutinės šilumos perdavimo koeficientų laukai buvo naudojami toliau apskaičiuoti cilindro galvutės temperatūros būseną. Šilumos mainų ribinės sąlygos palei degimo kamerų ir aušinimo ertmių paviršius buvo nustatytos naudojant metodus, sukurtus SPBGPU. Temperatūros laukų skaičiavimas cilindro galvutėje buvo atliktas pastoviam variklio veikimo režimams su alkūninio veleno sukimosi dažniu 2500-5600 aps./min. Išilgai didelės spartos ir apkrovos charakteristikų. Kaip cilindro cilindro cilindro cilindro cilindro grandinės schema, pasirinkta pirmojo cilindro galvutės sekcija. Modeliuojant šiluminę būseną, baigtinių elementų metodas naudojamas trimatėje gamyboje. Pilnas apskaičiuoto modelio šiluminių laukų vaizdas rodomas Fig. 5. Atsiskaitymo tyrimo rezultatai pateikiami kaip temperatūros pokytis cilindro galvutės kėbulu esant termoporo įrengimo vietose. Apskaičiavimo duomenų palyginimas ir eksperimentas parodė jų patenkinamą konvergenciją, skaičiavimo klaida neviršijo 3 4%. 12.
14 Išleidimo kanalas, φ \u003d 190 įleidimo kanalas, φ \u003d 380 φ \u003d 190 φ \u003d 380 pav. VAZ-2108 variklio (N \u003d 5600) α (N \u003d 5600) α (W / m 2 k) α (W / m 2 k), 0 0,2 0,4 0,6 0,8 1, 0 S -B- 0 0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 s-mas. 3. Šilumos mainų intensyvumo pokyčiai išoriniuose paviršiuose - -B - suvartojimas kanalas. 13.
15 α (w / m 2 k) įsiurbimo kanalo pradžioje įsiurbimo kanalo vidurio įleidimo kanalo pabaigoje - 1 α (W / m 2 k) galutinio kanalo pradžioje. Išmetimo kanalo viduryje išmetimo kanalo kanalo skerspjūvio kampo posūkio kampo sukimosi kampas - "Batailail Channel" - "Outlet Channel" pav. 4. Kreivės keičiasi šilumos mainų intensyvumu, priklausomai nuo alkūninio veleno sukimosi kampo. -but- - Fig. 5. Bendras baliono galvutės (A) ir apskaičiuotų temperatūros laukų ribinės elemento modelio vaizdas (n \u003d 5600 aps./min) (b). keturiolika
16 Išvados dėl darbo. Remiantis atlikto darbo rezultatais, gali būti sudarytos šios pagrindinės išvados: 1. naujas vienatvė-trimatis modelis apskaičiuojant sudėtingų erdvinių procesų darbinio skysčio srauto ir šilumos mainų kanalais cilindro galva savavališko stūmoklio variklio, kuriam būdinga didesnė, palyginti su anksčiau siūlomais metodais ir visais universalumo rezultatais. 2. Nauji duomenys buvo gauti apie dujų dinamikos ir šilumos mainų bruožus dujų ir oro kanalų, patvirtinantys sudėtingą erdvinį nevienodą pobūdį procesų, praktiškai neįskaitant modeliuoti vienatais ir dvimatėmis užduoties variantuose galimybę. 3. Poreikis nustatyti ribines sąlygas apskaičiuojant dujų dinamikos užduotį suvartojamų ir išleidimo kanalų užduoties yra patvirtinta remiantis ne stacionarios dujų srauto problemos tirpalu vamzdynuose ir kelių cilindrų kanaluose. Įrodyta galimybė apsvarstyti šiuos procesus vienatoje formuluotėje. Siūlomi ir įgyvendinami ir įgyvendinami šių procesų apskaičiavimo metodas pagal charakteristikų metodą. 4. Atliktas eksperimentinis tyrimas leido paaiškinti išsivysčiusias atsiskaitymo būdus ir patvirtino jų tikslumą ir tikslumą. Apskaičiuotos ir matuojamos temperatūros palyginimas detalėse parodė maksimalią paklaidą, kurių rezultatai neviršija 4%. 5. Siūloma atsiskaitymo ir eksperimentinė technika gali būti rekomenduojama įvesti variklių pramonei įmonėse dizaino naujų ir reguliuojant jau esamą stūmoklį keturių taktų. penkiolika. \\ t
17 Disertacijos tema buvo paskelbti šie darbai: 1. Šabanovas A.Yu., Mashkur M.A. Vienos dimensijų dujų dinamikos modelio kūrimas į vidinių degimo variklių suvartojamų ir išmetimo sistemose // DEP. Vaikinai: N1777-B2003 nuo 14 s. 2. Šabanovas A.YU., Zaitsev A.B., Maškir M.A. Baigtinių elementų skaičiavimo terminio pakrovimo sąlygų, esančių cilindro bloko stūmoklio variklio // DEP. Vaikinai: N1827-B2004 nuo, 17 s. 3. SHABANOV A.YU., MAKHMUD MASHKIR A. Apskaičiuotas ir eksperimentinis variklio cilindro galvutės temperatūros būklės tyrimas // Inžinerija: mokslinė ir techninė kolekcija, pažymėta su gedarbaus mokslo ir technologijų darbuotojo 100-mečiais Rusijos Federacija Profesorius N.KH. DYACHENKO // P. ed. L. E. Magidovičius. Sankt Peterburgas: Leidyba Politechnikos JT TA, iš Šabanovo A.YU., Zaitsev A.B., Mashkir M.A. Naujas metodas apskaičiuojant terminio pakrovimo cilindro bloko stūmoklio variklio // inžinerijos, N5 2004, 12 s. 5. Šabanovas A.Yu., Makhmud Maškir A. baigtinių elementų metodo naudojimas nustatant terminio būsenos cilindro galvos // XXXIII mokslo savaitės SPBGPU terminės būklės sąlygas: Tarp universiteto mokslinės konferencijos medžiagos. SPB.: Politechnikos universiteto leidykla, 2004 m., Su Maškir Mahmud A., Shabanov A.Yu. DVS dujų parametrų dujų parametrų metodų naudojimas DVS dujų ir oro kanalų. XXXI SPBGPU mokslo savaitė. II dalis. Tarpuoniškumo mokslinės konferencijos medžiagos. SPB: SPBGPU leidykla, 2003 m.
18 Darbas buvo atliktas aukštojo profesinio mokymo valstybiniame švietimo įstaigoje "Sankt Peterburgo valstybinis politechnikos universitetas", vidaus degimo variklių departamente. Mokslo lyderis - Kandidatas apie technikos mokslų, docentas Shabanov Aleksandras Yuryevich oficialūs priešininkai - technikos mokslų daktaras, profesorius Erofeev Valentin Leonidovičiaus technikos mokslų kandidatas, docentas Kuznetsov Dmitry Borisovich pirmaujanti organizacija - GUP "Tsnidi" apsauga vyks 2005 m Disertacijos tarybos posėdis Valstybinė aukštojo profesinio mokymo institucija "Sankt Peterburgo valstybinis politechnikos universitetas" adresu:, Sankt Peterburgas, Ul. Politechnikos 29, pagrindinis pastatas, AUD .. Disertaciją galima rasti pagrindinėje Bibliotekoje Gou "SPBGPU". Santrauka disertacijos tarybos mokslinio sekretoriaus disertacijos tarybos, daktaras technikos mokslų, docentas Khrustalev B.S.
Už bulgakov Nikolajus Viktorovich matematinio matematinio modeliavimo ir skaitinių studijų turbulentinės šilumos ir masės perdavimo vidaus degimo varikliai 05.13.18 - Modeliavimas,
Apžvalgą pateikė Oficiali "Dragomirov Sergey Grigorievich" oponentas dėl Smolensko Natalijos Mikhailovos disertacijos "Gerinti variklio efektyvumą su kibirkšties uždegimu, taikant dujų sudėtinį
Oficialaus oponento K.T.N., Kudinov Igor Vasileich peržiūra dėl "Supernyak Maxim Igorevich" disertacijos ciklinių procesų terminio laidumo ir šiluminio sluoksnio šiluminio sluoksnio
Laboratoriniai darbai 1. Šilumos ir masės perdavimo procesų tyrimo apskaičiavimas skysčiuose. Darbo tikslas yra naudoti MS Excel skaičiuokles skaičiuojant
2017 m. Birželio 12 d. Bendras konvekcijos ir šiluminio laidumo procesas vadinamas konvekciniu šilumos mainais. Natūrali konvekcija sukelia konkrečių svarstyklių skirtumą netolygiai šildoma terpė yra atliekama
Numatomas eksperimentinis metodas, skirtas nustatyti dviejų taktų variklio išvalymo langų srauto greitį su Crank-Clamber EA Herman, A.A. Balashov, A.G. Kuzmin 48 Galia ir ekonominiai rodikliai
UDC 621.432 Apskaičiuojant ribines sąlygas, sprendžiant variklio stūmoklio 4ч 8.2 / 7,56 gv terminės būklės nustatymo problemą Lomakin pasiūlė universalią metodą įvertinti ribines sąlygas, kai
Skyrius "Stūmokliniai ir dujų turbinų varikliai". Metodas didinti didelės spartos variklio d.t.n.n.n. prof. Fom v.m., K.T.N. Runovsky K.S., K.T.N. Apelinsky d.V.,
UDC 621.43.016 A.V. Trin, kategorija. Tehn. Mokslas, A.G. Kosulin, rankena. Tehn. Mokslas, A.N. Abrramenko, Ing. Naudojant vietinį oro aušinimo vožtuvo surinkimą priverstiniams autotraktorių dyzeliniams varikliams
Šilumos perdavimo koeficientas išmetimo kolektoriaus DVS Sukhonos R. F. Magistrand SNTU Mazin V. A., Cand. Tehn. Mokslai, doc. SNTU su kombinuotų FC pasiskirstymu tampa svarbus
Kai kurios mokslo ir metodinės veiklos dirba darbuotojų DPO sistemoje Altgtu apskaičiuotas ir eksperimentinis metodas nustatant tekančio išvesties langų koeficientas dviejų taktų variklio su alkūnės kameroje
Valstybės kosmoso agentūra Ukrainos valstybinės įmonės "Design Bureau" Pietų ". Mk. Yangel "ant rankraščio Shevchenko Sergejus Andreevich UDC 621.646.45 Pneumatinės sistemos tobulinimas
Santrauka disciplina (mokymo kursas) M2.DV4 Vietinis šilumos perdavimas DVS (šifravimas ir disciplinos pavadinimas (mokymas)) Dabartinė technologijų plėtra reikalauja plačiai įvesti naujų
Šiluminis laidumas ne satitariniame procese temperatūros lauko ir šilumos srautų skaičiavimas šiluminio laidumo procese bus šildymo ar aušinimo kietųjų dalelių pavyzdys, nes kietose dalyse
Oficialaus priešininko peržiūra Disertacijos darbe Moskalenko Ivan Nikolayevich "Gerinti vidaus degimo variklių stūmoklio pusės paviršiaus gerinimą"
UDC 621.43.013 E.P. Voropaev, Ing. Išorinio greičio variklio charakteristika Sportbike Suzuki GSX-R750 įvedimas Trijų dimensijų dinaminių modelių naudojimas stūmoklio dizainui
94 Įranga ir technologijos UDC 6.436 P V. Dvorkin Sankt Peterburgo valstybinis ryšių universitetas Komunikacijos šilumos perdavimo koeficiento apibrėžimas į degimo kameros sieneles šiuo metu neegzistuoja
Oficialaus priešininko peržiūra disertacijos darbe Chichilanova Ilja Ivanovich, padaryta tema "Gerinti metodus ir priemones diagnozuojant dyzeliniai varikliai»Moksliniu laipsniu
UDC 60.93.6: 6.43 E. A. Kochetkov, A. S. Kairvlev provincija, esančios kavitacijos studijos studijos studijos, vidinio variklio variklių variklių varikliuose
Laboratoriniai darbai 4 Šilumos perdavimo tyrimas su nemokamu oro judėjimo užduotimi 1. atlikti šilumos inžinerinius matavimus, kad nustatytumėte horizontalaus (vertikalios) vamzdžio šilumos perdavimo koeficientą
UDC 612.43.013 Darbo srautai DVS A.A. Handrimailov, Sezh., V.G. Malt, dr. Tehn. Sciences oro įkrovos srauto struktūra dyzelinio cilindro ant suvartojimo ir suspaudimo tako. Įvadas tūrio ir filmo procesas
UDC 53.56 DCC Laminorinis sluoksnio lygčių analizė. Tehn. Mokslai, prof. Yesman R. I. Baltarusijos nacionalinis techninis universitetas, gabenant skystą energiją kanaluose ir vamzdynuose
Patvirtinkite: LD I / - GT L. Eractor mokslinis darbas ir A * ^ 1 daktaras biologinis! SSOR M.G. Baryshev ^., - * C ^ x \\ "L, 2015 m. Vadovaujančios organizacijos poilsis dėl disertacijos darbo Britana Elena Pavlovna
Šilumos perdavimo planas: 1. Šilumos perdavimas laisvas judėjimas Skystis dideliu kiekiu. Šilumos perdavimas laisvam skysčio judėjimui ribotoje vietoje 3. Priverstinis skysčio (dujų) judėjimas.
Paskaita 13 Apskaičiuotos lygtys šilumos perdavimo procesuose šilumos perdavimo koeficientų apibrėžimas procesuose nekeičiant bendrosios aušinimo skysčio šilumos mainų procesų, nekeičiant agregato keitimo
Oficialaus priešininko peržiūra dėl Nekrasovos Svetlana Olegovinos disertacijos "Generalizuoto variklio dizaino metodikos kūrimas su išoriniu šilumos tiekimu su pulsuojančiu vamzdeliu" Pateikta apsaugai
15.1.2. Konvekcinis šilumos perdavimas po priverstinio skysčio judėjimu vamzdžiuose ir kanaluose šiuo atveju, NUSSELT kriterijaus (skaičius) šilumos perdavimo koeficientas priklauso nuo Graolshof kriterijaus (
Peržiūrint oficialų Tsydipova Baldanjo Dasheavich dėl disertacijos darbe Dabayeva Maria yra pripažintas "Studijuoti virpesių kietųjų sistemų, įrengtų ant elastinio strypo, remiantis
Rusijos Federacija (19) GĮ (19) (51) MPK F02B 27/04 (2006.01) F01N 13/08 (2010.01) 169 115 (13) U1 RU 1 6 9 1 1 5 U 1 Federalinis intelektinės nuosavybės tarnyba (12) Aprašymas naudingo modelio
Modulis. Konfekcinis šilumos mainai vienos fazės medijos specialybe 300 "Techninė fizika" paskaita 10. konvekcinių šilumos mainų modeliavimo procesų panašumas ir modeliavimas konvekcinių šilumos mainų procesų modeliavimas
UDC 673 RV KOLOMIETS (Ukraina, Dniepropetrovskas, Ukrainos nacionalinės mokslų akademijos technikos mechanikos institutas ir Ukrainos civilinio kodekso) konvekcinis šilumos mainai Aerofoundation Džiovintuvuose, nustatant konvekcinių džiovinimo produktų problemą
Peržiūrint oficialų priešininką dėl Disertacijos darbe "Suelsga Victoria Olegovna" daugelio skalės skaitmeninis dujų srautų modeliavimas techninių mikroschemų kanaluose "
Oficialaus priešininko peržiūra dėl Aliukovo Sergejaus Viktorovičiaus disertacijos "Inercinės krumpliaračių didinamu apkrovos gebėjimų didinimu", pateikiami moksliniam laipsniui
Švietimo ir mokslo ministerija Rusijos Federacijos valstybinės švietimo įstaigos aukštojo profesinio mokymo Samara Valstybinė aviacijos universitetas, pavadintas po akademiko
Apžvalgą pateikė oficiali priešininkas Pavlenko Alexandra Nikolayevich dėl Bakanova Maxim Olegovičiaus disertacijos "išsamaus formavimo proceso dinamikos tyrimas"
D "spbpu a" roteya o "ir iiii I l 1 !! ^ .1899 ... Millofunuki Rusija Federalinė valstybinė autonominė aukštojo mokslo institucija" Sankt Peterburgas politechnikos universitetas
Oficialaus priešininko peržiūra dėl Lepichkin Dmitrijaus Igorevičiaus disertacijos temą "Dyzelinio variklio rodiklių gerinimas eksploatuojant darbo sąlygas, didinant darbo stabilumą kuro įranga", Pateikta.
Oficialaus priešininko peržiūra disertacijos darbe Kobyakova Julija Vyacheslavovna apie temą: "kokybinė neaustinių medžiagų šliaužimo analizė savo gamybos organizavimo etape, siekiant padidinti konkurencingumą, \\ t
Bandymus atliko variklio stalas Nuo. injector variklis VAZ-21126. Variklis buvo sumontuotas ant MS-Vsettino tipo stabdžių stendo, kuriame yra matavimo įranga, leidžianti kontroliuoti
Elektroninis žurnalas "Techninė akustika" http://webceter.ru/~eaa/ejta/ 004, 5 Pskovo politechnikos institutas Rusija, 80680, Pskovas, ul. L. Tolstoy, 4, el. Paštas: [El. Pašto saugoma] Apie garso greitį
Oficialaus priešininko peržiūra apie Egorovos Marina Avinirovnos disertacijos darbus šiuo klausimu: "Modeliavimo, prognozavimo ir vertinimo metodų kūrimas veiklos savybės Polimerinės tekstilės lynai
"SpeedSpace". Šis darbas iš tikrųjų siekiama sukurti pramoninį paketą apskaičiuojant retų dujų srautus, remiantis kinetinės lygties tirpalu su integruotu susidūrimu.
Šilumos mainų teorijos pagrindai Paskaita 5 Paskaitos planas: 1. Bendrosios sąvokos Konvekcinės šilumos mainų teorijos. HEATTHILLING su laisvo skysčio judėjimu dideliame tūryje. 3. Šilumos siurblys su nemokamu skysčiu judesiu
Netiesioginis metodas sprendžiant konjugatų užduočių lamino sluoksnio ant plokštelės plano okupacijos: 1 operacijos veikimo diferencialinės lygtys šilumos sienos sluoksnio 3 aprašymas išspręsta problema 4 sprendimo metodas
Raketų ir kosmoso technologijų elementų galvų temperatūros būklės apskaičiavimo metodai per savo žemės veikimą # 09, 2014 m. Rugsėjo mėn. Kopytov V.S., Puchkov V. Udk: 621.396 Rusija, MSTU.
Pabrėžia ir nekilnojamojo darbo krūvų apkrovų pamatų, atsižvelgiant į pakrovimo priešistorę. Atsižvelgiant į tai, mokslinių tyrimų tema yra svarbi. Darbo struktūros ir turinio vertinimas
Apžvalga technikos mokslų daktaro pareigūnas, profesorius Pavlova Pavel Ivanovich dėl disertacijos darbe Kuznetsova Alexei Nikolaevich temą: "plėtra aktyvaus triukšmo mažinimo sistemos
1 Švietimo ir mokslo ministerija Rusijos Federacijos Federalinė Valstybinė biudžeto švietimo įstaiga aukštojo profesinio mokymo "Vladimiro valstybinis universitetas
Disertacijos taryboje D 212.186.03, FGBOU Penzos valstybiniame universitete, mokslininko, d.t., profesorius Voyacheku i.i. 440026, Penza, ul. Raudona, 40 oficialaus priešininko Semenov
Aš ginčijau: pirmasis pirmininko rektorius, federalinės valstybės biudžeto švietimo akademijos mokslo ir naujoviško darbų pirmininko rektorius ^ ^ Sudar universitetas) Igorievich
Disciplinos kontrolė ir matavimo medžiagos Maitinimo vienetai»Bandymo klausimai 1. Jei variklis yra skirtas, ir kokie varikliai yra įdiegti naminiai automobiliai? \\ T 2. Klasifikavimas
D.V. Grineh (K. T. N.), M.A. Donchenko (K. T. N., docentas), A.N. Ivanovas (absolventas), A.L. Perminov (magistrantūros studentas) Rotary-ašmenų variklių skaičiavimo ir projektavimo metodikos kūrimas su išoriniu povandeniniu laivu
Trijų dimensijų modeliavimas darbo eigos aviacijos rotacinio stūmoklio variklio Zelentsov A.A., minin V.P. Juos. P.I. Baranova DEP. 306 "Aviacijos stūmokliniai varikliai" 2018 operacijos tikslas Rotacinė stūmoklis
Trophimovo Au, Kutsev VA, Krocharyano, Krasnodaro transporto transporto modelis, apibūdinantis gamtinių dujų pumpavimo procesą mg, kaip taisyklė, atskirai hidraulinė ir šilumos mainų užduotys yra laikomos atskirai
UDC 6438 Metodas apskaičiuojant dujų srauto intensyvumo intensyvumą prie degimo kameros dujų turbinos variklio 007 A - Grigoriev, ir Mitrofanov, O ir Rudakov, ir Solovyov Ojsc Klimov, Sankt Peterburgas
Dujų mišinio detonavimas neapdorotuose vamzdžiuose ir V.N lizduose. Ohitin s.i. Klimachkov I.A. Pusto Maskvos valstybinis technikos universitetas. REKLAMA Bauman Maskvos Rusija Desodinaminiai parametrai
Laboratorinis darbas 2 Šilumos perdavimo pagal priverstinę konvekciją tyrimas Darbo tikslas yra eksperimentinis nustatant šilumos perdavimo koeficiento priklausomybę nuo oro greičio vamzdžio. Gauta
Paskaita. Difuzijos sienos sluoksnis. Pasienio sluoksnio teorijos lygtys, esant masinėms perduoti ribinio sluoksnio koncepciją, 7 dalyje ir 9. (hidrodinaminiams ir šiluminiams pasienio sluoksniams)
Aiškus metodas sprendžiant laminarinio riba sluoksnio lygtis ant plokštelės laboratorinio darbo 1, klasių planas: 1. Darbo tikslas. Ribinio sluoksnio (metodinės medžiagos) lygčių sprendimo būdai 3. Diferencialas
UDC 621.436 N. D. Chingov, L. L. Milkovas, N. S. Malatovsky metodai, skirti cilindro dangtelio koordinuoto temperatūros laukų skaičiavimui su vožtuvais Siūloma koordinuoto cilindro dangų laukų apskaičiavimo metodas
# 8, rugpjūčio 6 d. UDC 533655: 5357 Analitinės formulės šilumos srautams apskaičiuoti užblokuotų mažų vilkų pailginimo įstaigų, studentų Rusijoje, 55, Maskva, MSTU ne Baumanas, Aerospace fakultetas,
Oficialaus priešininko peržiūra dėl Samoilovos Denis Yiurevich "Informacijos ir matavimo sistemos, skirtos naftos gamybai intensyvinti ir vandeniui atsparų gamybai, disertacija", \\ t
Federalinė agentūra Švietimo valstybinės švietimo įstaigos aukštojo profesinio mokymo Ramiojo vandenyno valstybinio universiteto šiluminės įtampos detalės DVS metodiškai
Apžvalga oficialiai priešininko technikos mokslų daktaras, profesorius Labunda Boris Vasilyevičius disertacijos darbe "Xu Yuna" temą: "Padidinkite medinių konstrukcijų elementų guolių talpą
Oficialaus priešininko Lvovas Jurijus Nikolayevich dėl Melnikovos Olga Sergejos disertacijos diagnostika pagrindinės jėgos alyvos užpildytų elektros energijos transformatorių diagnostika statistiniais atvejais
UDC 536.4 Gorbunov A.D. Dr. Tech. Mokslai, prof., DGTU šilumos perdavimo koeficiento apibrėžimas turbulentiniame sraute vamzdžiuose ir kanaluose Analitinis metodas Analitinis šilumos perdavimo koeficiento apskaičiavimas
480 RUB. |. 150 UAH. |. $ 7,5 ", pelėff, fgcolor," #ffffcc ", bgcolor," # 393939 ");" Onmousout \u003d "grąžinti ND ();" Disertacijos laikotarpis - 480 patrinti., Pristatymas 10 minučių , visą parą, septynias dienas per savaitę ir šventes
Grigoriev Nikita Igorevich. Dujų dinamika ir šilumos mainai Pistojo variklio išmetimo vamzdyne: Disertacija ... Techninių mokslų kandidatas: 01.04.14 / Grigoriev Nikita Igorevich; [Apsaugos vieta: Federalinė valstybinė autonominė aukštojo profesinio mokymo įstaiga "Uralų federalinis universitetas Pavadinta po pirmojo prezidento Rusijos BN Yeltsin "http://lib.urfu.ru/mod/data/view.php?D\u003d51&rid\u003d238321] .- Ekaterinburg, 2015.- 154 p.
ĮVADAS. \\ T
1 skyrius. Šio klausimo būklė ir tyrimo tikslų nustatymas 13
1.1 Išmetimo sistemų tipai 13
1.2 Eksperimentiniai išmetimo sistemų efektyvumo tyrimai. 17.
1.3 Atsiskaitymo studijos baigimo sistemų veiksmingumą 27
1.4 Šilumos mainų procesų charakteristikų išmetimo sistema stūmoklio vidaus degimo variklis 31
1.5 Išvados ir užduočių nustatymas 37
2 skyrius. Tyrimo metodika ir eksperimentinio montavimo aprašymas 39
2.1 Nurodykite metodiką dėl dujų dinamikos tyrimo ir šilumos keitimo charakteristikų išėjimo variklio proceso 39
2.2 Konstruktyvus eksperimentinio įrenginio vykdymas už išleidimo proceso tyrimą stūmokliniuose DVS 46
2.3 Skirstymo veleno sukimosi ir dažnio kampo matavimas 50
2.4 Instant Frow apibrėžimas 51
2.5 Momentinių vietinių šilumos perdavimo koeficientų matavimas 65
2.6 Viršutinio srauto matavimas baigimo kelyje 69
2.7 Duomenų rinkimo sistema 69
2.8 Išvados 2 S
3 skyrius. Dujų dinamika ir išleidimo proceso išlaidos charakteristikos 72
3.1 Dujų dinamikos ir išlaidų charakteristikos išleidimo proceso stūmoklio variklio vidaus degimo be tikimybė 72
3.1.1 Su vamzdeliu su apvaliu skerspjūviu 72 skyriuje
3.1.2 Dujotiekiui su kvadratiniu skerspjūviu 76 skyriuje
3.1.3 su trikampio skerspjūvio dujotiekiu 80 skyriuje
3.2 Dujų dinamika ir eksploatacinės gaminių, skirtų stūmoklio vidinio degimo variklio gamybos procesui, mažinant 84
3.3 Išvada iki 3 skyriaus 92
4 skyrius. Greitas šilumos perdavimas vidaus degimo variklio išmetimo kanale 94
4.1 Instant vietinis šilumos perdavimo procesas vidaus degimo variklio vidinės degimo procesas be superchorui 94
4.1.1 su vamzdynais su apvalia skerspjūvio 94 skirsnyje
4.1.2 vamzdynui su kvadratiniu skerspjūviu 96 skyriuje
4.1.3 su vamzdynu su trikampiu skerspjūviu 98 skyriuje
4.2 Instant šilumos perdavimo procesas iš stūmoklio variklio vidaus degimo su sumažinimu 101
4.3 Išvados 4 skyriuje 107
5 skyrius. Srauto stabilizavimas vidaus degimo variklio išmetimo kanale 108
5.1 Pakeiskite srauto pulsacijų išmetimo kanalą stūmoklio variklio naudojant pastovią ir periodinį išmetimą 108
5.1.1 Flux pulsacijų slopinimas išleidimo angoje naudojant pastovią išmetimą 108
5.1.2 Pakeitus srauto pulsavimo į išmetamųjų kanalų periodinio išmetimo 112 5.2 konstruktyvus ir technologinis dizainas išmetamųjų trakto su išmetimo 117
Išvada 120.
Bibliografija
Numatomi baigimo sistemų veiksmingumo tyrimai
Pistojo variklio išmetimo sistema yra pašalinti išmetamųjų dujų variklio cilindrus ir tiekiant juos į turbokompresoriaus turbiną (prižiūrint varikliuose), kad būtų galima konvertuoti energiją po darbo eigos mechaninis darbas ant TK medžio. Išmetamųjų dujotiekio kanalus atlieka bendras vamzdynas, išmetamas nuo pilkos arba karščiui atsparios ketaus arba aliuminio, kai aušinimo atveju arba atskirų ketaus purkštukų atveju. Apsaugoti paslaugų personalą nuo nudegimų išmetimo vamzdynas Jis gali būti aušinamas vandeniu arba padengtas šilumos izoliacinėmis medžiagomis. Šilumos izoliuoti vamzdynai yra labiau pageidautina varikliams su dujų turbinu superimposses. Kadangi šiuo atveju išmetamųjų dujų energijos praradimas sumažėja. Nuo tada, kai šildomas ir atšaldomas išmetimo vamzdynų ilgis, tada specialūs kompensatoriai yra įdiegti prieš turbiną. Ant dideli varikliai Kompensatoriai taip pat sujungia atskirus išmetimo vamzdynų sekcijas, kurios pagal technologines priežastis sudaro sudėtinį.
Informacija apie dujų parametrus prieš turbinos turbokompresorius dinamikoje kiekvieno darbo metu ciklo DVS. pasirodė 60-aisiais. Taip pat žinoma, kad kai kurie iš momentinės išmetamųjų dujų temperatūros priklausomybės nuo keturių taktų variklio apkrovos. Taip pat žinoma apie keturių taktų variklio apkrovą mažame su tuo pačiu laikotarpiu pasukimo ploto. Tačiau jokiu būdu jokių šaltinių nėra tokių svarbių savybių, kaip vietinio šilumos perdavimo intensyvumo ir dujų srauto greitis išmetamųjų kanalų. Dyzelinai su aukštesniu gali būti trijų tipų dujų tiekimo organizacija nuo cilindro galvutės į turbiną: nuolatinio dujų slėgio sistema prieš turbiną, impulsų sistemą ir supercharge sistemą su pulso konverteriu.
Pastovaus slėgio sistemoje dujos iš visų cilindrų dujos patenka į didelį išmetimo kolektorių dideliame tūryje, kuris tarnauja kaip imtuvas ir daugiausia išlygina slėgio pulsacijas (1 pav.). Atliekant dujas iš cilindro išmetimo vamzdyje, susidaro didelis amplitudės slėgio banga. Tokios sistemos nepalankumas yra stiprus dujų našumo sumažėjimas, tekantis iš cilindro per kolektorių į turbiną.
Su tokia dujų ištraukimo iš cilindro išleidimo ir jų tiekimo į purkštukų aparatą turbinos tiekimas sumažėja energijos praradimas, susijęs su jų staigaus išplėtimo metu cilindrui į vamzdyną ir dviejų kartų konversiją Energija: kinetinė energija, atsirandanti dėl dujų cilindro į galimą jų slėgio energiją vamzdyne, ir paskutinis dar kartą kinetinėje energijoje į purkštukų aparatą turbinos, nes jis vyksta baigimo sistemoje su pastoviu slėgio slėgiu įėjimas į turbiną. Dėl šios priežasties impulsinės sistemos metu disponuojamos dujų eksploatavimas turbina didėja ir jų slėgis sumažėja išleidimo metu, o tai sumažina galios išlaidas atlikti dujų mainus į stūmoklio variklio cilindrą.
Pažymėtina, kad su pulsuojančiu pranašumu dėl energijos konversijos sąlygos turbinoje yra gerokai pablogėjo dėl srauto nonstationarbaltumo, dėl kurio jo efektyvumas sumažės. Be to, apskaičiuotų turbinos parametrų apibrėžimas trukdo dėl kai kurių dujų slėgio ir temperatūros kintamųjų prieš turbiną ir už jo atskyrimo dujų tiekimo į purkštukų aparatą. Be to, tiek paties variklio ir turbokompresoriaus turbinos dizainas yra sudėtingas dėl atskirų kolekcininkų įvedimo. Kaip rezultatas, daug įmonių masinė produkcija Varikliai su dujų turbinų pranašesniu taiko pastovų slėgio didinimo sistemą prieš turbiną.
Impulsų keitiklio priežiūra yra tarpinė ir sujungia slėgio pulsacijų naudą išmetamųjų dujų kolektoriuje (mažinant skurdo valdymą ir gerinant cilindro valymo) su nugalėtoju nuo slėgio raukšlių iki turbinos, kuri padidina pastarojo efektyvumą.
3 pav. Aukštesnės sistemos su pulso konverteriu: 1 - Purkštukas; 2 - purkštukai; 3 - fotoaparatas; 4 - difuzorius; 5 - vamzdynas
Tokiu atveju išmetamosios dujos 1 vamzdžiuose (3 pav) apibendrinti per purkštukus 2, į vieną vamzdyną, kuris sujungia cilindrų fazes, kurių fazės nėra viena į kitą. Tam tikru momentu slėgio impulsas viename iš vamzdynų pasiekia maksimalų. Tokiu atveju maksimalus dujų galiojimo laikas nuo purkštuko, prijungto prie šio vamzdyno tampa maksimaliu, o tai lemia išstūmimo į rezoliuciją kitame vamzdyne ir taip palengvina prie jo pritvirtintų cilindrų išvalymą. Purkštukų galiojimo procesas kartojamas su aukštu dažniu, todėl 3 kamera, kuri atlieka maišytuvo vaidmenį ir sklendę, susidaro daugiau ar mažiau vienodas srautas, kurio kinetinė energija yra difuzoriaus 4 ( Greičio mažinimas) yra paverčiamas potencialiu dėl slėgio padidėjimo. Iš dujotiekio 5 dujų įveskite turbiną beveik pastoviu slėgiu. Sudėtingesnė pulso konverterio struktūrinė schema, sudaryta iš specialių purkštukų iš išmetimo vamzdžių galuose, derinant bendrą difuzorių, yra parodyta 4 paveiksle.
Išmetimo vamzdyno srautą pasižymi ryškiu ne poatiškumu, kurį sukelia paties proceso dažnumas, ir dujų parametrų ne dujotiekio-cilindro ir turbinos sienų. Kanalo sukimas, profilio suskirstymas ir periodinis jo geometrinių charakteristikų keitimas Vožtuvo lizdo įvesties skyriuje Patiekite ribinio sluoksnio atskyrimo priežastį ir didelių stagnų zonų formavimąsi, kurių matmenys yra pakeisti laikui bėgant. Stagnacijos zonose, grąžintinas srautas su didelio masto pulsuojančiais vorteksais, kurie sąveikauja su pagrindiniu vamzdyno srautu ir daugiausia lemia kanalų srauto charakteristikas. Srauto nesilaikymas pasireiškia išmetamųjų kanalų ir stacionariomis ribomis (su fiksuotu vožtuvu) dėl perkrovos zonų plyšių. Ne stacionarių sūkurių matmenys ir jų rutulių dažnis gali žymiai nustatyti tik eksperimentiniais metodais.
Eksperimentinio tyrimo dėl ne-stacionarių sūkurių struktūros sudėtingumas jėga dizaineriai ir mokslininkai naudoti renkantis optimalią geometriją iš išmetamųjų kanalų, lyginant integruotas eksploatacines ir energijos charakteristikas srauto, paprastai gaunamas stacionariomis sąlygomis fizinių modelių, tai yra su statiniu valymu. Tačiau tokių tyrimų patikimumo pagrindimas nėra pateikta.
Straipsnyje pateikiami eksperimentiniai srauto struktūros tyrimai variklio kanale ir atliekami lyginamoji analizė Struktūros ir integralios srautų charakteristikos stacionariomis ir nestruktūrinėmis sąlygomis.
Didelio produkcijos variantų bandymų rezultatai rodo nepakankamą įprastinio požiūrio į profiliavimą, pagrįstą stacionarių srautų kaltininiais vamzdžių ir trumpų vamzdžių keliuose. Nėra jokių prognozuojamų ir galiojančių priklausomybių vartojimai. \\ T nuo kanalo geometrijos.
Matavimas sukimosi ir pasukimo dažnio kampas
Pažymėtina, kad maksimalūs skirtumai tarp TPS apibrėžtos kanalo centre ir šalia jo sienos (kanalo spindulio svyravimai) yra stebimi kontroliniuose skyriuose, esant šalia įvesties į kanalą studijuoti ir pasiekti 10,0% IPI. Taigi, jei priverstinio dujų srauto pulsacijos 1x iki 150 mm buvo daug mažiau nei IPI \u003d 115 ms, srovė turi būti apibūdinama kaip dabartinė aukštas laipsnis Nonstationarity. Tai rodo, kad pereinamojo laikotarpio srauto režimas energijos įrengimo kanaluose dar nebaigtas, o kitas pasipiktinimas jau paveikė. Ir priešingai, jei srauto pulsacijos būtų daug daugiau su laikotarpiu nei TR, dabartinė turėtų būti laikoma kvazikationary (su mažu neztationary). Šiuo atveju, prieš sutrikimo atsiradimą, pereinamasis hidrodinaminis režimas turi laiko užbaigti, o kursas turi būti suderintas. Ir galiausiai, jei srauto srauto greitis buvo arti TR vertės, srovė turi būti apibūdinama kaip vidutiniškai nestacionari, o vis didėja nestruktary.
Kaip galimų būdingų laikų naudojimo pavyzdys, kurį siūloma įvertinti būdingus laikus, svarstomas dujų srautas į pisternių inžinierių kanalus. Pirma, žr. 17 paveikslą, kuriame WX srauto greičio priklausomybė nuo alkūninio veleno sukimosi kampo (17 pav.) Ir tuo metu t (17 pav.). Šios priklausomybės buvo gautos fizinio modelio tos pačios cilindrų DVS matmens 8.2 / 7.1. Iš figūros matyti, kad priklausomybės wx \u003d f (φ) atstovavimas yra šiek tiek informatyvus, nes jis tiksliai atspindi bandymų kanalo procesų fizinę esmę. Tačiau būtent šioje formoje ši grafika yra imti pateikti variklių lauko srityje. Mūsų nuomone, tai yra labiau teisinga naudoti laikiną priklausomybę wx \u003d / (t) analizuoti.
Mes analizuojame priklausomybę wx \u003d / (t) n \u003d 1500 min. "1 (18 pav.). Kaip matyti, šiuo alkūninio veleno sukimosi dažniu, viso išleidimo proceso trukmė yra 27,1 ms. Pereinamojo laikotarpio hidrodinaminis procesas Outletas prasideda po išmetimo vožtuvo atidarymo. Tuo pačiu metu galima išskirti labiausiai dinamišką lifto plotą (laiko intervalas, kurio metu yra staigus srauto padidėjimas), kurio trukmė yra 6,3 ms. Po to srauto greičio augimas pakeičiamas jo įdubimu. Kaip parodyta anksčiau (15 pav.), Nes ši hidraulinio sistemos atsipalaidavimo laiko konfigūracija yra 115-120 ms, ty žymiai didesnė už kėlimo skyriaus trukmę. Taigi, reikėtų daryti prielaidą, kad išleidimo pradžia (kėlimo sekcija) atsiranda su dideliu ne sostationary. 540 Ф, hrad pkv 7 a)
Dujos buvo tiekiamos iš viso vamzdyno tinklo, kuriame buvo įrengtas slėgio matuoklis, skirtas valdyti spaudimą tinkle ir vožtuve 2, kad būtų galima valdyti srautą. Dujos tekėjo į rezervuaro imtuvą 3 su 0,04 m3 tūrio, jame yra lygiavimo grotelės 4, kad būtų išvengta slėgio pulsacijų. Iš rezervuaro-imtuvo 3, dujotiekis buvo tiekiamas į cilindro pūtimo kamerą 5, kurioje buvo įdiegta medaus. HONAYCOMB buvo plona grotelės, ir buvo skirtas valyti liekamąjį slėgį. Cilindro pūtimo kamera 5 buvo pritvirtinta prie 8 cilindro bloko, o vidinė cilindro ląstelių kameros ertmė buvo sujungta su cilindro bloko galvutės vidine ertmėmis.
Atidarius išmetamųjų dujų vožtuvą 7, dujos iš modeliavimo kameros nuvyko per išmetimo kanalą 9 į matavimo kanalą 10.
20 pav. Išsamiau parodykite eksperimentinio įrenginio išmetamųjų dujų konfigūraciją, nurodydami slėgio jutiklių ir termometro zondų vietas.
Mokamas ribotas kiekis. \\ T Informacija apie išleidimo proceso dinamiką, kaip originali geometrinė bazė buvo pasirinkta klasikinis tiesioginio išleidimo kanalas su apvaliu skerspjūviu: eksperimentinis išmetimo vamzdis buvo pritvirtintas prie 2 cilindro bloko galvutės, vamzdžio ilgis buvo 400 mm, ir a 30 mm skersmuo. Vamzdyje trys skylės buvo išgręžtos atstumais L, LG ir B, atitinkamai, 20,140 ir 340 mm slėgio jutiklių 5 ir termo-chaserio jutikliai 6 (20 pav.).
20 pav. Eksperimentinio montavimo kanalo konfigūracija: 1 - cilindro pūtimo kamera; 2 - cilindro bloko galva; 3 - Išmetimo vožtuvas; 4 - eksperimentinis baigimo vamzdis; 5 - slėgio jutikliai; 6 - Termometro matuokliai, skirti matuoti srauto greitį; L yra išleidimo vamzdžio ilgis; C_3 - diases į termo-chaser jutiklių vietas iš išmetimo lango
Montavimo matavimo sistema leido nustatyti: dabartinį sukimosi kampą ir alkūninio veleno sukimosi greitį, momentinį srautą, momentinį šilumos perdavimo koeficientą, perteklių srauto slėgį. Šių parametrų apibrėžimo metodai aprašyti toliau. 2.3 Rotacijos kampo matavimas ir paskirstymo sukimosi dažnumas
Norint nustatyti sukimosi greitį ir srovės veleno sukimosi kampą, taip pat nuo stūmoklio, esančio viršutiniuose ir apatiniuose mirusiuose taškuose, buvo taikomas tachometrinis jutiklis, diegimo schema, nurodyta 21 paveiksle, Kadangi pirmiau išvardyti parametrai turi būti nedviprasmiškai nustatyti dinaminio procesų tyrime TBT. Keturi
Tachometrinio jutiklio susideda iš dantyto disko 7, kuris turėjo tik du dantis, esančius priešais vienas kitą. 1 diskas buvo įrengtas su elektriniu varikliu 4 taip, kad vienas iš diskų diskų atitiktų stūmoklio padėtį viršutiniame mirusiame taške, o kita, atitinkamai apatiniame mirties taške ir buvo pritvirtintas prie veleno Sukabinimas 3. Variklio velenas ir stūmoklio variklio velenas buvo prijungtas prie diržo perdavimo.
Kai einantis vienas iš dantų netoli indukcinio jutiklio 4, pritvirtinta ant trikojo 5, indukcinio jutiklio išvestis susidaro įtampos pulsas. Naudodamiesi šiais impulsais, galite nustatyti dabartinę skirstomojo veleno padėtį ir atitinkamai nustatyti stūmoklio padėtį. Norint, kad signalai atitiktų NMT ir NMT, dantys buvo atlikti vienas nuo kito vienas nuo kito, konfigūracija skiriasi viena nuo kitos, dėl kurių indukcinio jutiklio lizdo signalai turėjo skirtingus amplitudes. Signalas, gautas iš indukcinio jutiklio lizdo yra parodyta 22 paveiksle: mažesnio amplitudės įtampos impulsas atitinka stūmoklio į NTC padėtį ir didesnės amplitudės pulsą, atitinkamai NMT poziciją.
Dujų dinamika ir vartojimo efektyvumo procesas iš stūmoklio vidaus degimo variklio su superpozicija
Klasikinėje literatūroje apie darbo eigos ir inžinerijos teoriją turbokompresorius daugiausia laikomas efektyviausiu variklio priverstiniu metodu, dėl to padidėjo variklio cilindrų įvedimo oro kiekis.
Pažymėtina, kad literatūros šaltiniuose turbokompresoriaus įtaka dujų dujotiekio dujų srauto dujų dinaminėms ir termofizinėms charakteristikoms yra labai reti. Daugiausia literatūroje turbinos turbina laikoma supaprastinimu, kaip dujų mainų sistemos elementas, kuris turi hidraulinį atsparumą dujų srautui cilindrų išleidimo angoje. Tačiau akivaizdu, kad turbokompresoriaus turbina atlieka svarbų vaidmenį formuojant išmetamųjų dujų srautą ir turi didelę įtaką srauto hidrodinaminėms ir termofizinėms charakteristikoms. Šiame skirsnyje aptariami turbokompresoriaus turbinos poveikio su dujų srauto hidrodinaminės ir termofizinių charakteristikų poveikio rezultatai, esantys stūmoklio variklio išmetimo vamzdyje.
Tyrimai buvo atlikti eksperimentiniame sąrankoje, kuri anksčiau buvo aprašyta antrajame skyriuje, pagrindinis pokytis yra TKR-6 turbokompresoriaus įrengimas su radialine ašine turbine (47 ir 48 paveikslai).
Dėl išmetamųjų dujų slėgio poveikio išmetamųjų dujotiekyje į turbinos darbo eigą, šio rodiklio pokyčių modeliai yra plačiai tiriami. Suspaustas
Turbinos turbinos montavimas išmetimo vamzdyne turi didelį poveikį slėgiui ir srautui išmetimo vamzdyne, kuris yra aiškiai matomas nuo slėgio kištumo ir srauto greičio išmetimo vamzdis su turbokompresoriumi nuo alkūninio veleno kampo (49 ir \u200b\u200b50 paveikslai). Lyginant šias priklausomybes su panašiomis priklausomomis išmetimo vamzdyno be turbokompresoriaus panašiomis sąlygomis, galima matyti, kad turbokompresoriaus turbinos įrengimas į išmetamąjį vamzdį sukelia daugybę raukšlių atsiradimo per visą produkcijos išvestį Iki turbinos ašmenų elementų (purkštukų aparatų ir darbaratūros) veikimu. 48 pav. Bendrosios rūšies įrengimo su turbokompresoriumi
Dar vieną būdingas bruožas Šios priklausomybės yra gerokai padidėjęs slėgio svyravimų amplitudė ir reikšmingas greičio svyravimo amplitudė, palyginti su išmetimo sistemos vykdymu be turbokompresoriaus. Pavyzdžiui, su su sukimosi dažniu iš alkūninio veleno 1500 minučių, maksimalus dujotiekio dujotiekio su turbokompresoriumi yra 2 kartus didesnis, o greitis yra 4,5 karto mažesnis nei vamzdyno be turbokompresoriaus. Padidėjęs slėgis ir sumažinimas Greitis baigimo vamzdyne sukelia turbinos sukeltas pasipriešinimas. Verta pažymėti, kad maksimali slėgio vertė turbokompresoriaus vamzdyne yra perkelta į didžiausią vamzdyno slėgio vertę be turbokompresoriaus iki 50 laipsnių iki 50 laipsnių alkūninio veleno. Taigi
Vietinio (1x \u003d 140 mm) priklausomybė (1x \u003d 140 mm) Pikto perteklinis slėgis ir WX srauto greitis ištraukiamo variklio apvalios skerspjūvio dujotiekyje su turbokompresoriumi nuo alkūninio veleno sukimosi kampo Slėgis, kai P T \u003d 100 kPa išsiskyrimas skirtingiems alkūninio veleno greičiui:
Nustatyta, kad išmetamųjų dujotiekyje su turbokompresoriumi didžiausios srauto vertės yra mažesnės nei vamzdyno be jo. Verta pažymėti, kad tuo pačiu metu pasiekus maksimalią srauto reikšmę link alkūninio veleno posūkio padidėjimo momentas yra būdingas visiems diegimo režimams. Turbokompresoriaus atveju greičio greitis yra ryškiausias esant mažam stoties sukimosi greičiui, kuris taip pat yra būdingas ir tuo atveju be turbokompresoriaus.
Panašios savybės yra būdingos ir priklausomybės PX \u003d / (P).
Pažymėtina, kad baigus išmetamųjų vožtuvo, dujotiekio greitis visuose režimuose nėra sumažintas iki nulio. Turbokompresoriaus turbinos diegimas išmetimo vamzdyne sukelia srauto greičio pulsacijų išlyginimą visose eksploatavimo režimuose (ypač su 100 kPa pirminiu slėgiu), tiek išėjimo tako metu ir po jo pabaigos.
Verta pažymėti, kad vamzdyne su turbokompresoriumi, srauto slėgio svyravimų slopinimo intensyvumas po išmetamųjų dujų vožtuvo yra uždarytas didesnis nei be turbokompresoriaus intensyvumo
Reikėtų daryti prielaidos, kad aukščiau aprašytus dujų dinaminių charakteristikų pokyčius, kai turbokompresorius yra įrengtas išmetimo vamzdyno, srauto srauto į lizdo kanalą, kuris neišvengiamai turėtų sukelti pokyčius termofizinių charakteristikų pokyčius išleidimo procesas.
Apskritai, DVS vamzdyno slėgio pokyčių priklausomybė su viršutiniu su viršutiniu yra suderinamas su anksčiau gautu.
53 paveiksle parodyta priklausomybės grafikai masės srautas G per išmetimo vamzdyną nuo alkūninio veleno sukimosi greičio pagal įvairias nereikalingas PPP ir išmetimo sistemos konfigūracijų (su turbokompresoriumi ir be jo). Šios grafikos buvo gautos naudojant aprašytą techniką.
Iš 53 paveiksle nurodytų grafikų galima matyti, kad visoms pradinio viršslėgio vertėms, masės srauto dažnis g dujų dujotiekyje yra maždaug toks pat, kaip jei yra TK ir be jo.
Kai kuriuose įrenginio veikimo režimuose išlaidų charakteristikų skirtumas šiek tiek viršija sistemingą klaidą, kuri yra apie 8-10%, kad būtų galima nustatyti masinio srauto greitį. 0,0145 g. kg / s
Vamzdynams su kvadratiniu skerspjūviu
Išmetimo sistema su išmetimu veikia taip. Išmetamosios dujos į išmetamųjų dujų sistemą ateina iš variklio cilindro į kanalą į cilindro galvutę 7, iš kur jie praeina į išmetamųjų dujų kolektorių 2. išmetimo kolektoriuje 2, sumontuotas išmetimo vamzdis, kuriame oras tiekiamas per jį ElectropNeUMOCLAP 5. Toks vykdymas leidžia nedelsiant sukurti išleidimo zoną už kanalo cilindro galvutės.
Norint, kad išmetimo vamzdis nesukuria didelės hidraulinės atsparumo išmetimo kolektoriuje, jo skersmuo neturi viršyti 1/10 šio kolektoriaus skersmens. Taip pat būtina norint sukurti kritinį režimą išmetamųjų dujų kolektoriuje ir pasirodo ežektoriaus užraktas. Iš nutekami vamzdžių ašis, palyginti su išmetimo kolektoriaus ašis (ekscentricity) pozicija yra pasirinkta priklausomai nuo konkrečios konfigūracijos išmetimo sistemos ir variklio veikimo režimą. Šiuo atveju efektyvumo kriterijus yra cilindro iš išmetamųjų dujų valymo laipsnis.
Paieškos eksperimentai parodė, kad išmetamųjų dujų kolektoriuje sukurtas išleidimas (statinis slėgis) 2, naudojant išmetimo vamzdelį 4, turi būti ne mažesnis kaip 5 kPa. Priešingu atveju atsiras nepakankamas pulsuojančio srauto išlyginimas. Tai gali sukelti pašarų srovių susidarymą kanale, o tai sukels cilindro valymo efektyvumą, ir atitinkamai sumažins variklio galią. Elektroninis variklio valdymo blokas 6 turi organizuoti elektropneumoklap 5, priklausomai nuo sukimosi greičio variklio alkūninio veleno. Norėdami padidinti išstūmimo poveikį išmetimo gale iš išmetimo vamzdžio 4, gali būti įdiegta telkinys.
Paaiškėjo, kad didžiausios srauto greičio vertės išleidimo kanale su pastoviu išstūmimu yra žymiai didesnis nei be jo (iki 35%). Be to, uždarant išmetamųjų dujų išmetimo kanalą su pastovia išmetimo, išėjimo srauto lašai lėčiau, palyginti su tradiciniu kanalu, kuris rodo nuolatinį valymą kanalo iš išmetamųjų dujų.
63 pav. VX vietinio tūrio srauto palūkanų normos priklausomybė nuo skirtingų dizaino sklendės kanalų nuo alkūninio veleno sukimosi greičio p. Jie rodo, kad visame alkūninio veleno sukimosi dažnio spektrą pastovioje išmetimui, tūris Srauto greitis per išmetimo sistemą didėja, o tai turėtų sukelti geriausią cilindrų iš išmetamųjų dujų ir variklio galios padidėjimo.
Taigi tyrimas parodė, kad pastovios išmetimo į išmetamųjų dujų sistemos naudojimas išmetimo sistemoje pagerina cilindro dujų valymą, palyginti su tradicinėmis sistemomis, stabilizuojant srautą išmetimo sistemoje.
Pagrindiniai pagrindiniai apdovanojimai Šis metodas Nuo gesinimo srauto pulsacijų metodo, esančio stūmoklio variklio išmetimo kanale, pastovios išstūmimo poveikis per išmetimo vamzdį tiekiamas į išmetamųjų teršalų kanalą tik išleidimo tako metu. Tai gali būti įmanoma, nustatydami elektroninį variklio valdymo bloką arba naudoti specialų valdymo bloką, kurio diagrama nurodyta 66 paveiksle.
Ši schema sukurta autoriaus (64 pav) yra taikoma, jei neįmanoma užtikrinti iš nutekėjimo proceso kontrolę naudojant variklio valdymo bloką. Tokios schemos veikimo principas susideda iš šių specialūs magnetai į variklio smagračio, specialūs magnetai turi būti sumontuoti, kurių pozicija atitiktų atidarymo ir uždarymo variklio lizdo vožtuvų momentus. Magnetai turi būti sumontuoti skirtinguose poliuose, palyginti su salės bipoliniu jutikliu, kuris savo ruožtu turėtų būti šalia magnetų. Artimųjų šalia jutiklio magneto, nustatytas atitinkamai išmetimo vožtuvų atidarymo taškas, sukelia mažą elektros impulsą, kurį sustiprina signalo stiprinimo vienetas 5, ir tiekiamas į elektropneuoboklap, kurio išvados yra prijungtos prie Valdymo bloko 2 ir 4 išėjimai, po kurio jis atsidaro ir prasideda oro tiekimas. Tai atsitinka, kai antrasis magnetas veikia šalia jutiklio 7, po to uždaro elektropneuoboclap.
Mes kreipiamės į eksperimentinius duomenis, kurie buvo gauti sukimosi dažnių spektrą su alkūninio veleno spektru nuo 600 iki 3000 minučių. 1 su skirtingais nuolatiniais slėgio kaiščiais ant išleidimo (nuo 0,5 iki 200 kPa). Ekspestuojant, suspausto oro temperatūra su temperatūra 22-24 su išmetimo vamzdeliu, gautu iš gamyklos greitkelio. Deflekcija (statinis slėgis) išmetimo vamzdžio išmetimo sistema buvo 5 kPa.
65 paveiksle parodyta vietinio slėgio priklausomybės PX (Y \u003d 140 mm) ir WX srauto greitis, esančio apvalios skersinio variklio dalies išmetimo vamzdyje su periodine išstūmimu nuo alkūninio veleno rotacijos kampu. Per didelis slėgis № \u003d 100 kPa įvairių sukimosi dažnių alkūninio veleno.
Iš šių grafikų matoma, kad per visą išleidimo taką yra absoliutus slėgis baigimo kelyje, didžiausios slėgio svyravimų vertės pasiekia 15 kPa, o minimalus pasiekia 9 kPa išleidimą. Tada, kaip ir Classic baigimo kelyje apskrito skerspjūvio, šie rodikliai yra atitinkamai 13,5 kPa ir 5 kPa. Verta pažymėti, kad maksimali slėgio vertė laikoma 1500 min. "Crankshaft" greičiu. "1, ant kitų slėgio svyravimo variklio veikimo būdų nepasiekia tokių verčių. Prisiminkite. Tai pradiniame vamzdyje Apskrito skerspjūvis, pastebėtas monotoniškas slėgio svyravimų amplitudės padidėjimas, priklausomai nuo padidinto alkūninio veleno sukimosi dažnio.
Nuo vietinio dujų srauto dujų srauto diagramų nuo alkūninio veleno sukimosi kampo gali būti matoma, kad vietinis greitis per atleidimo tako metu kanalo metu naudojant periodinės išstūmimo poveikį yra didesnis nei klasikiniame kanale Apvalus skerspjūvis visose variklio režimuose. Tai rodo geriausią baigimo kanalo valymą.
66 pav. Dujų tūrio srauto srauto palyginimo grafikai iš alkūninio veleno sukimosi greičio apvaliame skerspjūvyje be išstūmimo ir apvalaus skerspjūvio su periodine išstūmimu į įvairių slėgio įėjimo įėjimo įvesties kanale yra laikoma .
UDC 621.436.
Automobilių variklių suvartojimo ir išmetamųjų dujų sistemos atsparumo poveikis dujų mainų procesuose
L.V. Dailidės, BP. Zhilkin, yu.m. Brodov, N.I. Grigoriev.
Straipsnyje pateikiami eksperimentinio suvartojimo ir išmetimo sistemų atsparumo aerodinaminio atsparumo poveikio rezultatai stūmokliniai varikliai dėl dujų mainų procesų. Eksperimentai buvo atlikti on-line modeliai vieno cilindro variklio. Aprašyta eksperimentų įrenginiai ir metodai. Pateikiami variklio srauto srauto greičio ir srauto slėgio priklausomybė nuo variklio sukimosi kampo. Duomenys buvo gauti įvairiuose suvartojimo ir išmetimo sistemų atsparumo koeficientuose ir skirtinguose alkūninio veleno sukimosi dažniuose. Remiantis gautais duomenimis, buvo išvados buvo pagamintos iš dinaminių dujų mainų procesų funkcijų į variklį skirtingos sąlygos. Rodoma, kad triukšmo duslintuvo naudojimas išlygina srautą ir keičia srauto charakteristikas.
Raktažodžiai: stūmoklio variklis, dujų mainų procesai, procesų dinamika, greičio pulsavimo ir srauto slėgis, triukšmo duslintuvas.
ĮVADAS. \\ T
Keletas reikalavimų, susijusių su vidaus degimo stūmoklio variklių suvartojimu ir rezultatais, tarp kurių pagrindinė aerodinaminio triukšmo sumažėjimas ir minimalus aerodinaminis atsparumas yra pagrindiniai. Abu šie rodikliai nustatomi filtravimo elemento, įleidimo duslintuvų ir išleidimo, katalizinių neutralizatorių, aukštesnio (kompresoriaus ir (arba) turbokompresoriaus) projektavimo sujungimas, taip pat suvartojamų ir išmetimo vamzdynų konfigūracija ir išmetimo vamzdynų konfigūracija srauto pobūdį. Tuo pačiu metu yra praktiškai nėra duomenų apie papildomų elementų suvartojimo ir išmetimo sistemų (filtrų, duslintuvų, turbokompresoriaus) įtaką jų dujų dinamikoje.
Šiame straipsnyje pateikiami suvartojimo ir išmetamųjų dujų sistemos atsparumo duslininaminio atsparumo poveikio dujų mainų procesų atžvilgiu, atsižvelgiant į aspekto stūmoklio variklį 8.2 / 7.1.
Eksperimentiniai augalai
ir duomenų rinkimo sistema
Aerodinaminio atsparumo dujų ir oro sistemų atsparumo dujų mainų procesuose stūmoklinių inžinierių poveikis buvo atliktas ant matmenų modeliavimo modelio 4.2 / 7.1, lemia sukimosi asinchroninis variklisAlkūninio veleno sukimosi dažnis, kuris buvo pakoreguotas n \u003d 600-3000 min1 diapazone, kurio tikslumas yra ± 0,1%. Eksperimentinis įrenginys išsamiau aprašytas.
Fig. 1 ir 2 parodyti eksperimentinio įrenginio suvartojimo ir išmetimo kelio konfigūracijas ir geometrinius dydžius, taip pat montavimo vietą, skirtą momentiniam matavimui
vidutinio oro srauto greičio ir slėgio vertės.
Matavimui momentinių slėgio reikšmių sraute (statinis) PC kanale, slėgio jutiklis £ -10 buvo naudojamas WIKA, kurio greitis yra mažesnis nei 1 ms. Didžiausia santykinė vidutinė vidutinė slėgio matavimo paklaida buvo ± 0,25%.
Norėdami nustatyti momentinę terpę oro srauto kanalo skyriuje, nuolatinės temperatūros pradinio dizaino, kurio jautrus elementas buvo nichromo sriegis, kurio skersmuo yra 5 μm ir ilgio 5 mm. Maksimali santykinė vidutinė vidutinė greičio WX matavimo klaida buvo ± 2,9%.
Iš sukimosi dažnio iš alkūninio veleno matavimas buvo atliekamas naudojant tachometrinį matuoklį, sudarytą iš dantyto disko, pritvirtinto ant alkūninio veleno veleno ir indukcinio jutiklio. Jutiklis suformavo įtampos impulsą dažnio proporcingai sukimosi greičiui velenui. Pasak šių impulsų, buvo užfiksuotas sukimosi dažnis, buvo nustatyta alkūninio veleno padėtis (kampas F) ir VMT ir NMT stūmoklio momentas.
Signalai iš visų jutiklių įžengė į analoginį į skaitmeninį konverterį ir perduodami asmeniniam kompiuteriui tolesniam perdirbimui.
Prieš atliekant eksperimentus, apskritai buvo atliktas statinis ir dinamiškas taikymas, kuris parodė greitį, reikalingą studijuoti dujų dinaminių procesų dinamiką įėjimo ir išmetimo sistemų stūmoklinių variklių. Bendra vidutinė vidutinė eksperimentų klaida dėl dujų oro aerodinaminio atsparumo poveikio dVS sistemos. \\ T Dujų mainų procesai buvo ± 3,4%.
Fig. 1. Eksperimentinio įrenginio įsiurbimo kelio konfigūracija ir geometriniai dydžiai: 1 - cilindro galvutė; 2-burbuliavimo vamzdis; 3 - matavimo vamzdelis; 4 - oro srauto matavimo termoanemometro jutikliai; 5 - Slėgio jutikliai
Fig. 2. Eksperimentinio montavimo kelio konfigūracija ir geometriniai matmenys: 1 - cilindro galvutė; 2 - darbo sklypas - baigimo vamzdis; 3 - slėgio jutikliai; 4 - termometrų jutikliai
Papildomų elementų poveikis suvartojamų ir išleidimo procesų dujų dinamikoje buvo tiriamas su skirtingais sistemos atsparumo koeficientais. Atsparumas buvo sukurtas naudojant įvairius įsiurbimo filtrus ir išleidimą. Taigi, kaip vienas iš jų, standartinis oro automobilio filtras buvo naudojamas su 7,5 atsparumo koeficientu. Audinių filtras su atsparumo koeficientu 32 buvo pasirinktas kaip kitas filtro elementas. Atsparumo koeficientas buvo nustatytas eksperimentiškai per statinį valymo sąlygomis laboratorinėmis sąlygomis. Tyrimai taip pat buvo atlikti be filtrų.
Aerodinaminio atsparumo poveikis įleidimo procesui
Fig. 3 ir 4 parodyti oro srauto ir kompiuterio slėgio priklausomybę nuo įleidimo angoje
le nuo alkūninio veleno sukimosi kampo F skiriasi nuo sukimosi dažnių ir naudojant įvairius įsiurbimo filtrus.
Nustatyta, kad abiem atvejais (su duslinintuvu ir be) slėgio ir oro srauto dažnio pulsavimas yra labiausiai išreikštas dideliu greičiu sukimosi alkūninio veleno. Tuo pačiu metu suvartojamo kanalo su triukšmo duslintuvu maksimalus greitis Oro srautas, nes jis turėtų būti tikėtasi, mažiau nei kanale be jo. Dauguma.
m\u003e x, m / s 100
1 III 1 III 7 1 £ * ^ 3 111
Jeeping vožtuvas 1 111 II ti. [Zocrytir. . 3.
§ P * ■ -1 * £ l r-
// 11 "s" 1 III 1
540 (R. Gome. P.K.Y. 720 VMT NMT
1 1 atidarymas -Gbepskid-! Vožtuvas A L 1 G 1 1 1 Uždaryta ^
1 HDC \\ t BPCSKNEO vožtuvas "x 1 1
|. | A j __ 1 __ mj t -1 1 k / \\ 1 ^ V / \\ t \\ t \\ t \\ t / l / l "PC-1 \\ __ V / -
1 1 1 1 1 1 1 | 1 1 ■ ■ 1 1
540 (r. Cyro. P.K .. 720 VMT NMT
Fig. 3. Oro greičio WX priklausomybė su įsiurbimo kanalu nuo alkūninio veleno sukimosi kampo skirtingais alkūninio veleno sukimosi dažniais ir skirtingais filtravimo elementais: A - N \u003d 1500 min. 1; B - 3000 min-1. 1 - be filtro; 2 - standartinis oro filtras; 3 - Audinio filtras
Fig. 4. Kompiuterio slėgio priklausomybė nuo alkūninio veleno pasukimo kampo F skirtingais alkūninio veleno sukimosi dažniais ir skirtingais filtravimo elementais: A - N \u003d 1500 min. 1; B - 3000 min-1. 1 - be filtro; 2 - standartinis oro filtras; 3 - Audinio filtras
jis buvo ryškiai pasireiškęs aukštu alkūninio veleno sukimosi dažniais.
Uždarius įsiurbimo vožtuvą, oro srauto slėgį ir greitį kanale visomis sąlygomis nesilaiko lygi nuliui, o kai kurie jų svyravimai yra stebimi (žr. 3 ir 4 pav.), Kuri taip pat būdinga išleidimui procesas (žr. Toliau). Tuo pačiu metu įleidimo triukšmo duslintuvo įrengimas sukelia slėgio pulsacijų ir oro srautų kiekį visomis sąlygomis tiek suvartojimo procesu ir po to, kai įsiurbimo vožtuvas yra uždarytas.
Aerodinaminio poveikis
atsparumas atleidimo procesui
Fig. 5 ir 6 rodo WX oro srauto greičio priklausomybę ir slėgio kompiuterį į lizdą nuo skalavimo formos kampo, esančio skirtingais sukimosi dažniais ir naudojant įvairius atleidimo filtrus.
Studijos buvo atliktos įvairiems alkūninio veleno sukimosi dažniams (nuo 600 iki 3000 min1) skirtingu viršslėgiu ant PI (nuo 0,5 iki 2,0 bar) be tylus triukšmo ir jei jis pateikiamas.
Nustatyta, kad abiem atvejais (su duslintuvu ir be) oro srauto pulsacija, ryškiai pasireiškė esant žeminiam alkūninio veleno sukimosi dažnumui. Tokiu atveju maksimalaus oro srauto vertės lieka išmetimo kanalo su triukšmo duslintuvu
merilly tas pats, kaip ir be jo. Uždarius išmetamųjų vožtuvą, oro srauto greitis kanale visomis sąlygomis netapo nuliui, o stebimi kai kurie greičio svyravimai (žr. 5 pav.), Kuris yra būdingas įleidimo procesui (žr. Aukščiau). Tuo pačiu metu triukšmo duslintuvo įrengimas ant išleidimo sukelia didelį oro srauto greičio pulsavimą visomis sąlygomis (ypač RY \u003d 2,0 bare) tiek išleidimo proceso metu ir po to, kai išmetimo vožtuvas yra uždarytas .
Pažymėtina, kad aerodinaminio atsparumo poveikis yra įleidimo proceso variklio charakteristikoms, kur oro filtras Pulsacinis poveikis įsiurbimo procese ir uždarius įleidimo vožtuvą, tačiau jie buvo aiškiai greičiau nei be jo. Tokiu atveju įleidimo sistemos filtro buvimas lėmė didžiausio oro srauto greičio sumažėjimą ir susilpninant proceso dinamiką, kuris gerai atitinka anksčiau gautus rezultatus.
Išmetimo sistemos aerodinaminio atsparumo padidėjimas lemia tam tikrą maksimalų spaudimą išleidimo procese, taip pat NMT viršūnių poslinkis. Šiuo atveju galima pažymėti, kad išėjimo triukšmo duslintuvo diegimas sukelia oro srauto slėgio pulsavimą visomis sąlygomis tiek gamybos proceso metu, tiek po išmetamojo vožtuvo uždarymo metu.
hY. m / s 118 100 46 16
1 1 iki. T «aia k t 1 MPSKAL vožtuvo uždarymas
Ipikalų atidarymas |<лапана ^ 1 1 А ікТКГ- ~/М" ^ 1
"" "і | y і ~ ^
540 (P, patraukti, P.K.Y. 720 NMT NMT
Fig. 5. Oro greičio WX priklausomybė nuo alkūninio veleno sukimosi kampo skirtingais alkūninio veleno sukimosi dažniais ir skirtingais filtravimo elementais: A - N \u003d 1500 min. 1; B - 3000 min-1. 1 - be filtro; 2 - standartinis oro filtras; 3 - Audinio filtras
Px. 5PR 0,150.
1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 II 1 1 L "A 11 1 1/1", ir II 1 1
Atidarymas | Yypzskskaya 1 іклапана Л7 1 h і _ / 7 / ", g s 1 h uždarymas bittseast g / cgtї alan -
c- "1 1 1 1 1 і 1 l l _Л / і і h / 1 1
540 (P, karstas, pk6. 720
Fig. 6. Slėgio kompiuterio priklausomybė nuo alkūninio veleno su sukimosi kampu F skirtingais alkūninio veleno sukimosi dažniais ir skirtingais filtravimo elementais: A - N \u003d 1500 min. 1; B - 3000 min-1. 1 - be filtro; 2 - standartinis oro filtras; 3 - Audinio filtras
Remiantis priklausomybės pokyčių atskiru sukamaisiais atskiriems takeliams apdorojimas, santykinis oro q tūrio srauto pokytis buvo apskaičiuotas per išmetimo kanalą, kai duslintuvas yra dedamas. Nustatyta, kad su mažu slėgiu ant išleidimo (0,1 MPa), vartojimo Q išmetimo sistema su duslintuvu yra mažesnis nei sistemoje be jo. Tuo pačiu metu, jei su sukimosi alkūninio veleno 600 min-1 dažnis, šis skirtumas buvo maždaug 1,5% (kuris yra per klaidą), tada su n \u003d 3000 min4 Šis skirtumas pasiekė 23%. Rodoma, kad už didelį 0,2 MPA viršslėgį buvo pastebėta priešinga tendencija. Oro tūrio srautas per išmetimo kanalą su duslintuvu buvo didesnis nei sistemoje be jo. Tuo pačiu metu, esant mažoms alkūninio veleno sukimosi dažniams, tai viršijo 20%, o n \u003d 3000 min1 - 5%. Pasak autorių, toks poveikis gali būti paaiškinamas tam tikru su oro srauto greičio pulsavimu išmetimo sistemoje, esant tylus triukšmas.
Išvada
Atliktas tyrimas parodė, kad vidaus degimo įleidimo variklis yra gerokai įtakos su įsiurbimo kelio aerodinaminiu atsparumu:
Filtro elemento atsparumo padidėjimas išlygina užpildymo proceso dinamiką, tačiau tuo pačiu metu sumažina oro srautą, atitinkantį užpildymo koeficientą;
Filtro poveikis yra sustiprintas su didėjančiu sukimosi dažniu alkūninio veleno;
Filtravimo atsparumo koeficiento (maždaug 50-55) ribinė vertė, po kurios jos vertė neturi įtakos srautui.
Nustatyta, kad išmetamųjų dujų sistemos aerodinaminis atsparumas taip pat žymiai paveikia išleidimo proceso dujų dinaminius ir vartojimo reikalus:
Didinant išmetamųjų dujų diske hidraulinę atsparumą stūmokliniuose DVS sukelia oro srauto dažnio pulsavimą išmetamųjų kanalų;
Su mažu slėgiui dėl išsiskyrimo sistemoje su tyliu triukšmu, tūrio srauto sumažėjimas per išmetamųjų kanalų, o didelės ry - priešingai, jis padidėja, palyginti su išmetimo sistema be duslintuvo.
Taigi gautos rezultatai gali būti naudojami inžinerijos praktikoje, siekiant optimaliai pasirinkti įleidimo ir pastatų duslintuvų charakteristikas, kurios gali suteikti
Įgyvendinant šviežio mokesčio (užpildymo koeficientą) cilindro užpildymo įtaka ir variklio cilindro valymo iš išmetamųjų dujų (liekamasis dujų koeficientas), tam tikrais didelės spartos stūmoklio variklio darbo būdais.
Literatūra
1. Draganov, B.H. Vidaus degimo variklių suvartojimo ir išmetamųjų dujų kanalų statyba / B.KH. Draganov, mg. Kruglov, V. S. Obukhov. - Kijevas: apsilankykite mokykloje. Vadovas ED, 1987. -175 p.
2. Vidaus degimo varikliai. 3 kN. Kn. 1: Darbo srautų teorija: tyrimai. / V.N. Lou-Kanin, K.A. Morozovas, A.S. Khachyan et al.; Ed. V.N. Lukanina. - m.: Didesnis. Shk., 1995. - 368 p.
3. Champraozs, B.A. Vidaus degimo varikliai: teorija, modeliavimas ir skaičiavimas procesų: studijos. Kursai "darbo eigos teorija ir procesų modeliavimas vidaus degimo varikliuose" / B.A. Chamolaoz, m.f. Faraplatovas, V.V. ClemenEv; Ed. Pilis. \\ T DEAT. Rusijos Federacijos mokslas B.A. Champrazovas. - Čeliabinskas: Sursu, 2010. -382 p.
4. Šiuolaikiniai požiūriai į dyzelinių variklių kūrimo keleiviniams automobiliams ir mažų ramybės
zovikovas / a. Blinov, P.A. Golubev, yu.e. Dragan et al.; Ed. V. S. Peponova ir A. M. Minyev. - m.: Nic "inžinierius", 2000. - 332 p.
5. Eksperimentinis dujų dinaminių procesų tyrimas stūmoklio variklio įleidimo sistemoje / B.P. Zhokkin, L.V. Dailidės, S.A. Korzh, i.d. Larionov // Inžinerija. - 2009.3№ 1. - P. 24-27.
6. Dėl dujų dinamikos dinamikos dinamikos variklio duslintuvo / L.V diegimo proceso pokyčių. Dailidės, BP. Zhokkin, A.V. Kryžius, d.l. Padalak // karinių mokslų akademijos biuletenis. -2011. - № 2. - P. 267-270.
7. Pat. 81338 RU, MPK G01 P5 / 12. Pastovios temperatūros terminė mechaninė temperatūra / s.n. Pochov, L.V. Dailidės, BP. Vilkin. - Nr. 2008135775/22; Etapas. 09/03/2008; Publis. 03/10/2009, bul. № 7.
1Šiame straipsnyje aptariamas rezonatoriaus poveikio variklio užpildymui įvertinimas. Pavyzdžiui, buvo pasiūlytas rezonatorius - tūris, lygus variklio cilindrui. Įsiurbimo trakto geometrija kartu su rezonatoriumi buvo importuota į "Flowvision" programą. Matematinis modifikavimas buvo atliktas atsižvelgiant į visas judančių dujų savybes. Norint įvertinti srauto greitį per įleidimo sistemą, skaičiavimai srauto greičio sistemoje ir santykinis oro slėgis vožtuvo plyšyje buvo atliktas kompiuterinis modeliavimas, kuris parodė papildomų pajėgumų naudojimo efektyvumą. Buvo įvertintas srauto greičio vertinimas per vožtuvo atotrūkį, buvo įvertintas standartinio, modernizuoto ir įleidimo sistemos srauto, srauto, slėgio ir srauto tankio greitis. Tuo pačiu metu didėja įeinančio oro masė, sumažėja srauto srauto greitis ir oro cilindro patekimo tankis padidėja, kuris yra palankiai atsispindi išvesties televizoriaus televizoriuje.
įleidimo traktą
rezonatorius
cilindro užpildymas
matematikos modeliavimas
patobulintas kanalas.
1. JOLOBOV L. A., DYDYKIN A. M. Dujų Exchange DVS procesų matematinis modeliavimas: monografija. N.N.: NGSHA, 2007 m.
2. DYDYSKIN A. M., ZHOLOBOV L. A. DVS DVS skaitmeninio modeliavimo metodų // traktoriai ir žemės ūkio mašinos. 2008 m. № 4. P. 29-31.
3. PRISTE D. M., Turkijos V. A. Aeromechanics. M.: Oborongas, 1960 m.
4. Khaylov M. A. Apskaičiuotas slėgio svyravimo lygtis vidaus degimo variklio siurbimo vamzdžio // TR. Cyam. 1984. Nr. 152. p.64.
5. Sonkin V. I. Oro srauto tyrimas per vožtuvo tarpą // tr. JAV. 1974 m. Leidimas 149. P.1-38.
6. Samsky A. A., Popov Yu. P. Skirtumo metodai sprendžiant dujų dinamikos problemas. M.: Mokslas, 1980. P.352.
7. Rudoy B. P. Taikomoji nestationary dujų dinamika: pamoka. UFA: UFA aviacijos institutas, 1988 m. P.184.
8. Malivanovas M.V., Khmelev R. N. dėl matematinės ir programinės įrangos kūrimo DVS dinaminių procesų skaičiavimui: IX tarptautinės mokslinės ir praktinės konferencijos medžiagos. Vladimiras, 2003. P. 213-216.
Variklio sukimo momento dydis yra proporcingas oro masės, priskirtos sukimosi dažniui. Didinant baliono variklio cilindro užpildymo, atnaujinant suvartojimo kelią, padidins suvartojimo pabaigos slėgį, pagerėjo maišymo formavimas, variklio veikimo techninių ir ekonominių rodiklių padidėjimas ir sumažėjimas iš išmetamųjų dujų toksiškumo.
Pagrindiniai įleidimo kelio reikalavimai yra užtikrinti minimalų atsparumą į įleidimo angą ir vienodą degių mišinio pasiskirstymą per variklio cilindrus.
Užtikrinti minimalų atsparumą įleidimo angą galima pasiekti pašalinant vamzdynų vidinių sienų šiurkštumą, taip pat aštrių srauto krypties pokyčių ir pašalinti staigius serijinius ir pratęsimus.
Reikšmingas poveikis cilindro užpildymui suteikia įvairių tipų postūmį. Paprasčiausias tipo geresnis yra naudoti gaunamo oro dinamiką. Didelis imtuvo tūris iš dalies sukuria rezonansinius efektus konkrečiame sukimosi greičio intervale, kuris sukelia geresnį užpildą. Tačiau, kaip rezultatas, dinamiški trūkumai, pavyzdžiui, nukrypimai mišinio sudėties su greitu apkrovos pakeitimu. Beveik idealus sukimo momento srautas užtikrina, kad įleidimo vamzdis yra perjungimas, kuriame, pavyzdžiui, priklausomai nuo variklio apkrovos, sukimosi greitis ir padėklas droselio yra galimi variantai:
Pulsacijos vamzdžio ilgis;
Perjunkite skirtingų ilgio arba skersmens pulsacijos vamzdžių;
- selektyvus atskiro vieno cilindro vamzdžio išjungimas esant didelei jų sumai;
- imtuvo tūrio perjungimas.
Rezonansiniame viršutiniame cilindro grupėje su tuo pačiu vėliava intervalu pritvirtinkite trumpus vamzdžius į rezonansinį imtuvą, kuris yra prijungtas per rezonansinius vamzdžius su atmosfera arba su surinkimo imtuvu, veikiančiu kaip Gölmgolts rezonatoriaus. Tai sferinis laivas su atvira kaklu. Kaklo oras yra svyruojančios masės, o oro kiekis laive atlieka elastinio elemento vaidmenį. Žinoma, toks atskyrimas yra teisingas tik maždaug, nes kai kurie ore į ertmę turi inercinį pasipriešinimą. Tačiau, su pakankamai didele vertė atidarymo ploto į kryžminio skyriaus į ertmės teritoriją, tokio suderinimo tikslumas yra gana patenkinamas. Pagrindinė dalis kinetinės virpesių energijos yra sutelkta rezonatoriaus kakle, kur oro dalelių svyravimui yra didžiausia vertė.
Įsijungimo rezonatorius yra nustatytas tarp droselio ir cilindro. Jis pradeda veikti, kai droselis yra pakankamai padengtas taip, kad jo hidraulinis atsparumas tampa panašus į rezonatoriaus kanalo atsparumą. Kai stūmoklis juda žemyn, degimo mišinys patenka į variklio cilindrą ne tik nuo droselio, bet ir iš bako. Su vakuumu sumažėjimu rezonatorius pradeda čiulpia degių mišinį. Tai bus ta pačia dalis ir gana didelė, atvirkštinė išmetimo.
Straipsnyje analizuojami srauto judėjimas 4 taktų benzino variklio suvartojamo alkūninio veleno sukimosi dažnumu "VAZ-2108" variklio pavyzdyje, esant alkūninio veleno sukimosi greičiui N \u003d 5600 min. - 1.
Ši tyrimo užduotis buvo išspręsta matematiniu būdu naudojant programinės įrangos paketą dujų hidrauliniams procesams modeliuoti. Modeliavimas buvo atliktas naudojant "Flowvision" programinės įrangos paketą. Šiuo tikslu buvo gautas ir importuotas geometrija (po geometrija suprantama vidiniuose varikliuose - įsiurbimo ir išmetimo vamzdžiai, cilindro atribumas) naudojant įvairius standartinius failų formatus. Tai leidžia SAPR SOLIDWORKS sukurti atsiskaitymo sritį.
Pagal skaičiavimo zonoje suprantama kaip tūris, kuriame matematinio modelio lygtys ir tūrio ribos, kuriomis nustatomos ribinės sąlygos, laikykite gautą geometriją formate, kurią palaiko srauto ir naudokite jį kuriant a Nauja apskaičiuota galimybė.
Ši užduotis naudojama ASCII, dvejetainio formato, STL plėtiniu, tipo stereolitographoryFormat su kampiniu leistinu tolerancija 4,0 laipsnių ir 0,025 metrų nuokrypio, siekiant pagerinti gautų modeliavimo rezultatus tikslumą.
Gavusi trijų dimensijų modelį atsiskaitymo zonos, matematinis modelis yra nustatytas (įstatymų pokyčių pokyčių fizinių parametrų dujų šiai problemai).
Tokiu atveju iš esmės subsoniecijos dujų srautas yra pagamintas mažais Reynolds numeriai, kuriuos apibūdina turbulentinio srauto sistema visiškai suspaustos dujų, naudojant standartinį k-e iš turbulencijos modelio. Šį matematinį modelį aprašo sistema, sudaryta iš septynių lygčių: dviejų navigo - Stokes lygtis, tęstinumo, energijos, idealios dujų būklės lygtys, masės perdavimas ir turbulentinių randų kinetinės energijos lygtis.
(2)
Energijos lygtis (pilnas entalpija)
Idealios dujų būklės lygtis:
Turbulentiniai komponentai yra susiję su likusius kintamuosius per turbulentinę klampumo vertę, kuri apskaičiuojama pagal standartinį K-ε modelį turbulencijos.
K ir ε lygtys
turbulentinis klampumas:
konstantai, parametrai ir šaltiniai:
(9)
(10)
Σk \u003d 1; σε \u003d 1.3; CH \u003d 0,09; Cε1 \u003d 1,44; Cε2 \u003d 1.92.
Darbinė medžiaga įleidimo procese yra oro, šiuo atveju, laikoma tobula dujų. Pradinės parametrų vertės yra nustatytos visai atsiskaitymo srityje: temperatūros, koncentracijos, slėgio ir greičio. Slėgiui ir temperatūrai pradiniai parametrai yra lygūs. Greitis apskaičiuoto regiono viduryje X, Y, Z yra nulis. Kintamos temperatūros ir slėgio srauto metu yra santykinės vertės, kurių absoliučios vertės apskaičiuojamos pagal formulę:
fa \u003d f + fef, (11)
kur fa yra absoliuti vertė kintamojo, F yra apskaičiuota santykinė vertė kintamo, FREF - pamatinę vertę.
Ribinės sąlygos nurodytos kiekvienam skaičiuojamiems paviršiams. Pagal ribines sąlygas būtina suprasti lygčių ir įstatymų, būdingų apskaičiuotos geometrijos paviršių derinį. Ribinės sąlygos yra būtinos norint nustatyti atsiskaitymo erdvės ir matematinio modelio sąveiką. Kiekvieno paviršiaus puslapyje nurodoma specifinė ribinės būklės tipas. Įvesties kanalo įvesties languose įdiegta ribinės būklės tipas. Likę elementai - siena, kuri neleidžia ir neišsiunčia apskaičiuotų dabartinės srities parametrų. Be visų minėtų ribų sąlygų, būtina atsižvelgti į ribines sąlygas, susijusias su pasirinktu matematiniu modeliu.
Kilnojamosios dalys yra įleidimo ir išmetimo vožtuvas, stūmoklis. Kilnojamųjų elementų ribose nustatykite sienos ribinės būklės tipą.
Kiekvienam kilnojamuoju kūnu nustatyta judėjimo teisė. Stūmoklio koeficiento keitimas nustatomas pagal formulę. Norint nustatyti vožtuvo judesio įstatymus, vožtuvo pakėlimo kreivės buvo pašalintos 0,50 su 0,001 mm tikslumu. Tada buvo apskaičiuotas vožtuvo judėjimo greitis ir pagreitis. Gauti duomenys konvertuojami į dinamines bibliotekas (laikas - greitis).
Kitas modeliavimo proceso etapas yra skaičiavimo tinklo generavimas. "Flowvision" naudoja vietinį prisitaikymo skaičiavimo tinklą. Iš pradžių sukurta pradinė skaičiavimo tinklo, o tada yra nustatytos šlifavimo tinklo kriterijai, pagal kuriuos srautas pertrauka pradinio tinklelio ląsteles į norimą laipsnį. Prisitaikymas atliekamas tiek kanalų ir cilindrų sienų kanalų tūryje. Vietose su galimu maksimaliu greičiu sukuriama pritaikymas su papildomu skaičiavimo tinklo šlifavimu. Iki tūrio, šlifavimas buvo atliktas iki 2 lygių degimo kameroje ir iki 5 lygių vožtuvo lizdai, palei cilindro sienas, prisitaikymas buvo sudarytas iki 1 lygio. Tai būtina siekiant padidinti laiko integracijos žingsnį su numanomu skaičiavimo metodu. Taip yra dėl to, kad žingsnis yra apibrėžiamas kaip ląstelių dydžio santykis iki maksimalaus greičio.
Prieš pradėdami apskaičiuoti sukurtą parinktį, turite nurodyti skaitinio modeliavimo parametrus. Tuo pačiu metu laikas tęsti skaičiavimą yra lygus vienam visam variklio veikimo ciklui, 7200 pk, iteracijų skaičiui ir šių skaičiavimo galimybių taupymo dažniui. Vėlesniam apdorojimui saugomi tam tikri skaičiavimo etapai. Nustatykite skaičiavimo proceso laiką ir parinktis. Ši užduotis reikalauja laiko žingsnio nustatymo - pasirinkimo metodas: numanoma schema, turinti didžiausią 5E-004c etapą, aiškų skaičių CFL - 1. Tai reiškia, kad laiko žingsnis nustato pačios programos, priklausomai nuo slėgio lygčių konvergencijos pats.
Postprocessor yra sukonfigūruotas ir rezultatų vizualizavimo parametrai yra suinteresuoti. Modeliavimas leidžia gauti reikiamus vizualizacijos sluoksnius pasibaigus pagrindiniam skaičiavimui, remiantis skaičiavimo etapais išliko tam tikra dažniu. Be to, postprocessor leidžia jums perduoti gautas skaitmenines vertes pagal tyrimo informacijos failą pavaisiais į išorinius elektroninius stalo redaktorius ir gauti laiko priklausomybę nuo tokių parametrų kaip greitis, vartojimas, slėgis ir tt
1 paveiksle parodyta imtuvo diegimas į įleidimo kanalą DVS. Imtuvo tūris yra lygus vieno variklio cilindro tūrai. Gavėjas nustatomas kuo arčiau įleidimo kanalo.
|
|
|
Fig. 1. Atnaujinta su imtuvo atsiskaitymo sritimi CadsolidWorks |
Savo Helmholtz rezonatoriaus dažnis yra:
(12)
kur f yra dažnis, Hz; C0 - garso greitis ore (340 m / s); S - skylės skerspjūvis M2; L yra vamzdžio ilgis, m; V yra rezonatoriaus tūris, m3.
Mūsų pavyzdyje turime šias vertes:
d \u003d 0,032 m, s \u003d 0,00080384 m2, v \u003d 0,000422267 m3, l \u003d 0,04 m.
Apskaičiuojant F \u003d 374 Hz, kuris atitinka stoties greitį alkūninio veleno n \u003d 5600min-1.
Nustatę apskaičiuotą parinktį ir, nustatydama skaitinio modeliavimo parametrus, buvo gauti šie duomenys: srauto greitis, greitis, tankis, slėgis, dujų srauto temperatūra įleidimo kanale alkūninio veleno sukimosi intensyvumo.
Iš pateikto grafiko (2 pav.), Kalbant apie srauto srautą vožtuvo plyšyje, aišku, kad modernizuotas kanalas su imtuvu turi maksimalias medžiagas. Vartojimo vertė yra didesnė kaip 200 g / s. Padidėjimas stebimas 60 g.p.k.v.
Nuo įleidimo vožtuvo atidarymo (348 g.k.v.) srauto greitis (3 pav.) Pradeda augti nuo 0 iki 170 m / s (210 m. Iki 440-450 GKV Kanale su imtuvu greičio vertė yra didesnė nei standarto maždaug 20 m / s, pradedant nuo 430-440. P.K.V. Kanalo skaitmeninė vertė kanale su imtuvu yra žymiai daugiau nei atnaujintas įleidimo kanalas, atidarant įleidimo vožtuvą. Be to, labai sumažėja srauto greitis, iki įleidimo vožtuvo uždarymo.
|
|
|
|
Fig. 2. Dujų srauto suvartojimas Vožtuvų lizdas standarto, modernizavimo ir imtuvo kanaluose N \u003d 5600 min-1: 1 - Standartinis, 2 - modernizuotas, 3 - atnaujintas su imtuvu |
Fig. 3. Srauto srauto srautas į standartinio, atnaujinto ir imtuvo kanalų srauto srautą n \u003d 5600 min-1: 1 - standarto, 2 - modernizuoti, 3 - modernizuoti su imtuvu |
Iš santykinių slėgio grafikų (4 pav.) (Atmosferos slėgis, p \u003d 101000 PA yra gautas nuliui), iš to išplėsta, kad modernizuoto kanalo slėgio vertė yra didesnė nei standarte, 20 kPa 460-480 gp. Kv. (susijęs su dideliu srauto verte). Nuo 520 g.K.V. Slėgio vertė yra suderinta, o tai negalima pasakyti apie kanalą su imtuvu. Slėgio vertė yra didesnė nei standarte, 25 kPa, pradedant nuo 420-440 gp.K.V. iki įleidimo vožtuvo uždarymo.
|
|
|
|
Fig. 4. Srauto slėgis standartiniu, modernizuotu ir kanalu su imtuvu N \u003d 5600 min-1 (1 - Standartinis kanalas, 2 - modernizuotas kanalas, 3 modernizuotas kanalas su imtuvu) |
Fig. 5. Srauto tankis standartiniu, modernizuotu ir kanalu su imtuvu n \u003d 5600 min-1 (1 - standartinis kanalas, 2 - modernizuotas kanalas, 3 modernizuotas kanalas su imtuvu) |
Srauto tankis vožtuvo atotrūkio srityje parodyta Fig. penki.
Atnaujiname kanale su imtuvu, tankio vertė yra mažesnė kaip 0,2 kg / m3 nuo 440 g.K.V. Palyginti su standartiniu kanalu. Tai susiję su aukšto slėgio ir dujų srauto greičiu.
Iš grafikų analizės, galite atkreipti šią išvadą: patobulintos formos kanalas suteikia geresnį cilindro užpildymą šviežiu įleidimo mokesčiu dėl įleidimo kanalo hidraulinio atsparumo sumažėjimo. Su stūmoklio greičio padidėjimu įėjimo vožtuvo atidarymo metu, kanalo forma neturi reikšmingai paveikti greitį, tankį ir slėgį į įsiurbimo kanalą, tai paaiškinama tuo, kad per šį laikotarpį įleidimo proceso rodikliai yra daugiausia Priklauso nuo stūmoklio greičio ir vožtuvo lošimo zonos (šiame skaičiavimuose pasikeitė tik įsiurbimo kanalo forma), tačiau viskas keičiasi lėtėjant stūmoklio judėjimui. Už standartinio kanalo mokestis yra mažiau inertinis ir stipresnis "ruožas" išilgai kanalo ilgio, kuris agregate suteikia mažiau cilindro užpildymo tuo metu, kai sumažina stūmoklio judėjimo greitį. Iki vožtuvo uždarymo procesas teka po jau gauto srauto danominatoriumi (stūmoklis suteikia pradinį talpyklos srauto greitį, sumažėjęs stūmoklio greitis, dujų srauto inercijos komponentas turi didelį vaidmenį užpildant. Tai patvirtina didesni greičio rodikliai, slėgis.
Į įleidimo kanalą su imtuvu, dėl papildomo mokesčio ir rezonansinių reiškinių, DVS cilindre yra žymiai didelė masė dujų mišinio, kuris suteikia didesnius techninius rodiklius DVS operaciją. Įsiurbimo augimo padidėjimas turės didelę įtaką DVS techniniam ir ekonominiam ir aplinkosauginio veiksmingumo didinimui.
Vertintojai:
Technikos universiteto daktaras Aleksandras Nikolaevičius, Švietimo ir mokslo ministerijos Vladimiro valstijos universiteto šilumos variklių ir energetikos įrenginių katedros profesorius. Vladimiras.
Kulchitsky Aleksejus Ramovičius, D.N., Profesorius, Vyriausiasis dizainerio pavaduotojas LLC VMTZ, Vladimiras.
Bibliografinė nuoroda
Jolobov L. A., Suvorov E. A., Vasileiv I. S. Papildomų pajėgumų poveikis įleidimo sistemoje DVS užpildymui // Modernios mokslo ir švietimo problemos. - 2013 - № 1;URL: http://science-education.ru/ru/article/view?id\u003d8270 (Darbo data: 25.11.2019). Mes atkreipiame jūsų dėmesį į žurnalų leidybą leidykloje "Natural Science akademija"
Siųsti savo gerą darbą žinių bazėje yra paprasta. Naudokite žemiau esančią formą
Studentai, magistrantūros studentai, jauni mokslininkai, kurie naudojasi savo studijų ir darbo žinių baze, bus labai dėkingi jums.
paskelbtas http://www.allbest.ru/
paskelbtas http://www.allbest.ru/
Federalinė švietimo agentūra
GOU VPO "URAL Valstybinis techninis universitetas - UPI pavadintas po pirmojo Rusijos prezidento B.N. Yeltsin "
Dėl rankraščių teisių
Baigiamajame darbe
dėl technikos mokslų kandidato laipsnio
Dujų dinamika ir vietinis šilumos perdavimas į pastrynės variklio sistemoje
Dailidės Leonidas Valerevich.
Mokslo patarėjas:
gydytojo fizinė-matematinė auditorija,
profesorius Zhilkin B.P.
Ekaterinburg 2009.
stūmoklio variklio dujų dinamikos diegimo sistema
Darbą sudaro administracija, penki skyriai, išvados, nuorodų sąrašas, įskaitant 112 pavadinimus. Jis išdėstytas 159 puslapiuose kompiuterio rinkimo į MS Word programą ir yra įrengta teksto 87 brėžiniai ir 1 lentelė.
Raktažodžiai: dujų dinamika, stūmoklio variklis, įleidimo sistema, skersinis profiliavimas, eksploatacinės medžiagos, vietinis šilumos perdavimas, momentinis vietinis šilumos perdavimo koeficientas.
Tyrimo objektas buvo ne stacionarus oro srautas į įleidimo sistemos stūmoklio variklio vidaus degimo.
Darbo tikslas - nustatyti įleidimo proceso dujų dinaminių ir šiluminių charakteristikų pokyčius stūmoklio vidinėje degimo variklie nuo geometrinių ir režimo veiksnių.
Tai parodyta, kad pateikiant profiliuotus įdėklus, galima palyginti su tradiciniu pastovaus apvalios kanalu, kad įgytumėte daugybę privalumų: padidėjo oro srauto, patekus į cilindrą; Priklausomybės nuo alkūninio veleno su sukimosi skaičiaus padidėjimas su sukimosi dažnio "trikampiu" sąnaudų ar linearizuojant išlaidų, būdingų visame veleno sukimosi numerių diapazone, skaičiui taip pat slopina aukšto dažnio oro srauto pulsacijas įleidimo kanale.
Nustatyti šilumos perdavimo koeficientų koeficientų keičiant šilumos perdavimo koeficientų koeficientus nuo greičio W stacionaraus ir pulsuojančio oro srauto įleidimo sistemoje DVS yra nustatytas. Eksperimentinių duomenų derinimas buvo gautos vietinio šilumos perdavimo koeficiento apskaičiavimo įleidimo trakte, tiek stacionariam srautui ir dinamiškam pulsuojančiam srautui.
ĮVADAS. \\ T
1. Problemos būklė ir tyrimo tikslų nustatymas
2. Eksperimentinių įrengimo ir matavimo metodų aprašymas
2.2 Rotacinio greičio ir alkūninio veleno sukimosi kampo matavimas
2.3 Momentinio siurbimo oro suvartojimo matavimas
2.4 Momentinių šilumos perdavimo koeficientų matavimo sistema
2.5 Duomenų rinkimo sistema
3. Dujų dinamika ir eksploatacinės įvesties procesas vidaus degimo varikliuose įvairiomis įsiurbimo sistemos konfigūracijomis
3.1 Dujų dinamika suvartojamo proceso neatsižvelgiant į filtro elemento poveikį
3.2 Filtravimo elemento įtaka suvartojamo proceso dujų dinamikoje įvairiose įsiurbimo sistemos konfigūracijose
3.3 Eksploatacinės medžiagos ir įleidimo proceso analizė su įvairiomis įsiurbimo sistemos konfigūracijomis su skirtingais filtrų elementais
4. šilumos perdavimas vidaus degimo variklio įsiurbimo kanale
4.1 Matavimo sistemos kalibravimas, siekiant nustatyti vietinį šilumos perdavimo koeficientą
4.2 Vietinis šilumos perdavimo koeficientas į vidinio degimo variklio įleidimo kanalą stacionare režimas
4.3 Momentinis vietinis šilumos perdavimo koeficientas į vidinio degimo variklio įleidimo kanalą
4.4 vidaus degimo variklio įleidimo sistemos konfigūracijos įtaka momentiniame vietiniame šilumos perdavimo koeficiente
5. Praktinio darbo rezultatų taikymo klausimai
5.1 Konstruktyvus ir technologinis dizainas
5.2 Energijos ir išteklių taupymas
Išvada
Bibliografija
Pagrindinių pavadinimų ir santrumpų sąrašas
Visi simboliai paaiškinami, kai jie pirmą kartą naudojami tekste. Toliau pateikiamas tik labiausiai vartojamų žymenų sąrašas:
d formos vamzdžių, mm;
d E yra lygiavertis (hidraulinis) skersmuo, mm;
F - paviršiaus plotas, m 2;
i - dabartinė jėga ir;
G - oro srautas, kg / s;
L - ilgis, m;
l yra būdingas linijinis dydis, m;
n yra alkūninio veleno sukimosi greitis, min -1;
p - atmosferos slėgis, PA;
R - Atsparumas, Ohm;
T - absoliuti temperatūra;
t - temperatūra Celsijaus skalėje, o c;
U - įtampa;
V - oro srauto greitis, m 3 / s;
w - oro srauto greitis, m / s;
Perteklius oro koeficientas;
g - kampas, kruša;
Alkūninio veleno sukimosi kampas, kruša, P.K.V.;
Šilumos laidumo koeficientas, w / (m k);
Kinematinis klampumo koeficientas, m 2 / s;
Tankis, kg / m 3;
Laikai;
Atsparumo koeficientas;
Pagrindiniai gabalai:
p.K.V. - alkūninio veleno sukimas;
DVS - vidaus degimo variklis;
NMT - viršutinis miręs taškas;
NMT - mažesnis miręs taškas
ADC - analoginis į skaitmeninis konverteris;
BPF - greitas Furjė transformacija.
Skaičiai:
Re \u003d WD / - Rangeldo numeris;
NU \u003d D / - NUSSELT numeris.
ĮVADAS. \\ T
Pagrindinė užduotis kuriant ir tobulinant stūmoklinius vidaus degimo variklius yra pagerinti cilindro užpildymą su šviežiu įkrovimu (arba kitaip tariant, variklio užpildymo koeficiento padidėjimas). Šiuo metu DVS plėtra pasiekė tokį lygį, kad bet kokio techninio ir ekonominio rodiklio pagerėjimas bent jau dešimtosios dalies procentinės dalies su minimaliomis medžiagomis ir laikinomis sąnaudomis yra tikrasis mokslo darbuotojų ar inžinierių pasiekimas. Todėl, norint pasiekti tikslą, mokslininkai siūlo ir naudojasi įvairiais būdais tarp dažniausiai pasitaikančių metodų: dinamiškas (inercinis) mažinimas, turbokompresorius arba oro pūstuvai, kintamo ilgio įleidimo kanalas, mechanizmo ir fazių reguliavimas Dujų pasiskirstymas, optimizavimas įsiurbimo sistemos konfigūracijos. Šių metodų naudojimas leidžia pagerinti cilindro užpildymą su šviežiu įkrovimu, kuris savo ruožtu padidina variklio galią ir jo techninius bei ekonominius rodiklius.
Tačiau daugumos nagrinėjamų metodų naudojimas reikalauja didelių medžiagų ir reikšmingo įleidimo sistemos ir viso variklio dizaino modernizavimo. Todėl vienas iš labiausiai paplitusių, bet ne paprasčiausias, iki šiol pripildymo koeficiento metodai yra optimizuoti variklio įleidimo kelio konfigūraciją. Šiuo atveju variklio įleidimo kanalo tyrimas ir tobulinimas dažniausiai atliekamas matematinio modeliavimo ar statinio valymo sistemos metodu. Tačiau šie metodai negali duoti teisingų rezultatų šiuolaikiniame variklio vystymosi lygyje, nes, kaip žinoma, tikrasis procesas variklių dujų keliuose yra trimatis dujų rašalo galiojimas per vožtuvo lizdą į dalinai užpildytą kintamojo tūrio cilindro erdvė. Literatūros analizė parodė, kad informacija apie įsiurbimo procesą tikruoju dinaminiu režimu yra praktiškai.
Taigi, patikimas ir teisingas dujų dinaminis ir šilumos keitimo duomenys, skirti įsiurbiamam procesui, gali būti gaunami tik dinamiškuose DVS arba realių variklių modeliuose. Tik tokie patyrę duomenys gali suteikti reikiamą informaciją, siekiant pagerinti variklį dabartiniu lygiu.
Darbo tikslas - sukurti cilindro užpildymo dujų dinaminių ir šiluminių charakteristikų keitimo modelius su šviežiu stūmoklio vidaus degimo varikliu iš geometrinių ir režimo veiksnių.
Mokslinės naujovės pagrindinių nuostatų darbo yra tai, kad autorius pirmą kartą:
Pulsacinio poveikio amplitudės-dažnių charakteristikos, atsirandančios stūmoklio variklio įsiurbimo kolektoriaus (vamzdžio) sraute;
Oro srauto didinimo metodas (vidutiniškai 24%) įvedant cilindrą naudojant profiliuotus įdėklus į įsiurbimo kolektorių, o tai sukels variklio galios padidėjimą;
Įsteigiami momentinio vietinio šilumos perdavimo koeficiento pokyčių modeliai stūmoklio variklio įleidimo vamzdyje;
Nustatyta, kad profiliuotų įdėklų naudojimas sumažina šviežio mokesčio šildymą suvartojant 30% vidutiniškai, kuris pagerins cilindro užpildymą;
Apibendrinta empirinių lygčių forma Gautų eksperimentiniai duomenys apie vietinį pulsuojančio oro srauto perdavimą įsiurbimo kolektoriuje.
Rezultatų tikslumas grindžiamas eksperimentinių duomenų, gautų pagal nepriklausomų tyrimų metodikas ir patvirtino eksperimentinių rezultatų atkuriamumo patikimumą, jų geras susitarimas bandymų eksperimentų lygiu su šiais autoriais lygiu, taip pat a Šiuolaikinių tyrimų metodų kompleksas, matavimo įrangos pasirinkimas, jo sisteminis bandymas ir taikymas.
Praktinė reikšmė. Gauti eksperimentiniai duomenys sukuria pagrindą inžinerinių metodų skaičiavimo ir projektavimo rašalo sistemų skaičiavimui ir projektavimui, taip pat išplėsti teorines vaizdus apie dujų dinamiką ir vietinį oro šilumos perdavimą per pastrynimo variklį. Individualūs darbo rezultatai buvo padaryta įgyvendinant Uralo dyzelinio variklio augalų LLC dizainą ir modernizavimą 6DM-21L ir 8DM-21L variklių.
Metodai nustatant srauto srauto pulsuojančio oro srauto į įleidimo vamzdį variklio ir momentinio šilumos perdavimo intensyvumas jame;
Eksperimentiniai duomenys apie dujų dinamiką ir momentinį vietinį šilumos perdavimo koeficientą įleidimo kanalo įvesties kanalo įleidimo procesu;
Duomenų apie vietinį koeficientą oro šilumos perdavimo įleidimo kanalo DVS rezultatai empirinių lygčių forma;
Darbo. Pagrindiniai disertacijos pateiktos studijų rezultatai ir buvo pristatyti "jaunųjų mokslininkų ataskaitose konferencijose", Jekaterinburgas, UGTU-UPI (2006 - 2008 m.); Mokslinių seminarų skyrius "Teorinė šilumos inžinerija" ir "Turbinos ir varikliai", Jekaterinburgas, Ugtu-UPI (2006 - 2008); Mokslo ir techninė konferencija "ratinių ir vikšrinių mašinų elektrinių efektyvumo gerinimas", Čeliabinskas: Čeliabinsko didesnė karinė automobilių komunistų partijos mokykla (karinis institutas) (2008); Mokslo ir techninė konferencija "Inžinerijos plėtra Rusijoje", Sankt Peterburgas (2009); Mokslo ir technikos taryboje pagal Ural dyzelinio variklio augalų LLC, Jekaterinburg (2009); Dėl mokslinės ir techninės tarybos OJSC Nii autotraktorių technologijos, Čeliabinsko (2009).
Disertacijos darbas buvo atliktas skyriuose "Teorinė šilumos inžinerija ir" turbinos ir varikliai ".
1. Dabartinės stūmoklio įleidimo įleidimo sistemų būklės apžvalga
Iki šiol yra daug literatūros, kurioje konstruktyvus efektyvumas įvairių sistemų stūmoklio variklių vidaus degimo, ypač individualūs elementai įleidimo sistemų rašalo sistemų. Tačiau praktiškai nėra siūlomų projektavimo sprendimų pagrindimo analizuojant įleidimo proceso dujų dinamiką ir šilumos perdavimą. Ir tik atskirose monografijose teikia eksperimentinius ar statistinius duomenis apie veiklos rezultatus, patvirtinančius vieno ar kito konstruktyvaus našumo galimybes. Šiuo atžvilgiu galima teigti, kad iki šiol nepakankamas dėmesys buvo skiriamas stūmoklinių variklių įleidimo sistemų tyrimui ir optimizavimui.
Pastaraisiais dešimtmečiais, atsižvelgiant į ekonominius ir aplinkosaugos reikalavimus vidaus degimo varikliams, mokslininkai ir inžinieriai pradeda mokėti daugiau ir daugiau dėmesio gerinant tiek benzininių ir dyzelinių variklių įsiurbimo sistemas, manydami, kad jų pasirodymai yra labai priklausomi nuo Procesų tobulumas dujų oro takuose.
1.1 Pagrindiniai stūmoklio įleidimo įleidimo sistemų elementai
Plaukimo variklio įsiurbimo sistema susideda iš oro filtro, įsiurbimo kolektoriaus (arba įleidimo vamzdžio), cilindrų galvutės, kuriose yra suvartojimo ir išleidimo kanalai, taip pat vožtuvo mechanizmas. Pavyzdžiui, 1 paveiksle parodyta "YMZ-238 dyzelinio variklio įsiurbimo sistemos" schema.
Fig. 1.1. YMZ-238 dyzelinio variklio įsiurbimo sistemos schema: 1 - įsiurbimo kolektorius (mėgintuvėlis); 2 - guminis tarpiklis; 3.5 - Prijungimo antgaliai; 4 - Apskaičiuota tarpinė; 6 - žarna; 7 - Oro filtras
Optimalių struktūrinių parametrų pasirinkimas ir įsiurbimo sistemos aerodinaminės charakteristikos sumažėjo veiksmingai darbo eigos ir aukšto lygio vidaus degimo variklių rezultatų rodiklių.
Trumpai apsvarstykite kiekvieną suvartojimo sistemos sudėtinį elementą ir pagrindines funkcijas.
Cilindro galvutė yra vienas sudėtingiausių ir svarbių vidaus degimo variklio elementų. Nuo teisingo pagrindinių elementų formos ir dydžio (visų pirma užpildymo ir maišymo procesų tobulumas labai priklauso nuo suvartojimo ir išmetimo vožtuvų dydžio).
Cilindro galvutės daugiausia gaminamos su dviem arba keturiais vožtuvais ant cilindro. Dviejų liepsnos dizaino privalumai yra gamybos technologijų ir projektavimo schemos paprastumas mažesnėje struktūrinėje masėje ir verte, judančių dalių skaičiaus į pavaros mechanizmą, priežiūros ir remonto išlaidas.
Keturių lankytinų konstrukcijų privalumai susideda geriau panaudojant cilindro grandinės ribojimui, vožtuvo gorlovino artimesniam dujų mainų procese, mažesnėje galo šiluminėje įtampoje dėl vienodesnės Šiluminė būsena, atsižvelgiant į centrinį antgalio ar žvakių, kuris padidina šiluminės valstybės dalių vienodumą stūmoklio grupės vienodumą.
Yra ir kitų cilindrų galvučių dizaino, pavyzdžiui, su trimis įleidimo vožtuvais ir vienu ar dviem bandymu vienam cilindrui. Tačiau tokios schemos taikomos palyginti retomis, daugiausia susijusiose (lenktynėse) varikliuose.
Iš vožtuvų įtaka dujų dinamikai ir šilumos perdavimo įleidimo kelyje paprastai nėra praktiškai nėra tiriamas.
Svarbiausi cilindro galvutės elementai nuo jų įtakos dujų dinamikos ir šilumos mainų įvesties procesui varikliui yra įleidimo kanalų tipai.
Vienas iš būdų optimizuoti pripildymo procesą yra profiliavimo įleidimo kanalai cilindro galvutės. Yra įvairių formų profiliavimo, siekiant užtikrinti krypties judėjimą šviežio mokesčio į variklio cilindrą ir pagerinti maišymo procesą, jie yra aprašyti išsamiausiais.
Priklausomai nuo maišymo proceso tipo, įsiurbimo kanalai atliekami vieno funkciniu (pasibjaurėjimu), užtikrinant tik užpildymą su balionais su oru arba dviem funkcijomis (tangentiniu, varžtu ar kitokiu tipu), naudojamam įleidimo ir sukimo oro įkrovimui cilindro ir degimo kamera.
Pasikalbėkime į benzininių ir dyzelinių variklių suvartojamų suvartojamų kolekcininkų dizaino ypatumus. Literatūros analizė rodo, kad suvartojamo suvartojimo kolekcionierius (arba rašalo vamzdis) skiriamas mažai dėmesio, ir jis dažnai laikomas tik kaip dujotiekiu už oro arba degalų maišelio tiekimo į variklį.
Oro filtras yra neatskiriama stūmoklio variklio įleidimo sistemos dalis. Pažymėtina, kad literatūroje daugiau dėmesio skiriama filtravimo elementų projektavimui, medžiagoms ir atsparumui, ir tuo pačiu metu filtravimo elemento poveikis dujų dinamikams ir šilumui keičiamasi rodikliais, taip pat išlaidomis Pistojo vidaus degimo sistemos charakteristikos praktiškai nėra laikomos.
1.2 Dujų dinamika srauto įleidimo kanalais ir metodais, kaip studijuoti įleidimo procesą stūmoklio varikliu
Siekiant tiksliau suprasti kitų autorių gautų rezultatų fizinę esmę, jie yra išdėstyti vienu metu su teoriniais ir eksperimentiniais metodais, nes metodas ir rezultatas yra viename organiniame komunikate.
KHOS įleidimo sistemų tyrimo metodai gali būti suskirstyti į dvi dideles grupes. Pirmoji grupė apima teorinę įleidimo sistemos procesų analizę, įskaitant jų skaitmeninį modeliavimą. Į antrąją grupę, mes išsiaiškinsime visus būdus eksperimentai studijuoti įleidimo procesą.
Mokslinių tyrimų metodų pasirinkimas, įvertinimų ir suvartojimo sistemų reguliavimas nustatomas pagal nustatytus tikslus, taip pat esamas medžiagas, eksperimentines ir apskaičiuotas galimybes.
Iki šiol nėra analitinių metodų, kurie leidžia jai būti teisingai tiksli, kad būtų galima įvertinti dujų intensyvumo lygį degimo kameroje, taip pat išspręsti privačias problemas, susijusias su judėjimo į suvartojamo kelio ir dujų galiojimo pabaigos aprašymas Vožtuvo atotrūkis realiame nestabilamame procese. Taip yra dėl to, kad sunku apibūdinti trijų dimensijų dujų srautą su degaliniais kanalais su staigiomis kliūtimis, sudėtinga erdvinė srauto konstrukcija, su purkštuvo dujomis per vožtuvo lizdą ir iš dalies užpildytą kintamojo tūrio cilindro erdvę, sąveiką srautų tarpusavyje, su cilindro sienomis ir kilnojamuoju stūmoklio apačioje. Analizė optimalaus greičio lauko nustatymas įleidimo vamzdelyje, žiedo vožtuvo lizde ir srautų pasiskirstymą cilindre yra sudėtinga tikslių metodų, skirtų įvertinti aerodinaminius nuostolius, atsirandančius dėl šviežio įleidimo sistemos įleidimo sistemos ir kai dujos cilindre ir teka aplink vidinius paviršius. Yra žinoma, kad kanale yra nestabilios zonos srauto perėjimas nuo laminorinės iki turbulentinio srauto režimo, ribinio sluoksnio atskyrimo regionas. Srauto struktūrą pasižymi kintamaisiais laiku ir Reynolds vietą, ne stacionariumo lygį, intensyvumą ir turbulencijos mastą.
Daugelis daugiakrypčių darbų yra skirta skaitmeniniam oro įleidimo įleidimo judėjimo modeliavimui. Jie gamina sūkurinio įleidimo angos įleidimo angos srauto srautą, trijų dimensijų srauto įleidimo kanalų įleidimo kanaluose, modeliuojant srautą į įleidimo langą ir variklį Cilindras, tiesioginio srauto ir sūkių srautų poveikio maišymo procesui analizė ir apskaičiuoti įkrovimo į dyzelinio cilindro poveikio poveikio apyvartiniam teršalų dydį, azoto oksidų ir indikatoriaus ciklo rodiklių dydį. Tačiau tik kai kuriuose darbuose, skaitmeninis modeliavimas patvirtina eksperimentiniai duomenys. Ir tik dėl teorinių tyrimų sunku įvertinti duomenų taikymo tikslumą ir laipsnį. Taip pat reikėtų pabrėžti, kad beveik visi skaitiniai metodai daugiausia skirti studijuoti jau esamą DVS intensyvumo intensyvumo įleidimo sistemos įleidimo procesus, kad būtų pašalinti jo trūkumai, o ne kurti naujų, veiksmingų dizaino sprendimų.
Lygiagrečiai, klasikiniai analitiniai metodai apskaičiuojant darbo eigą variklio ir atskirų dujų mainų procesų ji taikoma. Tačiau, skaičiuojant dujų srautą į įleidimo ir išmetimo vožtuvus ir kanalus, daugiausia naudojamos vienatvė stacionarios srauto lygtys, atsižvelgiant į dabartinę kvazi stacionarią. Todėl nagrinėjami skaičiavimo metodai yra tik apskaičiuoti (apytiksliai) ir todėl reikia atlikti eksperimentinį tobulinimą laboratorijoje arba tikruoju varikliu stendo bandymų metu. Dujų mainų apskaičiavimo metodai ir pagrindiniai įleidimo proceso dujų dinaminiai rodikliai yra sudėtingesnėje kompozicijoje. Tačiau jie taip pat teikia tik bendrą informaciją apie aptartus procesus, nesudaro pakankamai išsamaus dujų dinaminių ir šilumos valiutų kursų atstovavimo, nes jie grindžiami statistiniais duomenimis, gautais matematiniu modeliavimu ir (arba) statiniais valymo traktalais. rašalas ir skaitmeninio modeliavimo metodai.
Tiksliausi ir patikimi duomenys apie įleidimo procesą stūmoklio varikliu galima gauti tyrime dėl realių variklių.
Pirmuoju įkrovimo metu įjungimo variklio cilindre ant veleno bandymo režimo, klasikiniai Ricardo eksperimentai ir pinigai gali būti priskirti. "Riccardo" įrengė darbaratį degimo kameroje ir užfiksavo jo sukimosi greitį, kai tikrinamas variklio velenas. Anemometras fiksavo vidutinę dujų greičio vertę vienam ciklui. Ricardo pristatė "sūkurinės santykio" koncepciją, atitinkančią darbaratūros dažnio santykį, matuojant sūkurį ir alkūninį veleną. CASS įdiegė plokštelę atviroje degimo kameroje ir užfiksavo poveikį oro srautui. Yra ir kitų būdų naudoti su įtampos ar indukcinių jutiklių. Tačiau plokštelių diegimas deformuoti besisukantį srautą, kuris yra tokių metodų trūkumas.
Šiuolaikinis dujų dinamikos tyrimas tiesiogiai ant variklių reikalauja specialių matavimo prietaisų, galinčių dirbti nepalankiomis sąlygomis (triukšmas, vibracija, besisukantys elementai, aukšta temperatūra ir slėgis, kai deginimas degaluose ir išmetimo kanaluose). Šiuo atveju DVS procesai yra didelės spartos ir periodinės, todėl matavimo įranga ir jutikliai turi turėti labai didelį greitį. Visa tai labai apsunkina įleidimo proceso tyrimą.
Pažymėtina, kad šiuo metu yra plačiai naudojami natūralių variklių tyrimų metodai, kad būtų galima ištirti oro srautą į įleidimo sistemą ir variklio cilindrą, ir sūkurinės formavimo poveikio toksiškumo poveikiui analizei išmetamųjų dujų.
Tačiau gamtos studijos, kur tuo pačiu metu yra daug įvairių veiksnių, neleidžia įsiskverbti į atskiro reiškinio mechanizmo detales, neleidžia naudoti didelio tikslumo, sudėtingos įrangos. Visa tai yra laboratorinių tyrimų prerogatyva naudojant sudėtingus metodus.
Su įsiurbimo proceso dujų dinamikos tyrimo rezultatai, gauti tyrime dėl variklių, yra gana išsamūs monografijoje.
Iš jų didžiausias susidomėjimas yra oro srauto greičio pokyčių osciligrama į Vladimiro traktoriaus įrenginio C10.5 / 12 (D 37 (D 37) variklį, kuris pateikiamas 1.2 pav.
Fig. 1.2. Srauto parametrai kanalo įvesties skyriuje: 1 - 30 S -1, 2 - 25 S -1, 3 - 20 s -1
Šio tyrimo oro srauto matavimas buvo atliktas naudojant termometras, veikiantis DC režimu.
Ir čia tikslinga atkreipti dėmesį į labai termoemometrijos metodą, kuris, dėka daugeliui privalumų, gavo tokius plačiai paplitusius dujų dinamiką įvairiuose tyrimuose. Šiuo metu yra įvairių schemų termoanemometrų, priklausomai nuo užduočių ir mokslinių tyrimų srityje. Išsamiausia termoenemetrijos teorija yra laikoma. Taip pat reikėtų atkreipti dėmesį į platų termometro jutiklio dizaino įvairovę, kurioje nurodoma plačiai paplitęs šio metodo panaudojimas visose pramonės srityse, įskaitant inžineriją.
Apsvarstykite termoenemometrijos metodo, skirto įvesti įleidimo procesą, taikymo stūmoklio varikliu. Taigi, nedideli jautrių termometro jutiklio elemento matmenys nesukuria didelių oro srauto srauto pobūdžio; Didelis anemometrų jautrumas leidžia užregistruoti svyravimus su mažais amplitudais ir aukštais dažniais; Aparatūros schemos paprastumas leidžia lengvai įrašyti elektrinį signalą iš termometometro produkcijos, po to apdorojant asmeniniame kompiuteryje. Termomometrijoje jis naudojamas vienos, dviejų ar trijų komponentų jutiklių dydžio režimuose. Sriegis arba ugniai atsparių metalų su 0,5-20 μm storis ir 1-12 mm ilgis paprastai naudojamas kaip jautrus termometro jutiklio elementas, kuris yra fiksuotas ant chromo arba chromo odos kojos. Pastarasis eina per porceliano du, trijų krypčių ar keturių grotelių vamzdis, kuris yra ant metalo dėklo sandarinimo nuo proveržio, metalo dėklo, oked į bloko galvutę už viduje cilindro erdvės tyrimą arba į viduje Vamzdynai, skirti nustatyti dujų greičio vidurkį ir ripple.
Ir dabar atgal į osciligramą, parodytą 1.2 pav. Diagrama atkreipia dėmesį į tai, kad jis keičia oro srauto keitimą nuo alkūninio veleno sukimosi kampo (P.K.V) tik į suvartojimo takas (? 200 laipsnių. P.K.V), o likusią informaciją apie kitus laikrodžius buvo "apkarpyti". Ši osciligrama gaunama alkūninio veleno sukimosi greičiu nuo 600 iki 1800 min. -1, o šiuolaikiniuose varikliuose veikimo greičio spektras yra daug platesnis: 600-3000 min -1. Dėmesys atkreipiamas į tai, kad srauto greitis trakte prieš atidarant vožtuvą nėra nulis. Savo ruožtu, uždarant įsiurbimo vožtuvą, greitis nėra atstatytas, tikriausiai todėl, kad keliu yra aukšto dažnio stūmoklio srautas, kuris kai kuriuose varikliuose naudojamas dinamiškam (arba inertizui) sukurti.
Todėl svarbu suprasti visą procesą, duomenys apie oro srauto greičio pokyčius įleidimo trakte visą variklio darbo eigą (720 laipsnių, PKV) ir visame alkūninio veleno sukimosi dažnio veikimo diapazone. Šie duomenys yra būtini norint pagerinti įleidimo procesą, ieškant būdų, kaip padidinti šviežio mokesčio, įvesto į variklio cilindrus ir sukuriant dinaminius supercharo sistemas.
Trumpai apsvarstykite dinamiškų papildomų stūmoklio variklio ypatumus, kurie atliekami įvairiais būdais. Ne tik dujų skirstymo etapai, bet ir suvartojamų ir baigimo takų dizainas turi įtakos įsiurbimo procesui. Stūmoklio judėjimas, kai įsiurbimo takas sukelia atviro įsiurbimo vožtuvą į stalo slėgio bangos susidarymą. Atvirame įleidimo vamzdyne šis slėgio banga atsiranda su fiksuoto aplinkos oro mase, atspindintį nuo jo ir juda atgal į įleidimo vamzdį. Norint padidinti cilindrų užpildymą įleidimo įleidimo vamzdyną, svyruoja oro kolonėlę gali būti naudojama norint padidinti cilindrų užpildymą su šviežiu įkrovimu ir taip gauti didelį sukimo momento kiekį.
Su kitokia forma dinamiška superchard - inercinė viršininko, kiekvienas įleidimo kanalas cilindro turi savo atskirą rezonatoriaus vamzdelį, atitinkamą ilgio akustiką, prijungtą prie surinkimo kameros. Tokiuose rezonatoriaus mėgintuvėliuose suspaudimo banga, gaunama iš cilindrų, gali skleisti nepriklausomai vienas nuo kito. Koordinuojant atskirų rezonatoriaus vamzdžių ilgį ir skersmenį su dujų paskirstymo fazės fazėmis, suspaudimo banga, atsispindi rezonatoriaus vamzdžio gale, grįžta per cilindro atidaryto įleidimo vožtuvą, taip užtikrina geriausią užpildą.
Rezonansinis mažinimas yra pagrįstas tuo, kad oro sraute įleidimo vamzdyne tam tikru sukimosi greičiu alkūninio veleno yra rezonansinės virpesių, atsiradusių dėl stūmoklio prie stūmoklio judėjimo. Tai, su teisingu išdėstymu įsiurbimo sistema, lemia tolesnį slėgio padidėjimą ir papildomą lipnią poveikį.
Tuo pačiu metu minėti dinamiški padidinimo metodai veikia siaurame režimuose, reikalauja labai sudėtingo ir nuolatinio nustatymo, nes pasikeičia variklio akustinės charakteristikos.
Be to, dujų dinamikos duomenys visai variklio darbo eiga gali būti naudinga optimizuoti pildymo procesą ir ieškoti didinant oro srautą per variklį, ir atitinkamai jo galia. Tuo pačiu metu, oro srauto, kuris generuoja įleidimo kanalą, intensyvumas ir mastas, taip pat įleidimo proceso metu susidariusių vortonų skaičius.
Greitas įkrovos srautas ir didelio masto turbulencija oro sraute suteikia gerą oro ir kuro maišymą ir tokiu būdu visišką degimą su maža kenksmingų medžiagų koncentracija išmetamosiose dujose.
Vienas iš būdų sukurti vortes į įsiurbimo procesą yra atvarto naudojimas, kuris dalijasi suvartojimo kelią į du kanalus, iš kurių vienas gali sutapti, kontroliuoti mišinio judėjimą. Yra daug dizaino versijų, kad būtų užtikrintas tangentinis srauto judėjimo komponentas, siekiant organizuoti krypties vortes į įleidimo vamzdyne ir variklio cilindrą
. Visų šių sprendimų tikslas yra sukurti ir valdyti vertikalius vortices į variklio cilindrą.
Yra ir kitų būdų, kaip valdyti užpildymo naują mokestį. Spiralinio įsiurbimo kanalo dizainas naudojamas variklyje su kitokiu žingsniu, plokščios vietos ant vidinės sienelės ir aštrių kraštų kanalo išėjimo. Kitas įrenginys, skirtas reguliuoti sūkurinį formavimąsi variklio cilindru, yra spiralinė spyruoklė, sumontuota įleidimo kanale ir tvirtai pritvirtinta vienu galu prieš vožtuvą.
Taigi galima atkreipti dėmesį į mokslininkų tendencijas sukurti didelius įvairių skirstymo krypčių sūkurį į įleidimo angą. Tokiu atveju oro srautui daugiausia turi didelio masto turbulencijos. Tai lemia mišinio ir vėlesnio degimo kuro pagerėjimą, tiek benzino ir dyzelinių variklių. Ir dėl to sumažėja specifinis kenksmingų medžiagų degalų ir išmetamųjų teršalų kiekis su panaudotomis dujomis.
Tuo pačiu metu literatūroje nėra informacijos apie bandymus kontroliuoti sūkurį, naudojant skersinį profiliavimą - pakeitus skersinės kanalo dalies formą, ir yra žinoma, kad jis turi įtakos srauto pobūdžiui.
Po to, kai pirmiau išdėstyta, galima daryti išvadą, kad šiame literatūros etape yra reikšmingas patikimos ir išsamios informacijos apie įleidimo proceso dujų dinamiką, būtent: keisti oro srauto greitį nuo alkūninio veleno kampo Visas variklio darbo eiga į alkūninio veleno sukimosi dažnio veleno veikimo diapazoną; Filtro poveikis su įsiurbimo proceso dujų dinamikoje; Turbulencijos skalė atsiranda per suvartojimą; Hidrodinaminio neatiškumo įtaka DVS įleidimo trakte ir kt.
Skubus uždavinys yra ieškoti oro srauto didinimo metodų per variklio cilindrus su minimaliu variklio patobulinimu.
Kaip jau buvo minėta, labiausiai išsamus ir patikimiausias įvesties duomenis galima gauti iš realių variklių tyrimų. Tačiau ši mokslinių tyrimų kryptis yra labai sudėtinga ir brangi, ir daugeliui klausimų yra beveik neįmanoma, todėl eksperimentuotojai sukūrė bendrus TBT studijų procesų metodus. Apsvarstykite plačiai paplitęs iš jų.
Skaičiuojančių ir eksperimentinių tyrimų parametrų ir metodų kūrimas yra dėl daugelio visapusiškų stūmoklio variklio įleidimo sistemos dizaino, proceso dinamikos ir įleidimo kanalų dinamikoje ir judėjimui įleidimo kanaluose ir cilindras.
Priimtinus rezultatus galima gauti, kai bendras suvartojimo proceso tyrimas asmeniniame kompiuteryje naudojant skaitmeninius modeliavimo metodus ir eksperimentiškai per statinius valo. Pagal šį metodą buvo atlikti daug skirtingų tyrimų. Tokiuose darbuose, arba skaitinio modeliavimo sujungimo srautai į įleidimo sistemos rašalo sistemos galimybė, po to išbandant rezultatus naudojant išvalymą statiniu režimu inspektoriaus diegimo metu arba apskaičiuotas matematinis modelis yra sukurta remiantis eksperimentiniais duomenimis, gautais Statiniais režimais arba atskirais variklių pakeitimais. Pabrėžiame, kad beveik visų tokių tyrimų pagrindas yra atlikti eksperimentiniai duomenys, gauti naudojant statinį rašalo sistemos įleidimo sistemą.
Apsvarstykite klasikinį būdą studijuoti suvartojimo procesą naudojant verandą anemometrą. Su fiksuoto vožtuvų lūpomis jis gamina bandymo kanalo išvalymą su įvairiais antrojo oro suvartojimu. Naudojami išvalyti, tikri cilindrų galvutės, išmetamos iš metalo arba jų modelių (sulankstomas medinis, gipsas, iš epoksidinės dervos ir kt.) Surinktos su vožtuvais, kurie kreipiasi į krūmo linijas ir balnelius. Tačiau, kaip aprašyta lyginamieji bandymai, šis metodas pateikia informaciją apie kelio formos poveikį, tačiau darbaratis neatsako į viso oro srauto poveikį skerspjūvyje, kuris gali sukelti didelę klaidą vertinant Įkrovos intensyvumas cilindre, kuris yra patvirtintas matematiškai ir eksperimentiškai.
Kitas neprilygstamas užpildymo proceso studijų metodas yra metodas, naudojant paslėptą groteles. Šis metodas skiriasi nuo ankstesnio to, kad absorbuojamas besisukantis oro srautas siunčiamas į sąžiningumą ant paslėpto tinklelio ašmenų. Šiuo atveju sukamasis srautas yra pavogtas, o ant ašmenų susidaro reaktyvinis momentas, kuris užfiksuotas talpos jutiklis, atsižvelgiant į torcion sukimosi kampą. Paslėptas srautas, praėjęs per groteles, teka per atvirą sekciją rankovės gale į atmosferą. Šis metodas leidžia išsamiai įvertinti energijos rodiklių suvartojimo kanalą ir aerodinaminių nuostolių dydį.
Net nepaisant to, kad statinių modelių tyrimų metodai suteikia tik bendrą įleidimo proceso dujų dinaminio ir šilumos mainų charakteristikų idėją, jos vis dar yra svarbios dėl savo paprastumo. Mokslininkai vis dažniau naudojasi šiais metodais tik preliminariu įsivertinimo sistemų ar konvertavimo perspektyvų vertinimu. Tačiau už išsamią, išsamiai supratimą apie reiškinių fizikos per įleidimo proceso šių metodų yra akivaizdžiai nepakanka.
Vienas iš tiksliausių ir efektyvių būdų, kaip ištirti įleidimo procesą į variklį eksperimentai specialiųjų, dinamiškų įrenginių. Atsižvelgiant į tai, kad dujų dinaminės ir šilumos mainų savybės ir charakteristikų įleidimo sistemoje yra tik geometrinių parametrų ir režimo veiksnių funkcijos, labai naudinga naudoti dinamišką modelį - eksperimentinį įrenginį, kuris dažniausiai reiškia vieno cilindro variklio modelį įvairiuose didelės spartos režimuose, veikiančiuose naudojant alkūninio veleno bandymą iš pašalinio energijos šaltinio ir įrengta skirtingų tipų jutikliai. Tokiu atveju galite įvertinti visišką tam tikrų sprendimų veiksmingumą arba jų veiksmingumą. Apskritai toks eksperimentas sumažinamas, kad nustatytų srauto charakteristikas įvairiuose įsiurbimo sistemos elementuose (temperatūros, slėgio ir greičio) elementai, skirtingi alkūninio veleno sukimosi kampe.
Taigi optimaliausias būdas studijuoti įleidimo procesą, kuris suteikia pilną ir patikimą duomenų yra vieno cilindro dinaminio modelio stūmoklio variklio sukūrimas, važiuojant nuo pašalinio energijos šaltinio. Šiuo atveju šis metodas leidžia ištirti tiek dujų dinaminį ir šilumokaičius užpildymo proceso į stūmoklio vidinį degimo variklį. Termometometrinių metodų naudojimas leis gauti patikimus duomenis be didelės įtakos procesams, vykstantiems eksperimentinio variklio modelio sistemoje.
1.3 Šilumos mainų procesų charakteristikų įleidimo sistemos stūmoklio variklio
Šilumos mainų tyrimas stūmokliniu vidaus degimo varikliu prasidėjo iš pirmųjų darbo mašinų kūrimo - J. Lenoara, N. Otto ir R. Diesel. Ir, žinoma, pradiniame etape ypatingas dėmesys buvo skiriamas šilumos mainų tyrimui variklio cilindre. Galima priskirti pirmuosius klasikinius darbus.
Tačiau tik atliko V.I. Grinevik, tapo tvirtu pagrindu, kuris pasirodė esąs įmanoma sukurti šilumos mainų teoriją stūmokliniams varikliams. Nagrinėjama monografija pirmiausia skirta terminio cilindro procesų šiluminiam skaičiavimui OI. Tuo pačiu metu ji taip pat gali rasti informaciją apie šilumos keitimosi rodiklius įleidimo proceso interesų mums, būtent yra statistiniai duomenys apie šviežio mokesčio šildymo, taip pat empirinių formulių apskaičiuoti parametrus įsiurbimo tako pradžia ir pabaiga.
Be to, mokslininkai pradėjo spręsti daugiau privačių užduočių. Visų pirma, V. NUSSELT gavo ir paskelbė šilumos perdavimo koeficiento formulę stūmoklio variklio cilindre. N.r. Nuostabus savo monografijoje patikslino NUSSELT formulę ir gana aiškiai įrodė, kad kiekvienu atveju (variklio tipas, maišymo formavimo metodas, greičio palūkanų norma, klesti lygis) vietiniai šilumos perdavimo koeficientai turėtų būti patikslinti pagal tiesioginių eksperimentų rezultatus.
Kita kryptis stūmoklinių variklių tyrime yra šilumos mainų tyrimo išmetamųjų dujų srauto, visų pirma, gauti duomenis apie šilumos perdavimo metu turbulentinio dujų srauto į išmetimo vamzdį. Daug literatūros skirta šių užduočių sprendimui. Ši kryptis yra gana gerai ištirta tiek statinėmis valymo sąlygomis, tiek pagal hidrodinaminės nonstationarbyty. Tai visų pirma dėl to, kad gerinant išmetamųjų dujų sistemą, galima žymiai padidinti stūmoklio vidaus degimo variklio techninius ir ekonominius rodiklius. Atsižvelgiant į šios srities plėtrą, buvo atlikti daug teorinių darbų, įskaitant analitinius sprendimus ir matematinį modeliavimą, taip pat daug eksperimentinių tyrimų. Dėl tokio išsamaus išsamaus išleidimo proceso tyrimo buvo pasiūlyta daug rodiklių, apibūdinančių išleidimo procesą, kuriam galima įvertinti išmetimo sistemos dizaino kokybę.
Šilumos mainų tyrimas suvartojamo proceso vis dar yra nepakankamai dėmesio. Tai galima paaiškinti tuo, kad tyrimai šilumos mainų optimizavimo į cilindrą ir išmetamųjų teršalų srityje buvo iš pradžių efektyviau gerinant stūmoklio variklio konkurencingumą. Tačiau šiuo metu variklių pramonės plėtra pasiekė tokį lygį, kad variklio rodiklio padidėjimas bent jau kelios dešimtosios procentų yra laikoma dideliu pasiekimu mokslininkams ir inžinieriams. Todėl, atsižvelgiant į tai, kad šių sistemų gerinimo kryptys daugiausia išnaudotos, šiuo metu vis daugiau specialistų ieško naujų galimybių gerinti stūmoklinių variklių darbo eigą. Ir viena iš tokių krypčių yra šilumos mainų tyrimas į įleidimo įėjimo įleidimo metu.
Literatūroje dėl šilumos mainų į suvartojimo procesą, darbas gali būti atskirti nuo sūkurinės sūkurinės srauto intensyvumo įleidimo angos įėjimo į šilumos būklę variklio dalys (cilindro galvutė, suvartojimo ir išmetimo vožtuvas, cilindrų paviršiai). Šie darbai yra dideli teorinio pobūdžio; Remiantis išspręsti netiesinių laivų stokes lygtis ir "Fourier-ostrogradsky", taip pat matematinio modeliavimo naudojant šias lygtis. Atsižvelgiant į daugybę prielaidų, rezultatai gali būti laikomi eksperimentinių tyrimų pagrindu ir (arba) apskaičiuoti inžineriniuose skaičiavimuose. Be to, šie darbai yra eksperimentiniai tyrimai, siekiant nustatyti vietinius ne statuso šilumos srautus dyzelinių degimo kameroje platų intensyvumo įleidimo oro intensyvumo.
Pirmiau minėta šilumos mainų darbas įleidimo procese dažniausiai neturi įtakos dujų dinamikos įtakai vietiniam šilumos perdavimo intensyvumui, kuris lemia šviežių įkrovos ir temperatūros įtampos šildymo dydį įsiurbimo kolektoriuje (vamzdis). Tačiau, kaip žinoma, šviežio mokesčio šildymo dydis turi didelį poveikį šviežio mokesčio suvartojimui per variklio cilindrus ir atitinkamai jo galią. Be to, dinamiško šilumos perdavimo intensyvumo sumažėjimas stūmoklio variklio įleidimo kelyje gali sumažinti temperatūros įtampą ir taip padidins šio elemento išteklius. Todėl tyrimas ir šių užduočių sprendimas yra skubus variklio pastato kūrimo uždavinys.
Reikėtų nurodyti, kad šiuo metu inžineriniai skaičiavimai naudoja statinius valymo duomenis, kurie nėra teisingi, nes neraktinis (srauto pulsavimas) stipriai veikia šilumos perdavimą kanaluose. Eksperimentiniai ir teoriniai tyrimai rodo didelį šilumos perdavimo koeficiento skirtumą ne sostationary sąlygomis nuo stacionarios bylos. Jis gali pasiekti 3-4 kartus. Pagrindinė šio skirtumo priežastis yra specifinis turbulentinio srauto struktūros restruktūrizavimas, kaip parodyta.
Nustatyta, kad dėl dinamiško nonstationriškumo srauto (srauto pagreičio srauto), jis vyksta kinematinėje struktūroje, dėl to sumažėjo šilumos mainų procesų intensyvumas. Taip pat buvo nustatyta, kad darbas buvo nustatyta, kad srauto pagreitinimas sukelia 2-3-aliarmo padidėjimą rauginimo liestiniams įtempiams ir vėliau tiek, kiek vietos šilumos perdavimo koeficientų sumažėjimas.
Taigi, apskaičiuojant šviežio mokesčio šildymo dydį ir nustatant temperatūros įtempius įsiurbimo kolektoriuje (vamzdis), šiame kanale reikalingi duomenys apie momentinį vietinį šilumą, nes statinio valymo rezultatai gali sukelti rimtų klaidų ( Daugiau nei 50%) nustatant šilumos perdavimo koeficientą į įsiurbimo traktą, kuris yra nepriimtinas net ir inžinerinių skaičiavimams.
1.4 Išvados ir tyrimo tikslų nustatymas
Remiantis pirmiau minėta, šios išvados gali būti sudarytos. Vidaus degimo variklio technologines charakteristikas daugiausia lemia įsiurbimo kelio aerodinaminė kokybė, kaip visuma ir atskiri elementai: įsiurbimo kolektorius (įleidimo vamzdelis), cilindro galvutės, kaklo ir vožtuvo plokštės kanalas, degimas kameros stūmoklio apačioje.
Tačiau šiuo metu yra orientuota į kanalų konstrukcijos optimizavimą cilindro galvutėje ir sudėtingose \u200b\u200bir brangiuose cilindrų užpildymo sistemose su šviežiu įkrovimu, o tai gali būti daroma prielaida, kad tik profiliavimo įsiurbimo kolektoriai gali būti paveikti dujų dinamika, šiluma Exchange ir variklio eksploatacinės medžiagos.
Šiuo metu yra įvairių priemonių ir matavimo metodų dinamiško tyrimo įėjimo proceso į variklį, ir pagrindinis metodologinis sudėtingumas yra jų teisingas pasirinkimas ir naudojimas.
Remiantis pirmiau pateikta literatūros duomenų analizė, gali būti suformuluotos disertacijos užduotys.
1. Nustatyti įsiurbimo kolektoriaus konfigūracijos poveikį ir filtravimo elemento buvimą ant dujų dinamikos ir vidaus degimo variklio, taip pat atskleisti hidrodinaminius impulsuojančio srauto hidrodinaminius veiksnius įleidimo kanalo kanalo sienos.
2. Sukurti oro srauto didinimo metodą per stūmoklio variklio įleidimo sistemą.
3. Raskite pagrindinius momentinio vietinio šilumos perdavimo pokyčius į stūmoklio variklio įleidimo kelią į hidrodinaminės nonstationarbyty į klasikinį cilindrinį kanalą, taip pat išsiaiškinti įsiurbimo sistemos konfigūracijos efektą (profiliuoti įdėklai ir oro filtrai ) šiam procesui.
4. Apibendrinti eksperimentinius duomenis apie momentinį vietinį šilumos perdavimo koeficientą stūmoklio įleidimo įėjimo įleidimo kolektoriuje.
Norėdami išspręsti užduotis sukurti reikiamus metodus ir sukurti eksperimentinę sąranką į įrankio modelio stūmoklio variklio forma, įrengta su valdymo ir matavimo sistema su automatinio surinkimo ir duomenų apdorojimo forma.
2. Eksperimentinių įrengimo ir matavimo metodų aprašymas
2.1 Eksperimentinis įrenginys įleidimo įleidimo įleidimo angos tyrimui
Studijuojamų įsiurbimo procesų būdingos bruožai yra jų dinamiškumas ir dažnis dėl platų variklio sukimosi greičio ir šio periodinių leidinių harmonika, susieta su nevienodomis stūmoklio judėjimu ir pokyčiais įsiurbimo kelio konfigūracijoje vožtuvo zonoje. Paskutiniai du veiksniai yra sujungti su dujų paskirstymo mechanizmo veiksmu. Atnaujinkite tokias sąlygas su pakankamu tikslumu gali tik su lauko modeliu.
Kadangi dujų dinaminės charakteristikos yra geometrinių parametrų ir režimo veiksnių funkcijos, dinaminis modelis turi atitikti tam tikro matmens variklį ir veikia būdingų didelės spartos alkūninio veleno bandymo būdais, bet jau nuo pašalinio energijos šaltinio. Remiantis šiais duomenimis, galima plėtoti ir įvertinti visišką tam tikrų sprendimų veiksmingumą, kuriais siekiama pagerinti visos suvartojimo kelią, taip pat atskirai skirtingais veiksniais (konstruktyviai ar režimas).
Dėl dujų dinamikos ir šilumos perdavimo proceso tyrimo stūmoklio varikliu vidaus degimo, eksperimentinis įrenginys buvo suprojektuotas ir pagamintas. Jis buvo sukurtas remiantis variklio modeliu 11113 VAZ - Oka. Kuriant diegimą, buvo naudojami prototipai detalės, būtent: jungiamuosius strypus, stūmoklio pirštą, stūmoklį (su patobulinimu), dujų paskirstymo mechanizmą (su patobulinimu), alkūninio veleno skriemuliu. 2.1 paveiksle parodyta išilginė eksperimentinio įrenginio dalis, o 2.2 pav. Yra jos skersinis skyrius.
Fig. 2.1. Eksperimentinio montavimo ponia:
1 - elastinga mova; 2 - guminiai pirštai; 3 - lazdelės gimdos kaklelio; 4 - gimtoji gimdos kaklelis; 5 - skruostai; 6 - riešutų M16; 7 - atsvara; 8 - riešutų M18; 9 - čiabuvių guoliai; 10 - palaiko; 11 - Guoliai sujungia strypą; 12 - strypas; 13 - stūmoklio pirštu; 14 - stūmoklis; 15 - cilindro įvorė; 16 - cilindras; 17 - cilindro pagrindas; 18 - Cilindro atramos; 19 - Fluoroplast žiedas; 20 - Etaloninė plokštelė; 21 - šešiakampis; 22 - Tarpiklis; 23 - įleidimo vožtuvas; 24 - baigimo vožtuvas; 25 - paskirstymo velenas; 26 - Paskirstymo velenas; 27 - alkūninio veleno skriemulys; 28 - Dantytas diržas; 29 - volai; 30 - įtempiklio stendas; 31 - Įtempiklio varžtas; 32 - Maslenka; 35 - Asinchroninis variklis
Fig. 2.2. Skersinis eksperimentinio įrenginio skyrius:
3 - lazdelės gimdos kaklelio; 4 - gimtoji gimdos kaklelis; 5 - skruostai; 7 - atsvara; 10 - palaiko; 11 - Guoliai sujungia strypą; 12 - strypas; 13 - stūmoklio pirštu; 14 - stūmoklis; 15 - cilindro įvorė; 16 - cilindras; 17 - cilindro pagrindas; 18 - Cilindro atramos; 19 - Fluoroplast žiedas; 20 - Etaloninė plokštelė; 21 - šešiakampis; 22 - Tarpiklis; 23 - įleidimo vožtuvas; 25 - paskirstymo velenas; 26 - Paskirstymo velenas; 28 - Dantytas diržas; 29 - volai; 30 - įtempiklio stendas; 31 - Įtempiklio varžtas; 32 - Maslenka; 33 - Įdėkite profilius; 34 - Matavimo kanalas; 35 - Asinchroninis variklis
Kaip matyti iš šių vaizdų, diegimas yra natūralus vieno cilindro vidaus degimo variklio modelis 7.1 / 8.2. Asinchroninio variklio sukimo momentas perduodamas per elastingą jungtį 1 su šešiais guminiais pirštais 2 ant pradinio dizaino alkūninio veleno. Naudojama sankaba gali žymiai kompensuoti asinchroninio variklio veleno ir diegimo alkūninio veleno junginio neginčijamumą, taip pat sumažinti dinamines apkrovas, ypač kai paleidžiant ir sustabdydami prietaisą. "Clankshaft" savo ruožtu sudaro jungiamąjį strypą 3 ir du vietiniai kaklai 4, kurie yra sujungti vienas su kitu su skruostais 5. strypas gimdos kaklelis paspaudžiamas su įtempimu skruosto ir fiksuoto naudojant riešutus 6. sumažinti vibracijas į skruostus yra pritvirtinti prie anti-bandomųjų varžtų 7. Alkūninio veleno ašiniame judesyje trukdo riešutru. Prijunkite strypą 12 yra sumontuotas. Dviejų guolių naudojimas šioje byloje yra susijęs su jungiamojo strypo iškrovimo dydžiu. Į prie jungiamuosius strypus su stūmoklio pirštu 13, stūmoklis 14 montuojamas ant ketaus rankovės 15, paspaudžiamas į plieno cilindrą 16. cilindras yra sumontuotas ant pagrindo 17, kuris yra ant cilindro palaiko 18. vienas plotas Fluoroplastinis žiedas 19 yra įdiegtas ant stūmoklio, o ne trijų standartinių plieno. Kiaulinių geležies rankovės ir fluoroplastinio žiedo naudojimas suteikia staigų trintį porų stūmoklio ir stūmoklio žiedų - rankovėmis. Todėl eksperimentinis įrenginys gali dirbti trumpą laiką (iki 7 minučių) be tepimo sistemos ir aušinimo sistemos veikimo dažniuose alkūninio veleno sukimosi.
Visi pagrindiniai eksperimentinio montavimo elementai yra pritvirtinti ant pagrindo plokštės 20, o su dviem šešiakampiais, 21 pridedamas prie laboratorijos lentelės. Norėdami sumažinti vibraciją tarp šešiakampio ir atraminio plokštės yra guminė tarpinė 22.
Laiko eksperimentinio montavimo mechanizmas pasiskolintas iš VAZ 11113 automobilio: bloko galvutė yra naudojama su kai kuriais pakeitimais. Sistema susideda iš įleidimo vožtuvo 23 ir išmetamųjų dujų vožtuvo 24, kurie yra kontroliuojami naudojant skirstomojo veleno 25 su skriemuliu 26. Paskirstymo velenas prijungtas prie alkūninio veleno skriemulio 27 su dantyta diržo 28. ant diegimo veleno alkūninio veleno dedamas Skriemuliai supaprastinti pavaros diržo įtempimo sistemos skirstomojo veleno. Diržo įtempimas yra valdomas pagal Roller 29, kuris yra įdiegtas ant stovo 30, o įtempiklio varžtas 31. masliners 32 buvo sumontuoti tepimo velenu guoliai, aliejus, kurio gravitacijos ateina į stumdomų guolių veleno.
Panašūs dokumentai
Galiojančio ciklo suvartojimo savybės. Įvairių veiksnių įtaka variklių užpildymui. Slėgio ir temperatūros suvartojimo pabaigoje. Likučio dujų koeficientas ir veiksniai, lemiantys jo dydį. Įleiskite, kai paspartinate stūmoklio judėjimą.
paskaita, pridėta 30.05.2014
Srauto sekcijų matmenys kakluose, įleidimo vožtuvų kamerose. Profiliavimas nepastebėtas kumštelis, vedantis vieną įleidimo vožtuvą. Stūmoklio greitis kumščio kampe. Vožtuvo ir skirstomojo veleno spyruoklių skaičiavimas.
kursų darbas, pridėtas 03/28/2014
Bendra informacija apie vidaus degimo variklį, jo įrenginį ir darbo bruožus, privalumus ir trūkumus. Variklio darbo eiga, degalų uždegimo metodai. Ieškoti nurodymų, kaip pagerinti vidaus degimo variklio dizainą.
anotacija, pridedama 06/21/2012
Užpildymo, suspaudimo, degimo ir plėtros procesų skaičiavimas, Aviacijos stūmoklio variklio rodiklio, efektyvių ir geometrinių parametrų nustatymas. Dinaminis variklio jungiančio mechanizmo ir skaičiavimo į alkūninio veleno stiprumą apskaičiavimas.
kursų darbas, pridėtas 01/17/2011
Studijuojant pildymo, suspaudimo, degimo ir plėtros proceso funkcijas, kurios tiesiogiai veikia vidaus degimo variklio darbo eigą. Rodiklių ir efektyvių rodiklių analizė. Darbo eigos stato indikatorių diagramos.
kursiniai darbai, pridėta 30.10.2013
Stūmoklio siurblio tiekimo koeficiento ir netolygumo apskaičiavimo metodas su nurodytais parametrais, atitinkamo grafiko sudarymu. Stūmoklio siurblio siurbimo sąlygos. Hidraulinių įrenginių skaičiavimas, pagrindiniai jo parametrai ir funkcijos.
egzaminas, pridedamas 03/07/2015
4 cilindrų V formos stūmoklio kompresoriaus projekto kūrimas. Šaldymo mašinos kompresoriaus įrengimo šiluminis apskaičiavimas ir jo dujų trakto nustatymas. Įrenginio rodiklio ir galios schemos statyba. Stūmoklio detalių stiprumo apskaičiavimas.
kursų darbas, pridėtas 01/25/2013
Bendrosios ašinio stūmoklio siurblio grandinės charakteristikos su esančiu cilindrų ir disko bloku. Analizė pagrindinių etapų skaičiavimo ir projektavimo ašinio stūmoklio siurblio su pakabintu bloku. Visuotinio greičio reguliatoriaus dizaino svarstymas.
kursiniai darbai, pridėta 01/10/2014
Projektavimas įrenginys gręžimo-frezavimo operacijas. Ruošinio gavimo būdas. Statybos, principo ir ašinio stūmoklio siurblio veikimo sąlygos. Matavimo priemonės klaidos apskaičiavimas. Technologinė schema, skirta maitinimo mechanizmui surinkti.
darbas, pridedamas 05/26/2014
Atsižvelgiant į termodinaminių ciklų vidinių degimo variklių su šilumos tiekimo pastoviu tūrio ir slėgio. Šiluminio variklio skaičiavimas D-240. Apskaičiavimas įsiurbimo procesų, suspaudimo, degimo, plėtra. Efektyvus DVS veikimas.
