Dujų dinaminiai procesai išmetimo sistemoje. Vidaus degimo variklių išmetimo sistemos. Dujų dinamika ir vartojimo efektyvumo procesas iš stūmoklio vidaus degimo variklio su superpozicija

Lygiagrečiai, niokojančių išmetamųjų dujų sistemų kūrimas, sukurtos sistemos, tradiciškai vadinamos "duslintuvais", tačiau suprojektuotos ne tiek daug, kad būtų sumažintas operacinės variklio triukšmo lygis, kiek keisti savo maitinimo charakteristikas (variklio galia, arba jo sukimo momentas). Tuo pat metu triukšmo triukšmo užduotis nuvyko į antrąjį planą, tokie prietaisai nesumažėja ir negali žymiai sumažinti variklio išmetamųjų dujų ir dažnai jį padidinti.

Tokių įrenginių darbas grindžiamas rezonansiniais procesais "duslintuvuose", turintys, kaip ir bet kuris tuščiaviduris korpusas su žaidimo rezonatoriaus savybėmis. Vidaus rezonolių sąskaita išmetimo sistema Dvi lygiagrečios užduotys išspręstos vienu metu: cilindro valymas pagerėjo nuo degių mišinio likučių, sudegintų ankstesniame takte, ir cilindro užpildymas su šviežia degiųjų mišinio dalimi padidėja kitam suspaudimo takui.
Cilindro valymo tobulinimas yra dėl to, kad dusių ramstis absolventų kolektoriaus, kuris pelnė tam tikrą greitį per dujų iš ankstesnėje taktelėje, dėl inercijos, kaip stūmoklio į siurblį, ir toliau čiulpia Iš cilindro dujų liekanos net po cilindro slėgio yra slėgio absolventų kolektoriuje. Tuo pačiu metu, kitas, netiesioginis poveikis: Dėl šio papildomo nepilnamečio siurbimo, cilindro slėgis mažėja, o tai palankiai paveikia kitą išvalymo takelį - cilindre jis šiek tiek daugiau nei šviežiai degių mišinys, nei gali gauti, jei Cilindro slėgis buvo lygus atmosferos.

Be to, atvirkštinė banga išmetimo slėgis, atsispindi nuo painiavos (galinio kūgio išmetimo sistemos) arba mišinys (dujų dinaminė diafragma) sumontuota duslintuvo ertmėje, grįžta atgal į išmetimo langą cilindro metu tuo metu Uždarykite savo uždarymą, papildomai "Rambling" šviežio kuro mišinį cilindre, dar labiau padidėja jo užpildymas.

Čia jums reikia aiškiai suprasti, kad tai nėra apie abipusį dujų judėjimą išmetamųjų dujų sistemoje, bet apie bangų virpesių procesą per pati dujos. Dujos juda tik viena kryptimi - nuo cilindro išmetimo lango į išmetimo sistemos išleidimo angą, pirmiausia su aštriais jesteriais, kurių dažnumas yra lygus transporto priemonės apyvartoje, tada palaipsniui palaipsniui šių amplitudė Jolts sumažinamas, riboje virsta vienodu laminoru judėjimu. Ir "ten ir čia" slėgio bangos vaikščioja, kurių pobūdis yra labai panašus į akustines bangas ore. Ir šių slėgio vibracijos greitis yra arti garso greičio dujose, atsižvelgiant į jo savybes - pirmiausia tankį ir temperatūrą. Žinoma, šis greitis yra šiek tiek skiriasi nuo žinomos garso greičio oro greičio ore, normaliomis sąlygomis, lygiomis maždaug 330 m / s.

Griežtai kalbant, procesai, tekantys į išmetamųjų dujų sistemas DSV nėra visiškai teisingai vadinamas grynu akustiniu. Atvirkščiai, jie laikosi įstatymų, naudojamų šoko bangoms apibūdinti, nors ir silpnas. Ir tai nebėra standartinė dujų ir termodinamika, kuri yra aiškiai sukrauti izoterminiais ir adiabatiniais procesais, aprašytų įstatymų ir Boylya, Mariotta, Klapaireron lygtys ir kiti panašūs į juos sistemą.
Aš atėjau per šią idėją keletą atvejų, kurio liudytojas buvau. Iš jų esmė yra tokia: didelės spartos ir lenktynių variklių (AVIJOS, AUTORIO IR AUTO), dirbančių suinteresuotais režimais, kai varikliai kartais nekyla iki 40 000-45 000 aps./min. Ir dar didesnis, Jie pradeda "buriavimo" - jie yra pažodžiui akims pakeisti formą "pinpoint", kaip jei ne pagamintas iš aliuminio, bet nuo plastilino, ir net tvirtai kepsnys! Ir tai atsitinka rezonansiniam "dvynio" viršūnėje. Tačiau žinoma, kad išmetamųjų dujų temperatūra prie išmetimo lango išėjimo neviršija 600-650 ° C, o gryno aliuminio lydymosi temperatūra yra šiek tiek didesnė - apie 660 ° C, ir jo lydiniai ir daugiau. Tuo pačiu metu (pagrindinis dalykas!), Jis dažniau ištirpsta, o ne išmetimo vamzdis megafonas deformuotas, greta tiesiai į išmetimo langą, kur atrodytų labiausiai Šilumair blogiausios temperatūros sąlygos ir atvirkštinio kūgio painiavos regionas, į kurį išmetamosios dujos jau mažina daug mažesnę temperatūrą, kurios sumažėja dėl savo plėtros išmetimo sistemos (prisiminti pagrindinius dujų dinamikos įstatymus) ir Be to, ši duslintuvo dalis paprastai išpūsta į incidento oro srautą, t.y. Papildomai atvėsinama.

Ilgą laiką negalėjau suprasti ir paaiškinti šio reiškinio. Viskas pateko į vietą po to, kai atsitiktinai pasiekiau knygą, kurioje buvo aprašyti šoko bangų procesai. Yra toks specialus Dujų dinamikos dalis, kurios eiga yra tik dėl specialių kai kurių universitetų, kurie rengia sprogius technikus, čiaupai. Kažkas panašaus atsitinka (ir studijavo) aviacijos, kur pusę šimtmečio, už viršgarsinių skrydžių aušros, jie taip pat susidūrė su kai kurie nepaaiškinami faktai sunaikinant orlaivio sklandytuvo dizainą už viršūnių perėjimo metu.

Šiame straipsnyje aptariamas rezonatoriaus poveikio variklio užpildymui įvertinimas. Pavyzdžiui, buvo pasiūlytas rezonatorius - tūris, lygus variklio cilindrui. Įsiurbimo trakto geometrija kartu su rezonatoriumi buvo importuota į "Flowvision" programą. Matematinis modifikavimas buvo atliktas atsižvelgiant į visas judančių dujų savybes. Norint įvertinti srauto greitį per įleidimo sistemą, skaičiavimai srauto greičio sistemoje ir santykinis oro slėgis vožtuvo plyšyje buvo atliktas kompiuterinis modeliavimas, kuris parodė papildomų pajėgumų naudojimo efektyvumą. Buvo įvertintas srauto greičio vertinimas per vožtuvo atotrūkį, buvo įvertintas standartinio, modernizuoto ir įleidimo sistemos srauto, srauto, slėgio ir srauto tankio greitis. Tuo pačiu metu didėja įeinančio oro masė, sumažėja srauto srauto greitis ir oro cilindro patekimo tankis padidėja, kuris yra palankiai atsispindi išvesties televizoriaus televizoriuje.

įleidimo traktą

rezonatorius

cilindro užpildymas

matematikos modeliavimas

patobulintas kanalas.

1. Jolobov L. A., DYDYKIN A. M. Matematikos modeliavimas DVS dujų mainų procesai: monografija. N.N.: NGSHA, 2007 m.

2. DYDYSKIN A. M., ZHOLOBOV L. A. DVS DVS skaitmeninio modeliavimo metodų // traktoriai ir žemės ūkio mašinos. 2008 m. № 4. P. 29-31.

3. PRISTE D. M., Turkijos V. A. Aeromechanics. M.: Oborongas, 1960 m.

4. Heilov M. A. Apskaičiuotas slėgio svyravimo lygtis absorbuojant vamzdžio variklį vidaus deginimas. \\ T // tr. Cyam. 1984. Nr. 152. p.64.

5. Sonkin V. I. Oro srauto tyrimas per vožtuvo tarpą // tr. JAV. 1974 m. Leidimas 149. P.1-38.

6. Samsky A. A., Popov Yu. P. Skirtumo metodai sprendžiant dujų dinamikos problemas. M.: Mokslas, 1980. P.352.

7. Rudoy B. P. Taikomoji nestationary dujų dinamika: pamoka. UFA: UFA aviacijos institutas, 1988 m. P.184.

8. Malivanovas M. V., Khmelev R. N. į matematinio ir kūrimo klausimą programinė įranga Dujų dinaminių procesų skaičiavimas DVS: IX tarptautinės mokslinės ir praktinės konferencijos medžiagos. Vladimiras, 2003. P. 213-216.

Variklio sukimo momento dydis yra proporcingas oro masės, priskirtos sukimosi dažniui. Didinant baliono variklio cilindro užpildymo, atnaujinant suvartojimo kelią, padidins suvartojimo pabaigos slėgį, pagerėjo maišymo formavimas, variklio veikimo techninių ir ekonominių rodiklių padidėjimas ir sumažėjimas iš išmetamųjų dujų toksiškumo.

Pagrindiniai įleidimo kelio reikalavimai yra užtikrinti minimalų atsparumą į įleidimo angą ir vienodą degių mišinio pasiskirstymą per variklio cilindrus.

Užtikrinti minimalų atsparumą įleidimo angą galima pasiekti pašalinant vamzdynų vidinių sienų šiurkštumą, taip pat aštrių srauto krypties pokyčių ir pašalinti staigius serijinius ir pratęsimus.

Reikšmingas poveikis cilindro užpildymui skirtingos rūšys priežiūra. Paprasčiausias tipo geresnis yra naudoti gaunamo oro dinamiką. Didelis imtuvo tūris iš dalies sukuria rezonansinius efektus konkrečiame sukimosi greičio intervale, kuris sukelia geresnį užpildą. Tačiau, kaip rezultatas, dinamiški trūkumai, pavyzdžiui, nukrypimai mišinio sudėties su greitu apkrovos pakeitimu. Beveik idealus sukimo momento srautas užtikrina, kad įleidimo vamzdis yra perjungimas, kuriame, pavyzdžiui, priklausomai nuo variklio apkrovos, sukimosi greitis ir padėklas droselio yra galimi variantai:

Pulsacijos vamzdžio ilgis;

Perjunkite skirtingų ilgio arba skersmens pulsacijos vamzdžių;
- selektyvus atskiro vieno cilindro vamzdžio išjungimas esant didelei jų sumai;
- imtuvo tūrio perjungimas.

Su rezonansine geresne cilindrų grupe su tuo pačiu blykstės intervalais, prijungiate trumpus vamzdelius į rezonansinį imtuvą, kuris per rezonansiniai vamzdžiai Jis yra prijungtas prie atmosferos arba su prefab imtuvu, veikiančiu kaip Gölmgolts rezonatoriaus. Tai sferinis laivas su atvira kaklu. Kaklo oras yra svyruojančios masės, o oro kiekis laive atlieka elastinio elemento vaidmenį. Žinoma, toks atskyrimas yra teisingas tik maždaug, nes kai kurie ore į ertmę turi inercinį pasipriešinimą. Tačiau, su pakankamai didele vertė atidarymo ploto į kryžminio skyriaus į ertmės teritoriją, tokio suderinimo tikslumas yra gana patenkinamas. Pagrindinė dalis kinetinės virpesių energijos yra sutelkta rezonatoriaus kakle, kur oro dalelių svyravimui yra didžiausia vertė.

Įsijungimo rezonatorius yra nustatytas tarp droselio ir cilindro. Jis pradeda veikti, kai droselis yra pakankamai padengtas taip, kad jo hidraulinis atsparumas tampa panašus į rezonatoriaus kanalo atsparumą. Kai stūmoklis juda žemyn, degimo mišinys patenka į variklio cilindrą ne tik nuo droselio, bet ir iš bako. Su vakuumu sumažėjimu rezonatorius pradeda čiulpia degių mišinį. Tai bus ta pačia dalis ir gana didelė, atvirkštinė išmetimo.
Straipsnyje analizuojami srauto judėjimas 4 taktų benzino variklio suvartojamo alkūninio veleno sukimosi dažnumu "VAZ-2108" variklio pavyzdyje, esant alkūninio veleno sukimosi greičiui N \u003d 5600 min. - 1.

Ši tyrimo užduotis buvo išspręsta matematiniu būdu naudojant programinės įrangos paketą dujų hidrauliniams procesams modeliuoti. Modeliavimas buvo atliktas naudojant "Flowvision" programinės įrangos paketą. Šiuo tikslu buvo gautas ir importuojamas geometrija (pagal geometriją reiškia vidinius variklio kiekius - suvartojimo ir išmetimo vamzdynai, iš žymėjimo tūris cilindro) naudojant įvairius standartiniai formatai failai. Tai leidžia SAPR SOLIDWORKS sukurti atsiskaitymo sritį.

Pagal skaičiavimo zoną reiškia tūris, kuriame yra lygtys matematinis modelisir tūrio ribinės sąlygos ribos yra apibrėžtos, tada išlaikyti gautą geometriją formatu palaikoma srauto ir naudoti jį kuriant naują apskaičiuotą parinktį.

Ši užduotis naudojama ASCII, dvejetainio formato, STL plėtiniu, tipo stereolitographoryFormat su kampiniu leistinu tolerancija 4,0 laipsnių ir 0,025 metrų nuokrypio, siekiant pagerinti gautų modeliavimo rezultatus tikslumą.

Gavusi trijų dimensijų modelį atsiskaitymo zonos, matematinis modelis yra nustatytas (įstatymų pokyčių pokyčių fizinių parametrų dujų šiai problemai).

Šiuo atveju, iš esmės pasibjaurėjusi dujų srautai yra imami mažais Reynolds numeriai, kuri yra aprašyta iš turbulentinio srauto visiškai suspaustos dujų naudojant standartinis k-e Turbulencijos modeliai. Šį matematinį modelį aprašo sistema, sudaryta iš septynių lygčių: dviejų navigo - Stokes lygtis, tęstinumo, energijos, idealios dujų būklės lygtys, masės perdavimas ir turbulentinių randų kinetinės energijos lygtis.

(2)

Energijos lygtis (pilnas entalpija)

Idealios dujų būklės lygtis:

Turbulentiniai komponentai yra susiję su likusius kintamuosius per turbulentinę klampumo vertę, kuri apskaičiuojama pagal standartinį K-ε modelį turbulencijos.

K ir ε lygtys

turbulentinis klampumas:

konstantos, parametrai ir šaltiniai:

(9)

(10)

Σk \u003d 1; σε \u003d 1.3; CH \u003d 0,09; Cε1 \u003d 1,44; Cε2 \u003d 1.92.

Darbinė medžiaga įleidimo procese yra oro, šiuo atveju, laikoma tobula dujų. Pradinės parametrų vertės yra nustatytos visai atsiskaitymo srityje: temperatūros, koncentracijos, slėgio ir greičio. Slėgiui ir temperatūrai pradiniai parametrai yra lygūs. Greitis apskaičiuoto regiono viduryje X, Y, Z yra nulis. Kintamos temperatūros ir slėgio srauto metu yra santykinės vertės, kurių absoliučios vertės apskaičiuojamos pagal formulę:

fa \u003d f + fef, (11)

kur fa yra absoliuti vertė kintamojo, F yra apskaičiuota santykinė vertė kintamo, FREF - pamatinę vertę.

Ribinės sąlygos nurodytos kiekvienam skaičiuojamiems paviršiams. Pagal ribines sąlygas būtina suprasti lygčių ir įstatymų, būdingų apskaičiuotos geometrijos paviršių derinį. Ribinės sąlygos yra būtinos norint nustatyti atsiskaitymo erdvės ir matematinio modelio sąveiką. Kiekvieno paviršiaus puslapyje nurodoma specifinė ribinės būklės tipas. Įvesties kanalo įvesties languose įdiegta ribinės būklės tipas. Likę elementai - siena, kuri neleidžia ir neišsiunčia apskaičiuotų dabartinės srities parametrų. Be visų minėtų ribų sąlygų, būtina atsižvelgti į ribines sąlygas, susijusias su pasirinktu matematiniu modeliu.

Kilnojamosios dalys yra įleidimo ir išmetimo vožtuvas, stūmoklis. Kilnojamųjų elementų ribose nustatykite sienos ribinės būklės tipą.

Kiekvienam kilnojamuoju kūnu nustatyta judėjimo teisė. Stūmoklio koeficiento keitimas nustatomas pagal formulę. Norint nustatyti vožtuvo judesio įstatymus, vožtuvo pakėlimo kreivės buvo pašalintos 0,50 su 0,001 mm tikslumu. Tada buvo apskaičiuotas vožtuvo judėjimo greitis ir pagreitis. Gauti duomenys konvertuojami į dinamines bibliotekas (laikas - greitis).

Kitas modeliavimo proceso etapas yra skaičiavimo tinklo generavimas. "Flowvision" naudoja vietinį prisitaikymo skaičiavimo tinklą. Iš pradžių sukurta pradinė skaičiavimo tinklo, o tada yra nustatytos šlifavimo tinklo kriterijai, pagal kuriuos srautas pertrauka pradinio tinklelio ląsteles į norimą laipsnį. Prisitaikymas atliekamas tiek kanalų ir cilindrų sienų kanalų tūryje. Vietose su galimu maksimaliu greičiu sukuriama pritaikymas su papildomu skaičiavimo tinklo šlifavimu. Iki tūrio, šlifavimas buvo atliktas iki 2 lygių degimo kameroje ir iki 5 lygių vožtuvo lizdai, palei cilindro sienas, prisitaikymas buvo sudarytas iki 1 lygio. Tai būtina siekiant padidinti laiko integracijos žingsnį su numanomu skaičiavimo metodu. Taip yra dėl to, kad žingsnis yra apibrėžiamas kaip ląstelių dydžio santykis iki maksimalaus greičio.

Prieš pradėdami apskaičiuoti sukurtą parinktį, turite nurodyti skaitinio modeliavimo parametrus. Tuo pačiu metu laikas tęsti skaičiavimą yra lygus vienam visam variklio veikimo ciklui, 7200 pk, iteracijų skaičiui ir šių skaičiavimo galimybių taupymo dažniui. Vėlesniam apdorojimui saugomi tam tikri skaičiavimo etapai. Nustatykite skaičiavimo proceso laiką ir parinktis. Ši užduotis reikalauja laiko žingsnio nustatymo - pasirinkimo metodas: numanoma schema, turinti didžiausią 5E-004c etapą, aiškų skaičių CFL - 1. Tai reiškia, kad laiko žingsnis nustato pačios programos, priklausomai nuo slėgio lygčių konvergencijos pats.

Postprocessor yra sukonfigūruotas ir rezultatų vizualizavimo parametrai yra suinteresuoti. Modeliavimas leidžia gauti reikiamus vizualizacijos sluoksnius pasibaigus pagrindiniam skaičiavimui, remiantis skaičiavimo etapais išliko tam tikra dažniu. Be to, postprocessor leidžia jums perduoti gautas skaitmenines vertes pagal tyrimo informacijos failą pavaisiais į išorinius elektroninius stalo redaktorius ir gauti laiko priklausomybę nuo tokių parametrų kaip greitis, vartojimas, slėgis ir tt

1 paveiksle parodyta imtuvo diegimas į įleidimo kanalą DVS. Imtuvo tūris yra lygus vieno variklio cilindro tūrai. Gavėjas nustatomas kuo arčiau įleidimo kanalo.

Savo Helmholtz rezonatoriaus dažnis yra:

(12)

kur f yra dažnis, Hz; C0 - garso greitis ore (340 m / s); S - skylės skerspjūvis M2; L yra vamzdžio ilgis, m; V yra rezonatoriaus tūris, m3.

Mūsų pavyzdyje turime šias vertes:

d \u003d 0,032 m, s \u003d 0,00080384 m2, v \u003d 0,000422267 m3, l \u003d 0,04 m.

Apskaičiuojant F \u003d 374 Hz, kuris atitinka stoties greitį alkūninio veleno n \u003d 5600min-1.

Nustatę apskaičiuotą parinktį ir, nustatydama skaitinio modeliavimo parametrus, buvo gauti šie duomenys: srauto greitis, greitis, tankis, slėgis, dujų srauto temperatūra įleidimo kanale alkūninio veleno sukimosi intensyvumo.

Iš pateikto grafiko (2 pav.), Kalbant apie srauto srautą vožtuvo plyšyje, aišku, kad modernizuotas kanalas su imtuvu turi maksimalias medžiagas. Vartojimo vertė yra didesnė nei 200 g / s. Padidėjimas stebimas 60 g.p.k.v.

Nuo įsiurbimo vožtuvo atidarymo (348 g. Iki 440-450 g.k.v. Kanale su imtuvu greičio vertė yra didesnė nei standarto maždaug 20 m / s, pradedant nuo 430-440. P.K.V. Kanalo skaitmeninė vertė kanale su imtuvu yra žymiai daugiau nei atnaujintas įleidimo kanalas, atidarant įleidimo vožtuvą. Be to, labai sumažėja srauto greitis, iki įleidimo vožtuvo uždarymo.

Iš santykinių slėgio grafikų (4 pav.) (Atmosferos slėgis, p \u003d 101000 PA yra gautas nuliui), iš to išplėsta, kad modernizuoto kanalo slėgio vertė yra didesnė nei standarte, 20 kPa 460-480 gp. Kv. (susijęs su dideliu srauto verte). Nuo 520 g.K.V. Slėgio vertė yra suderinta, o tai negalima pasakyti apie kanalą su imtuvu. Slėgio vertė yra didesnė nei standarte, 25 kPa, pradedant nuo 420-440 gp.K.V. iki įleidimo vožtuvo uždarymo.

Srauto tankis vožtuvo atotrūkio srityje parodyta Fig. penki.

Atnaujiname kanale su imtuvu, tankio vertė yra mažesnė kaip 0,2 kg / m3 nuo 440 g.K.V. Palyginti su standartiniu kanalu. Tai susiję su aukšto slėgio ir dujų srauto greičiu.

Iš grafikų analizės, galite atkreipti šią išvadą: patobulintos formos kanalas suteikia geresnį cilindro užpildymą šviežiu įleidimo mokesčiu dėl įleidimo kanalo hidraulinio atsparumo sumažėjimo. Su stūmoklio greičio padidėjimu įėjimo vožtuvo atidarymo metu, kanalo forma neturi reikšmingai paveikti greitį, tankį ir slėgį į įsiurbimo kanalą, tai paaiškinama tuo, kad per šį laikotarpį įleidimo proceso rodikliai yra daugiausia Priklauso nuo stūmoklio greičio ir vožtuvo lošimo zonos (šiame skaičiavimuose pasikeitė tik įsiurbimo kanalo forma), tačiau viskas keičiasi lėtėjant stūmoklio judėjimui. Už standartinio kanalo mokestis yra mažiau inertinis ir stipresnis "ruožas" išilgai kanalo ilgio, kuris agregate suteikia mažiau cilindro užpildymo tuo metu, kai sumažina stūmoklio judėjimo greitį. Iki vožtuvo uždarymo procesas teka po jau gauto srauto danominatoriumi (stūmoklis suteikia pradinį talpyklos srauto greitį, sumažėjęs stūmoklio greitis, dujų srauto inercijos komponentas turi didelį vaidmenį užpildant. Tai patvirtina didesni greičio rodikliai, slėgis.

Į įleidimo kanalą su imtuvu, dėl papildomo mokesčio ir rezonansinių reiškinių, DVS cilindre yra žymiai didelė masė dujų mišinio, kuris suteikia didesnius techninius rodiklius DVS operaciją. Įsiurbimo augimo padidėjimas turės didelę įtaką DVS techniniam ir ekonominiam ir aplinkosauginio veiksmingumo didinimui.

Vertintojai:

Technikos universiteto daktaras Aleksandras Nikolaevičius, Švietimo ir mokslo ministerijos Vladimiro valstijos universiteto šilumos variklių ir energetikos įrenginių katedros profesorius. Vladimiras.

Kulchitsky Aleksejus Ramovičius, D.N., Profesorius, Vyriausiasis dizainerio pavaduotojas LLC VMTZ, Vladimiras.

Bibliografinė nuoroda

Dujų dinaminė priežiūra apima metodus, kaip padidinti apmokestinimo tankį įleidimo naudojimu:

· Oro kinetinė energija, judanti priimančiame įrenginyje, kuriame jis paverčiamas galimą slėgio slėgį stabdant srautą - didelės spartos priežiūra;

· Bangų procesai įsiurbimo vamzdynuose -.

Variklio termodinaminiame cikle nepadidinant suspaudimo proceso pradžios, esant slėgiui p. 0, (lygi atmosferija). Pistojo variklio termodinaminiu ciklu su dujų dinamine priežiūra, suspaudimo proceso pradžia pasireiškia slėgiui p K. , dėl darbinio skysčio slėgio padidėjimo už cilindro p. 0 Be p K.. Taip yra dėl kinetinės energijos ir bangos procesų energijos transformacijos už cilindro ribų į galimą slėgio energiją.

Vienas iš energijos šaltinių padidinti spaudimą suspaudimo pradžioje, gali būti incidento oro srauto energija, kuri vyksta kai orlaivis, automobilis ir kt. Atitinkamai pridedant šiais atvejais vadinama dideliu greičiu.

Didelės spartos priežiūra Remiantis didelės spartos oro srauto transformacijos aerodinaminiais modeliais statiniu slėgiu. Struktūriniu požiūriu jis suprato kaip difuzoriaus oro įsiurbimo antgalis, kuria siekiama vilkti oro srautą vairuojant transporto priemonė. \\ t. Teoriškai padidina slėgį Δ p K.=p K. - p. 0 priklauso nuo greičio c. H ir tankis ρ 0 incidentas (judantis) oro srautas

Didelės spartos priežiūra nustato daugiausia orlaivių su stūmoklio varikliais ir sporto automobiliaikur greičio greitis yra daugiau nei 200 km / h (56 m / s).

Šie variklių dinaminio variklių veislės yra pagrįstos inercinių ir bangų procesų naudojimu variklio įleidimo sistemoje.

Inercinė arba dinamiška redukcija vyksta palyginti dideliu greičiu, kai dujotiekyje yra šviežio mokesčio c. Tr. Šiuo atveju yra lygtis (2.1)

kur ξ t yra koeficientas, kuriame atsižvelgiama į atsparumą dujų judėjimui ilgio ir vietos.

Tikras greitis c. Dujų dujų srautas įsiurbimo vamzdynuose, siekiant išvengti padidėjusių aerodinaminių nuostolių ir pablogėjimo cilindrų užpildymo su šviežiu įkrovimu, neturi viršyti 30 ... 50 m / s.

Procesų dažnis cilindrų stūmokliniai varikliai Tai yra virpesių dinaminių reiškinių priežastis dujų ir oro takuose. Šie reiškiniai gali būti naudojami gerokai pagerinti pagrindinius variklių (litrų galios ir ekonomikos rodiklius.

Inerciniai procesai visada lydi bangų procesus (slėgio svyravimai), atsirandantys dėl periodinio dujų mainų sistemos įleidimo vožtuvų atidarymo ir uždarymo, taip pat stūmoklių grąžinimo judėjimas.

Pradiniame įleidimo antgalio įleidimo angoje prieš vožtuvą sukuriamas vakuumas, ir atitinkama liejimo banga, pasiekianti priešingą atskiro įleidimo vamzdyno galą, atspindi suspaudimo bangą. Pasirinkdami individualaus vamzdyno ilgį ir praėjimo dalį, galite gauti šios bangos atvykimą į balioną palankiausiu momentu prieš uždarant vožtuvą, kuris žymiai padidins užpildymo koeficientą, ir todėl sukimo momentas M E. Variklis.

Fig. 2.1. Rodoma sureguliuotos suvartojimo sistemos schema. Per įleidimo vamzdį, apeinant droselio vožtuvasOras patenka į gaunamą imtuvą, o įvesties vamzdynai sukonfigūruotas ilgis kiekvienam iš keturių cilindrų nuo jo.

Praktiškai šis reiškinys naudojamas užsienio varikliuose (2.2 pav.), Taip pat keleivinių automobilių vidaus varikliams su individualiais individualiais įleidimo vamzdynais (pvz., zMZ varikliai), taip pat 2H8.5 / 11 dyzelinio variklio, stacionarus elektrinis generatorius, turintis vieną derintą dujotiekį į du cilindrus.

Didžiausias dujų dinaminio priežiūros efektyvumas vyksta su ilgais atskiais vamzdynais. Išankstinis slėgis priklauso nuo variklio sukimosi dažnio koordinavimo n., vamzdynų ilgis L. Tr ir kampai

Įsiurbimo vožtuvo (organo) uždarymo lenkimas φ A.. Šie parametrai yra susiję su priklausomybe

kur yra vietinis garso greitis; k. \u003d 1.4 - adiabatinis rodiklis; R. \u003d 0,287 kJ / (kg ∙ kruša); T. - vidutinė dujų temperatūra slėgio laikotarpiui.

Bangų ir inercijos procesai gali suteikti pastebimą didesnį cilindrą dideliais vožtuvų atradimais arba didėjant suspaudimo takelyje. Veiksmingos dujų dinaminio priežiūros įgyvendinimas yra įmanomas tik siaurai variklio sukimosi dažniui. Dujų paskirstymo etapų derinys ir įleidimo vamzdyno ilgis turi būti didžiausias užpildymo koeficientas. Toks parametrų pasirinkimas vadinamas nustatyti įleidimo sistemą.Tai leidžia jums padidinti variklio galią 25 ... 30%. Siekiant išsaugoti dujų dinaminės priežiūros veiksmingumą platesniame skalavimo dažnio diapazone gali būti naudojamas Įvairūs metodaivisų pirma:

· Dujotiekio pritaikymas su kintamu ilgiu l. Tr (pavyzdžiui, teleskopinis);

· Perjungimas nuo trumpo vamzdyno ilgai;

· Automatinis dujų skirstymo etapų reguliavimas ir kt.

Tačiau dujų dinaminio variklio padidinimo priežiūra yra susijusi su tam tikromis problemomis. Pirma, ne visada galima racionaliai laikytis pakankamai ilgesnių vamzdynų. Ypač sunku padaryti mažo greičio varikliams, nes su sukimosi greičiu sumažėjo, padidėja reguliuojamų vamzdynų ilgis. Antra, fiksuoto vamzdyno geometrija suteikia dinamišką nustatymą tik kai kuriuose, gana apibrėžtu diapazone greičio režimas Darbas.

Siekiant užtikrinti poveikio platų spektrą, sklandžiai arba žingsnis reguliavimas sukonfigūruoto kelio ilgio yra naudojamas judant iš vieno greičio režimo į kitą. Žingsnio valdymas naudojant specialius vožtuvus arba sukimo sklendes laikoma patikimesnė ir sėkmingai taikoma automobilių varikliai Daugelis užsienio įmonių. Dažniausiai naudoja valdiklį su dviem individualiais vamzdynų ilgiais (2.3 pav.).

Už uždarytą sklendės padėtį, atitinkamas režimas iki 4000 min -1, oro tiekimas iš sistemos įsiurbimo imtuvų atliekamas išilgai ilgo kelio (žr. 2.3 pav.). Kaip rezultatas (lyginant su pagrindine variklio versija be dujų dinaminės priežiūros), sukimo momento kreivės srautas pagerėjo ant išorinio greičio charakteristikos (kai kurių dažnių nuo 2500 iki 3500 min -1, sukimo momentas padidėja vidutiniškai 10 iki 10 ... 12%). Su didėjančiu sukimosi greičiu n\u003e 4000 min -1 pašarų jungikliai į trumpą kelią ir tai leidžia padidinti galią N E. Nominaliu režimu 10%.

Taip pat yra sudėtingesnės visos gyvybės sistemos. Pavyzdžiui, dizaino su vamzdynais, apimančiais cilindrinį imtuvą su rotaciniu būgnu, turinčiais langus pranešimams su vamzdynais (2.4 pav.). Kai cilindrinis imtuvas pasukamas, vamzdyno ilgis padidinamas ir atvirkščiai, kai pasukant pagal laikrodžio rodyklę, jis mažėja. Tačiau šių metodų įgyvendinimas žymiai apsunkina variklio dizainą ir sumažina jo patikimumą.

Daugiafunkciniuose varikliuose su įprastiniais vamzdynais, dujų dinaminio priežiūros efektyvumas yra sumažintas, o tai yra dėl abipusio poveikio įsiurbimo procesų įvairių cilindrų. Automobilių varikliuose, įsiurbimo sistemose "nustatė", dažniausiai ant didžiausio sukimo momento režimu padidinti savo išteklius.

Dujų dinaminio viršininko poveikis taip pat gali būti gaunamas atitinkamu išmetimo sistemos nustatymu. Šis metodas nustato dvejopų variklių naudojimą.

Nustatyti ilgį L. Tr ir vidinis skersmuo d. Reguliuojamo vamzdyno (arba perėjimo skyrius) Būtina atlikti skaičiavimus naudojant skaitmeninius dujų dinamikos metodus, apibūdinančius ne stacionarius srautus, kartu su cilindro darbo eigos skaičiavimu. Kriterijus yra galios padidėjimas,

sukimo momentas arba specifinio degalų suvartojimas. Šie skaičiavimai yra labai sudėtingi. Daugiau. paprasti metodai Apibrėžimai. \\ T L. trys d. Remiantis eksperimentinių tyrimų rezultatais.

Dėl daugelio eksperimentinių duomenų tvarkymo vidaus skersmuo pasirinkimui d. Reguliuojamas dujotiekis siūlomas taip:

kur (μ. F. Y) Max yra efektyviausias įleidimo vožtuvo lizdo plotas. Ilgis. \\ T L. Mėginio vamzdynas gali būti nustatomas pagal formulę:

Atkreipkite dėmesį, kad šakų derintų sistemų, tokių kaip bendras vamzdis - imtuvas - individualūs vamzdžiai pasirodė esąs labai veiksmingas kartu su turbokompresoriumi.

UDC 621.436.

Automobilių variklių suvartojimo ir išmetamųjų dujų sistemos atsparumo poveikis dujų mainų procesuose

L.V. Dailidės, BP. Zhilkin, yu.m. Brodov, N.I. Grigoriev.

Straipsnyje pateikiami eksperimentinio stūmoklio variklių intensyvumo ir išmetamųjų dujų sistemos atsparumo poveikio iki dujų mainų procesų rezultatai. Eksperimentai buvo atlikti on-line modeliai vieno cilindro variklio. Aprašyta eksperimentų įrenginiai ir metodai. Pateikiami variklio srauto srauto greičio ir srauto slėgio priklausomybė nuo variklio sukimosi kampo. Duomenys buvo gauti skirtingais atsparumo koeficientais ir baigimo sistemos. \\ T ir skirtingi alkūninio veleno sukimosi dažniai. Remiantis gautais duomenimis, buvo išvados buvo pagamintos iš dinaminių dujų mainų procesų funkcijų į variklį skirtingos sąlygos. Rodoma, kad triukšmo duslintuvo naudojimas išlygina srautą ir keičia srauto charakteristikas.

Raktažodžiai: stūmoklio variklis, dujų mainų procesai, procesų dinamika, greičio pulsavimo ir srauto slėgis, triukšmo duslintuvas.

ĮVADAS. \\ T

Keletas reikalavimų, susijusių su vidaus degimo stūmoklio variklių suvartojimu ir rezultatais, tarp kurių pagrindinė aerodinaminio triukšmo sumažėjimas ir minimalus aerodinaminis atsparumas yra pagrindiniai. Abu šie rodikliai nustatomi filtravimo elemento, įleidimo duslintuvų ir išleidimo, katalizinių neutralizatorių, aukštesnio (kompresoriaus ir (arba) turbokompresoriaus) projektavimo sujungimas, taip pat suvartojamų ir išmetimo vamzdynų konfigūracija ir išmetimo vamzdynų konfigūracija srauto pobūdį. Tuo pačiu metu yra praktiškai nėra duomenų apie papildomų elementų suvartojimo ir išmetimo sistemų (filtrų, duslintuvų, turbokompresoriaus) įtaką jų dujų dinamikoje.

Šiame straipsnyje pateikiami suvartojimo ir išmetamųjų dujų sistemos atsparumo duslininaminio atsparumo poveikio dujų mainų procesų atžvilgiu, atsižvelgiant į aspekto stūmoklio variklį 8.2 / 7.1.

Eksperimentiniai augalai

ir duomenų rinkimo sistema

Aerodinaminio atsparumo dujų ir oro sistemų atsparumo dujų mainų procesuose stūmoklinių inžinierių poveikis buvo atliktas ant matmenų modeliavimo modelio 4.2 / 7.1, lemia sukimosi asinchroninis variklisAlkūninio veleno sukimosi dažnis, kuris buvo pakoreguotas n \u003d 600-3000 min1 diapazone, kurio tikslumas yra ± 0,1%. Eksperimentinis įrenginys išsamiau aprašytas.

Fig. 1 ir 2 parodyti eksperimentinio įrenginio suvartojimo ir išmetimo kelio konfigūracijas ir geometrinius dydžius, taip pat montavimo vietą, skirtą momentiniam matavimui

vidutinio oro srauto greičio ir slėgio vertės.

Matavimui momentinių slėgio reikšmių sraute (statinis) PC kanale, slėgio jutiklis £ -10 buvo naudojamas WIKA, kurio greitis yra mažesnis nei 1 ms. Didžiausia santykinė vidutinė vidutinė slėgio matavimo paklaida buvo ± 0,25%.

Norėdami nustatyti momentinę terpę oro srauto kanalo skyriuje, nuolatinės temperatūros pradinio dizaino, kurio jautrus elementas buvo nichromo sriegis, kurio skersmuo yra 5 μm ir ilgio 5 mm. Maksimali santykinė vidutinė vidutinė greičio WX matavimo klaida buvo ± 2,9%.

Alkūninio veleno sukimosi dažnio matavimas buvo atliktas naudojant tachometrinį matuoklį, susidedantį iš fiksuoto danto disko alkūninio veleno valeir indukcinis jutiklis. Jutiklis suformavo įtampos impulsą dažnio proporcingai sukimosi greičiui velenui. Pasak šių impulsų, buvo užfiksuotas sukimosi dažnis, buvo nustatyta alkūninio veleno padėtis (kampas F) ir VMT ir NMT stūmoklio momentas.

Signalai iš visų jutiklių įžengė į analoginį į skaitmeninį konverterį ir perduodami asmeniniam kompiuteriui tolesniam perdirbimui.

Prieš atliekant eksperimentus, apskritai buvo atliktas statinis ir dinamiškas taikymas, kuris parodė greitį, reikalingą studijuoti dujų dinaminių procesų dinamiką įėjimo ir išmetimo sistemų stūmoklinių variklių. Bendra vidutinė vidutinė eksperimentų klaida dėl dujų oro aerodinaminio atsparumo poveikio dVS sistemos. \\ T Dujų mainų procesai buvo ± 3,4%.

Fig. 1. Eksperimentinio įrenginio įsiurbimo kelio konfigūracija ir geometriniai dydžiai: 1 - cilindro galvutė; 2-burbuliavimo vamzdis; 3 - matavimo vamzdis; 4 - oro srauto matavimo termoanemometro jutikliai; 5 - Slėgio jutikliai

Fig. 2. Eksperimentinio montavimo kelio konfigūracija ir geometriniai matmenys: 1 - cilindro galvutė; 2 - darbo sklypas - baigimo vamzdis; 3 - slėgio jutikliai; 4 - termometrų jutikliai

Papildomų elementų poveikis suvartojamų ir išleidimo procesų dujų dinamikoje buvo tiriamas su skirtingais sistemos atsparumo koeficientais. Atsparumas buvo sukurtas naudojant įvairius įsiurbimo filtrus ir išleidimą. Taigi, kaip vienas iš jų, standartinis oro automobilio filtras buvo naudojamas su 7,5 atsparumo koeficientu. Audinių filtras su atsparumo koeficientu 32 buvo pasirinktas kaip kitas filtro elementas. Atsparumo koeficientas buvo nustatytas eksperimentiškai per statinį valymo sąlygomis laboratorinėmis sąlygomis. Tyrimai taip pat buvo atlikti be filtrų.

Aerodinaminio atsparumo poveikis įleidimo procesui

Fig. 3 ir 4 parodyti oro srauto ir kompiuterio slėgio priklausomybę nuo įleidimo angoje

le nuo alkūninio veleno sukimosi kampo F skiriasi nuo sukimosi dažnių ir naudojant įvairius įsiurbimo filtrus.

Nustatyta, kad abiem atvejais (su duslinintuvu ir be) slėgio ir oro srauto dažnio pulsavimas yra labiausiai išreikštas dideliu greičiu sukimosi alkūninio veleno. Tuo pačiu metu įleidimo kanale su triukšmo duslintuvu, didžiausio oro srauto vertės, kaip tikėtasi, mažiau nei kanale be jo. Dauguma.

m\u003e x, m / s 100

1 III 1 III 7 1 £ * ^ 3 111

Jeeping vožtuvas 1 111 II ti. [Zocrytir. . 3.

§ P * ■ -1 * £ l r-

// 11 "s" 1 III 1

540 (R. Gome. P.K.Y. 720 VMT NMT

1 1 atidarymas -Gbepskid-! Vožtuvas A L 1 G 1 1 1 Uždaryta ^

1 HDC \\ t BPCSKNEO vožtuvas "x 1 1

|. | A j __ 1 __ mj t -1 1 k / \\ 1 ^ V / \\ t \\ t \\ t \\ t / l / l "PC-1 \\ __ V / -

1 1 1 1 1 1 1 | 1 1 ■ ■ 1 1

540 (r. Cyro. P.K .. 720 VMT NMT

Fig. 3. Oro greičio WX priklausomybė su įsiurbimo kanalu nuo alkūninio veleno sukimosi kampo skirtingais alkūninio veleno sukimosi dažniais ir skirtingais filtravimo elementais: A - N \u003d 1500 min. 1; B - 3000 min-1. 1 - be filtro; 2 - standartinis oro filtras; 3 - Audinio filtras

Fig. 4. Kompiuterio slėgio priklausomybė nuo alkūninio veleno pasukimo kampo F skirtingais alkūninio veleno sukimosi dažniais ir skirtingais filtravimo elementais: A - N \u003d 1500 min. 1; B - 3000 min-1. 1 - be filtro; 2 - standartinis oro filtras; 3 - Audinio filtras

jis buvo ryškiai pasireiškęs aukštu alkūninio veleno sukimosi dažniais.

Uždarius įsiurbimo vožtuvą, oro srauto slėgį ir greitį kanale visomis sąlygomis nesilaiko lygi nuliui, o kai kurie jų svyravimai yra stebimi (žr. 3 ir 4 pav.), Kuri taip pat būdinga išleidimui procesas (žr. Toliau). Tuo pačiu metu įleidimo triukšmo duslintuvo įrengimas sukelia slėgio pulsacijų ir oro srautų kiekį visomis sąlygomis tiek suvartojimo procesu ir po to, kai įsiurbimo vožtuvas yra uždarytas.

Aerodinaminio poveikis

atsparumas atleidimo procesui

Fig. 5 ir 6 rodo WX oro srauto greičio priklausomybę ir slėgio kompiuterį į lizdą nuo skalavimo formos kampo, esančio skirtingais sukimosi dažniais ir naudojant įvairius atleidimo filtrus.

Studijos buvo atliktos įvairiems alkūninio veleno sukimosi dažniams (nuo 600 iki 3000 min1) skirtingu viršslėgiu ant PI (nuo 0,5 iki 2,0 bar) be tylus triukšmo ir jei jis pateikiamas.

Nustatyta, kad abiem atvejais (su duslintuvu ir be) oro srauto pulsacija, ryškiai pasireiškė esant žeminiam alkūninio veleno sukimosi dažnumui. Tokiu atveju maksimalaus oro srauto vertės lieka išmetimo kanalo su triukšmo duslintuvu

merilly tas pats, kaip ir be jo. Uždarius išmetamųjų vožtuvą, oro srauto greitis kanale visomis sąlygomis netapo nuliui, o stebimi kai kurie greičio svyravimai (žr. 5 pav.), Kuris yra būdingas įleidimo procesui (žr. Aukščiau). Tuo pačiu metu triukšmo duslintuvo įrengimas ant išleidimo sukelia didelį oro srauto greičio pulsavimą visomis sąlygomis (ypač RY \u003d 2,0 bare) tiek išleidimo proceso metu ir po to, kai išmetimo vožtuvas yra uždarytas .

Pažymėtina, kad aerodinaminio atsparumo poveikis yra įleidimo proceso variklio charakteristikoms, kur oro filtras Pulsacinis poveikis įsiurbimo procese ir uždarius įleidimo vožtuvą, tačiau jie buvo aiškiai greičiau nei be jo. Tokiu atveju įleidimo sistemos filtro buvimas lėmė didžiausio oro srauto greičio sumažėjimą ir susilpninant proceso dinamiką, kuris gerai atitinka anksčiau gautus rezultatus.

Išmetimo sistemos aerodinaminio atsparumo padidėjimas lemia tam tikrą maksimalų spaudimą išleidimo procese, taip pat NMT viršūnių poslinkis. Šiuo atveju galima pažymėti, kad išėjimo triukšmo duslintuvo diegimas sukelia oro srauto slėgio pulsavimą visomis sąlygomis tiek gamybos proceso metu, tiek po išmetamojo vožtuvo uždarymo metu.

hY. m / s 118 100 46 16

1 1 iki. T «aia k t 1 MPSKAL vožtuvo uždarymas

Ipikalų atidarymas |<лапана ^ 1 1 А ікТКГ- ~/М" ^ 1

"" "і | y і ~ ^

540 (P, patraukti, P.K.Y. 720 NMT NMT

Fig. 5. Oro greičio WX priklausomybė nuo alkūninio veleno sukimosi kampo skirtingais alkūninio veleno sukimosi dažniais ir skirtingais filtravimo elementais: A - N \u003d 1500 min. 1; B - 3000 min-1. 1 - be filtro; 2 - standartinis oro filtras; 3 - Audinio filtras

Px. 5PR 0,150.

1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 II 1 1 L "A 11 1 1/1", ir II 1 1

Atidarymas | Yypzskskaya 1 іклапана Л7 1 h і _ / 7 / ", g s 1 h uždarymas bittseast g / cgtї alan -

c- "1 1 1 1 1 і 1 l l _Л / і і h / 1 1

540 (P, karstas, pk6. 720

Fig. 6. Slėgio kompiuterio priklausomybė nuo alkūninio veleno su sukimosi kampu F skirtingais alkūninio veleno sukimosi dažniais ir skirtingais filtravimo elementais: A - N \u003d 1500 min. 1; B - 3000 min-1. 1 - be filtro; 2 - standartinis oro filtras; 3 - Audinio filtras

Remiantis priklausomybės pokyčių atskiru sukamaisiais atskiriems takeliams apdorojimas, santykinis oro q tūrio srauto pokytis buvo apskaičiuotas per išmetimo kanalą, kai duslintuvas yra dedamas. Nustatyta, kad su mažu slėgiu ant išleidimo (0,1 MPa), vartojimo Q išmetimo sistema su duslintuvu yra mažesnis nei sistemoje be jo. Tuo pačiu metu, jei su sukimosi alkūninio veleno 600 min-1 dažnis, šis skirtumas buvo maždaug 1,5% (kuris yra per klaidą), tada su n \u003d 3000 min4 Šis skirtumas pasiekė 23%. Rodoma, kad už didelį 0,2 MPA viršslėgį buvo pastebėta priešinga tendencija. Oro tūrio srautas per išmetimo kanalą su duslintuvu buvo didesnis nei sistemoje be jo. Tuo pačiu metu, esant mažoms alkūninio veleno sukimosi dažniams, tai viršijo 20%, o n \u003d 3000 min1 - 5%. Pasak autorių, toks poveikis gali būti paaiškinamas tam tikru su oro srauto greičio pulsavimu išmetimo sistemoje, esant tylus triukšmas.

Išvada

Atliktas tyrimas parodė, kad vidaus degimo įleidimo variklis yra gerokai įtakos su įsiurbimo kelio aerodinaminiu atsparumu:

Filtro elemento atsparumo padidėjimas išlygina užpildymo proceso dinamiką, tačiau tuo pačiu metu sumažina oro srautą, atitinkantį užpildymo koeficientą;

Filtro poveikis yra sustiprintas su didėjančiu sukimosi dažniu alkūninio veleno;

Filtravimo atsparumo koeficiento (maždaug 50-55) ribinė vertė, po kurios jos vertė neturi įtakos srautui.

Nustatyta, kad išmetamųjų dujų sistemos aerodinaminis atsparumas taip pat žymiai paveikia išleidimo proceso dujų dinaminius ir vartojimo reikalus:

Didinant išmetamųjų dujų diske hidraulinę atsparumą stūmokliniuose DVS sukelia oro srauto dažnio pulsavimą išmetamųjų kanalų;

Su mažu slėgiui dėl išsiskyrimo sistemoje su tyliu triukšmu, tūrio srauto sumažėjimas per išmetamųjų kanalų, o didelės ry - priešingai, jis padidėja, palyginti su išmetimo sistema be duslintuvo.

Taigi gautos rezultatai gali būti naudojami inžinerijos praktikoje, siekiant optimaliai pasirinkti įleidimo ir pastatų duslintuvų charakteristikas, kurios gali suteikti

Įgyvendinant šviežio mokesčio (užpildymo koeficientą) cilindro užpildymo įtaka ir variklio cilindro valymo iš išmetamųjų dujų (liekamasis dujų koeficientas), tam tikrais didelės spartos stūmoklio variklio darbo būdais.

Literatūra

1. Draganov, B.H. Vidaus degimo variklių suvartojimo ir išmetamųjų dujų kanalų statyba / B.KH. Draganov, mg. Kruglov, V. S. Obukhov. - Kijevas: apsilankykite mokykloje. Vadovas ED, 1987. -175 p.

2. Vidaus degimo varikliai. 3 kN. Kn. 1: Darbo srautų teorija: tyrimai. / V.N. Lou-Kanin, K.A. Morozovas, A.S. Khachyan et al.; Ed. V.N. Lukanina. - m.: Didesnis. Shk., 1995. - 368 p.

3. Champraozs, B.A. Vidaus degimo varikliai: teorija, modeliavimas ir skaičiavimas procesų: studijos. Kursai "darbo eigos teorija ir procesų modeliavimas vidaus degimo varikliuose" / B.A. Chamolaoz, m.f. Faraplatovas, V.V. ClemenEv; Ed. Pilis. \\ T DEAT. Rusijos Federacijos mokslas B.A. Champrazovas. - Čeliabinskas: Sursu, 2010. -382 p.

4. Šiuolaikiniai požiūriai į dyzelinių variklių kūrimo keleiviniams automobiliams ir mažų ramybės

zovikov / a. Blinov, P.A. Golubev, yu.e. Dragan et al.; Ed. V. S. Peponova ir A. M. Minyev. - m.: Nic "inžinierius", 2000. - 332 p.

5. Eksperimentinis dujų dinaminių procesų tyrimas stūmoklio variklio įleidimo sistemoje / B.P. Zhokkin, L.V. Dailidės, S.A. Korzh, i.d. Larionov // Inžinerija. - 2009.3№ 1. - P. 24-27.

6. Dėl dujų dinamikos dinamikos dinamikos variklio duslintuvo / L.V diegimo proceso pokyčių. Dailidės, BP. Zhokkin, A.V. Kryžius, d.l. Padalak // karinių mokslų akademijos biuletenis. -2011. - № 2. - P. 267-270.

7. Pat. 81338 RU, MPK G01 P5 / 12. Pastovios temperatūros terminė mechaninė temperatūra / s.n. Pochov, L.V. Dailidės, BP. Vilkin. - Nr. 2008135775/22; Etapas. 09/03/2008; Publis. 03/10/2009, bul. № 7.