Bilim ve eğitimin modern sorunları. Dahili yanma motorlarının egzoz sistemleri DVS egzoz sisteminin gaz dinamik işlemlerinin analizi

480 ovalayın. | 150 UAH. | $ 7.5 ", Mouseoff, Fgcolor," #ffffcc ", bgcolor," # 393939 ");" Onmouseout \u003d "İade ND ();"\u003e Tez Dönemi - 480 RUB., TESLİM 10 dakika , saat etrafında, haftada yedi gün ve tatiller

Grigoriev Nikita Igorevich. Pistonlu motorun egzoz boru hattındaki gaz dinamikleri ve ısı değişimi: Tez ... Teknik Bilimlerin Adayları: 01.04.14 / Grigoriev Nikita Igorevich; [Koruma Yeri: Federal Devlet Özerk Eğitim Kurumu Yüksek Mesleki Eğitim "Ural Federal Üniversitesi Rusya'nın ilk başkanı BN Yeltsin "http://lib.urfu.ru/mod/data/view.php?d\u003d51&rid\u003d238321] .- Ekaterinburg, 2015.- 154 s.

Giriş

Bölüm 1. Sorunun durumu ve çalışmanın amaçlarını belirleme 13

1.1 Egzoz Sistemleri Türleri 13

1.2 Deneysel Verimlilik Çalışmaları mezuniyet Sistemleri. 17

1.3 Mezuniyet Sistemlerinin Etkinliğinin Yerleşim Çalışmaları 27

1.4 Pistonlu içten yanmalı motorun egzoz sisteminde ısı değişim süreçlerinin özellikleri 31

1.5 Sonuçlar ve Görevler 37

Bölüm 2. Deneysel kurulumun araştırma metodolojisi ve açıklaması 39

2.1 Pistonlu Motorun Çıkışı Sürecinin Gaz Dinamiği ve Isı Değişim Özellikleri İçin Metodoloji Seçme 39

2.2 Piston DVS 46'da Serbest Bırakma Sürecinin Çalışması İçin Deneysel Kurulumun Yapıcı Yürütülmesi

2.3 Dönme ve hız açısının ölçümü dağıtım Vala. 50

2.4 Anında Akışın Tanımı 51

2.5 Anlık yerel ısı transfer katsayılarının ölçülmesi 65

2.6 Mezuniyet yolunda aşırı basınç akışının ölçümü 69

2.7 Veri Toplama Sistemi 69

2.8 Bölüm 2 S'ye Sonuç

Bölüm 3. Serbest bırakma işleminin gaz dinamiği ve harcama özellikleri 72

3.1 Gaz Dinamikleri ve Gezinme İşleminin Boşaltma İşleminin Pistonlu Motorda 72 Şans Olmadan

3.1.1 Dairesel bir kesit 72 ile bir boru hattı ile

3.1.2 Kare Haç Bölüm 76 ile Boru Hattı İçin

3.1.3 Üçgen bir enine kesitin boru hattıyla 80

3.2 Gaz Dinamikleri ve Sarf Malzemeleri, Piston Dahili Yanmalı Motorun Çıkışı Sürecinde 84 azaltır

3.3 Sonuç 3 92 Bölüm

Bölüm 4. İçten yanmalı pistonlu motorun egzoz kanalında anlık ısı transferi 94

4.1 SuperCharow 94 olmadan iç yanmalı bir motorun içten yanmasının anında yerel ısı transfer işlemi

4.1.1 Yuvarlak kesiti ile boru hattı ile 94

4.1.2 Kare Haç Bölüm 96 ile Boru Hattı için

4.1.3 Üçgen bir kesiti olan bir boru hattı ile 98

4.2 Dahili yanmalı pistonlu motorun çıkışının anında ısı transfer işlemi 101 azalması

4.3 Sonuçlar 4. Bölüm 4 107

Bölüm 5. Dahili yanmalı pistonlu motorun egzoz kanalındaki akışın stabilizasyonu 108

5.1 Sabit ve periyodik bir ejeksiyon kullanılarak piston motorunun egzoz kanalındaki akı titreşimlerinin değiştirilmesi 108

5.1.1 Sabit bir ejeksiyon kullanılarak çıkıştaki akı titreşimlerinin baskılanması 108

5.1.2 Egzoz Kanalındaki Akışın Nablantılarını Değiştirme Periyodik Ejeksiyon 112 5.2 Egeksiyon 117 ile Egzoz Kanalının Yapıcı ve Teknolojik Tasarımı

Sonuç 120.

Bibliyografi

Mezuniyet sistemlerinin etkinliğinin tahmini çalışmaları

Pistonlu motorun egzoz sistemi, egzoz gazı motor silindirlerini çıkarmak ve iş akışından sonra kalan enerjiyi dönüştürmek için bunları turboşarj türbinine (denetleme motorlarında) sağlamaktır. mekanik iş TK Ağacında. Egzoz kanalları, gri veya ısıya dayanıklı dökme demirden veya soğutma durumunda veya ayrı dökme demir nozüllerden alüminyumdan bir paylaşılan boru hattı ile gerçekleştirilir. Servis personelini yanıklardan korumak için egzoz boru hattı Su ile soğutulabilir veya ısı yalıtım malzemesi ile kaplanabilir. Isı yalıtımlı boru hatları, gaz türbini süperimpossları olan motorlar için daha tercih edilir. Bu durumda, egzoz gazı enerjisinin kaybı azalır. Egzoz boru hattının uzunluğunu ısıtıldığında ve soğutulduğunda, türbinden önce özel kompansatörler kurulur. Üzerinde büyük motorlar Kompansatörler ayrıca, teknolojik nedenlere göre bir bileşik hale getiren egzoz boru hatlarının bireysel bölümlerini bir araya getirir.

Her DVS çalışma döngüsü sırasında dinamikte turbo stoklama türbininden önce gazın parametreleri hakkında bilgi 60'larda ortaya çıktı. Egzoz gazlarının anlık sıcaklığının, aynı süre ile tarihlenen krank mili rotasyonunun küçük bir alanı üzerindeki yükten çıkan motorun sıcaklığının bağımlılığının bazı sonuçları da bilinmektedir. Ancak, ne de bu ya da başka kaynaklarda böyle. ÖNEMLİ ÖZELLİKLER Egzoz kanalında yerel ısı transferi yoğunluğu ve gaz akış hızı olarak. Üstündeki dizeller, silindir kafasından türbinden üç tip gaz besleme organizasyonu olabilir: türbin önünde kalıcı bir gaz basıncı, bir darbe sistemi ve bir darbe dönüştürücülü bir süper çalışma sistemi.

Sabit basınç sisteminde, tüm silindirlerden gelen gazlar, bir alıcı olarak hizmet veren ve büyük ölçüde basınç titreşimlerini pürüzsüzleştiren büyük bir hacimin büyük bir egzoz manifolduna gider (Şekil 1). Gazın emzirme borusundaki silindirden salınması sırasında, yüksek bir genlik basınç dalgası oluşur. Böyle bir sistemin dezavantajı, silindirden toplayıcıya türbin içinden akan gaz performansında güçlü bir düşüştür.

Böyle bir gazın silindirden salınmasının bir örgütlenmesi ve bunların tedariki türbinin nozul aparatına göre, silindirin boru hattına ve iki kez dönüşümünde ani genişlemeleriyle ilişkili enerji kaybını azaltır. Enerji: Gazların silindirinden, boru hattındaki basınçlarının potansiyel enerjisine kadar olan kinetik enerji ve yine de sonuncusu, tertibattaki meme aparatındaki kinetik enerjide, sabit basınç basıncında sabit basınç basıncı ile oluşur. türbin girişi. Bunun bir sonucu olarak, darbeli sistemde, türbindeki gazların tek kullanımlık çalışması artar ve sürüm boyunca basınçları azalır, bu da pistonlu motorun silindirinde gaz değişimini gerçekleştirecek güç maliyetini azaltır.

Darbeli bir üstünlük, türbin içindeki enerjinin dönüşüm şartlarının, akışın istasyonun olmadığı için önemli ölçüde kötüleştiğine dikkat edilmelidir; bu da verimliliğinde azalmaya yol açar. Ek olarak, türbinin hesaplanan parametrelerinin tanımı, türbinden önce ve arkasında gazın basınç ve sıcaklığının değişkenleri ve gazın meme aparatına ayırma kaynağından dolayı engellenir. Ek olarak, hem motorun hem de turboşarj türbininin tasarımı, ayrı koleksiyonerlerin tanıtılması nedeniyle karmaşıktır. Sonuç olarak, bir dizi firma seri üretim Gaz türbini olan motorlar, türbin önce sabit bir basınç arttırma sistemi uygular.

Dürteci dönüştürücünün gözetimi, ara maddedir ve basınç titreşimlerinin egzoz manifoldunda (yoksulluk çalışmasını azaltılması ve silindir boşluğunu azaltma) bir kazanan ile bir kazanan ile, ikincisinin verimliliğini arttıran bir kazanan ile birleştirir.

Şekil 3 - Darbe konvertörü ile üstün sistem: 1 - Meme; 2 - nozullar; 3 - kamera; 4 - Difüzör; 5 - Boru Hattı

Bu durumda, borulardaki (Şekil 3) üzerindeki egzoz gazları, nozullar (2) ile, bir diğerinin bir başkasına göstermeyen silindirlerden birleştiren bir boru hattından bir boru hattına özetlenir. Belli bir noktada, boru hatlarından birindeki basınç darbesi maksimum seviyeye ulaşır. Bu durumda, bu boru hattına bağlı memeden maksimum gaz sona erme oranı, ejeksiyonun başka bir boru hattındaki çözünürlüğe etkisiyle sonuçlanmasına neden olan ve böylece ekli silindirlerin temizlenmesini kolaylaştırır. Nozüllerin sona erme süreci, yüksek bir frekansla tekrarlanır, bu nedenle, bir karıştırıcının ve bir damperin rolünü gerçekleştiren oda 3'te, daha az ya da çok tek tip bir akış oluşur, difüzörün 4 ( Hız azaltma) basınçtaki artış nedeniyle potansiyeli dönüştürülür. Boru hattından 5 gazlar türbine neredeyse sabit basınçta girer. Ortak bir difüzörle birleştirilen egzoz borularının uçlarındaki özel nozüllerden oluşan darbe dönüştürücünün daha karmaşık bir yapısal diyagramı, Şekil 4'te gösterilmektedir.

Egzoz boru hattındaki akış, işlemin sıklığının neden olduğu belirginlik dışı olmayanlık ve egzoz boru hattı silindirinin ve türbinin sınırlarındaki gaz parametrelerinin istasyonundaki belirginlik ile karakterize edilir. Kanal rotasyonu, profil arızası ve vana yuvasının giriş bölümünde geometrik özelliklerinin periyodik değişimi, sınır tabakasının ayrılmasının nedenine ve boyutları zaman içinde değiştirilen kapsamlı durgun bölgelerin oluşumuna hizmet eder. Durgunluk bölgelerinde, boru hattındaki ana akışla etkileşime giren ve büyük ölçüde kanalların akış özelliklerini belirleyen geniş çaplı pulsasyon girdaplarına sahip iade edilebilir bir akış. Akışın istasyon giderici, egzoz kanalında ve tıkanıklık bölgelerinin dalgalanmalarının bir sonucu olarak sabit sınır koşullarında (sabit bir valf ile) tezahür edilir. Sabit olmayan girdilerin boyutları ve dalgalanmaların frekansı, yalnızca deneysel yöntemlerle önemli ölçüde belirleyebilir.

Sabit olmayan vorteks akışlarının yapısının deneysel çalışmasının karmaşıklığı, tasarımcıları ve araştırmacıları, akışın entegre sarf malzemelerini ve enerji özelliklerini karşılaştırarak, genellikle fiziksel modellerde sabit koşullar altında elde ederek, egzoz kanalının optimal geometrisini seçerken kullanmalarını zorlar. Bu, statik temizleme ile. Bununla birlikte, bu tür çalışmaların güvenilirliğinin doğrulanması verilmemiştir.

Kağıt, motorun egzoz kanalındaki akış yapısını incelemek ve yapılan deneysel sonuçları sunar. karşılaştırmalı analiz Sabit ve istasyonel olmayan koşullar altında akışların yapıları ve integral özellikleri.

Çok sayıda çıkış varyantının test sonuçları, boruların ve kısa boruların dizlerindeki sabit akışın faillerine dayanarak, her zamanki yaklaşımın profillemesine göre yetersiz etkinliğini göstermektedir. Tahmin edilen ve geçerli bağımlılıkların tutarsızlık vakası yoktur. sarf malzemeleri Kanal geometrisinden.

Eksantrik milinin dönme açısının ve dönme sıklığının ölçülmesi

Kanalın ortasında ve duvarının yakınında tanımlanan TPS'nin değerleri arasındaki maksimum farklılıkların (kanalın yarıçapındaki varyasyonu), girişin altındaki girişe yakın kontrol bölümlerinde görüldüğü belirtilmelidir. IPI'nin% 10,0'ını inceleyin ve ulaşır. Böylece, eğer 1x ila 150 mm için zorunlu gaz akış pulsasyonları, IPI \u003d 115 mm'den çok daha az bir süredir, akım akım olarak tanımlanmalıdır. yüksek derece İstasyonellik. Bu, enerji kurulumu kanallarındaki geçiş akış rejiminin henüz tamamlanmadığını ve bir sonraki öfke zaten etkilendiğini göstermektedir. Aksine, akışın titreşimlerinin TR'den bir süre ile çok daha fazla olacağı durumunda, akım bir quasistationary olarak kabul edilmelidir (düşük değil). Bu durumda, pertürbasyonun oluşmasından önce, geçiş hidrodinamik modunun tamamlanması için zaman vardır ve kurs hizalanır. Ve nihayet, akışın akış hızı TR'nin değerine yakınsa, akım, artan istasyonel olmayan bir derece ile orta derecede sabit olmayan bir şekilde karakterize edilmelidir.

Karakteristik zamanların olası kullanımının bir örneği olarak, karakteristik zamanları değerlendirmeyi önerdi, mezuniyet kanallarında gaz akışı piston dvs. Birincisi, WX akış hızının krank mili f (Şekil 17, A) ve T'de (Şekil 17, B) dönme açısından bağımlandırılacağı Şekil 17'ye bakınız. Bu bağımlılıklar, aynı silindirli DVS boyutunun fiziksel modelinde 8.2/7.1 elde edildi. Şekilden, WX \u003d F (φ) bağımlılığının temsil edilmesinin, mezuniyet kanalında meydana gelen süreçlerin fiziksel özünü doğru bir şekilde yansıtmadığı için biraz bilgilendirici olduğu görülebilir. Bununla birlikte, bu formda, bu grafiklerin motor alanı alanında sunulması için alındığı formda. Bizim görüşümüzde, analiz etmek için geçici bağımlılıklar wx \u003d / (t) kullanmak daha doğrudur.

N \u003d 1500 dak. "1 (Şekil 18) için Wx \u003d / (T) bağımlılığını analiz ediyoruz. Görülebileceği gibi, bu krank mili dönme frekansında, tüm serbest bırakma işleminin uzunluğu 27.1 ms'dir. Geçici hidrodinamik işlem Çıkış, egzoz valfini açtıktan sonra başlar. Aynı zamanda, asansörün en dinamik alanı ayırt edilebilir (akış hızında keskin bir artış olduğu zaman aralığı), süresi 6.3 ms olan. Bundan sonra, akış hızının büyümesi, girintisi ile değiştirilir. Daha önce gösterildiği gibi (Şekil 15), bunun için hidrolik sistem gevşeme süresinin konfigürasyonu 115-120 ms, yani kaldırma bölümünün süresinden önemli ölçüde daha büyüktür. Böylece, serbest bırakmanın başlangıcının (kaldırma bölümü) yüksek derecede istasyonel olmayan bir şekilde gerçekleştiği varsayılmalıdır. 540 Ф, HRAD PKV 7 A)

Gaz, akışı kontrol etmek için ağdaki basıncı ve valfin (2) basıncını kontrol etmek için basınç göstergesi 1'in takıldığı boru hattındaki toplam ağdan sağlandı. Gaz, tank alıcısına (3) 0.04 m3 hacimli akan, basınç titreşimlerini gidermek için bir hizalama ızgarası 4 içermektedir. Tank alıcısından 3, gaz boru hattı, peteğin (6) monte edildiği silindir üfleme odasına 5 verildi. Honaycomb ince bir ızgaraydı ve artık basınç dalgalanmalarını temizlemeyi amaçlıydı. Silindir üfleme odası (5) silindir bloğuna (8) bağlanırken, silindir hücresi haznesinin iç boşluğu, silindir bloğunun başlığının iç boşluğu ile birleştirildi.

Egzoz vanasını (7) açtıktan sonra, simülasyon haznesinden gaz, egzoz kanalı 9'dan ölçüm kanalına (10) geçti.

Şekil 20, basınç sensörlerinin ve termoemometre problarının konumlarını gösteren deneysel kurulumun egzoz yolunun yapılandırılmasını daha ayrıntılı olarak göstermektedir.

Bitmek sınırlı miktar Orijinal geometrik taban olarak serbest bırakma işleminin dinamikleri hakkındaki bilgiler, dairesel bir kesitli bir klasik doğrudan çıkış kanalı seçildi: Silindir bloğu 2'nin başlığına bir deneysel egzoz borusu takıldı, boru uzunluğu 400 mm'dir ve bir 30 mm çap. Boruda, 1., LG ve B mesafelerinde, sırasıyla 20,140 ve 340 mm, basınç sensörleri 5 ve termo-kovalayan sensörlerin (Şekil 20) montajı için üç delik açıldı.

Şekil 20 - Deneysel kurulumun egzoz kanalının konfigürasyonu ve sensörün yerini: 1 - Silindir - üfleme odası; 2 - Silindir bloğunun başı; 3 - Egzoz vanası; 4 - Bir deneysel mezuniyet tüpü; 5 - basınç sensörleri; 6 - Akış hızını ölçmek için termoemometre sensörleri; L çıkış borusunun uzunluğudur; C_3- Egzoz penceresinden termo-kovalayan sensörlerin yerlerine göre Diyazlar

Kurulum ölçüm sistemi belirlemeyi mümkün kıldı: dönemin mevcut köşesi ve krank milinin dönme hızı, anlık akış hızı, anlık ısı transfer katsayısı, fazla akış basıncı. Bu parametreleri tanımlama yöntemleri aşağıda açıklanmıştır. 2.3 Dönme köşesinin ölçümü ve dağılımın dönme sıklığı

Eksantrik milinin dönme hızını ve mevcut dönüş açısının yanı sıra, pistonu üst ve alt ölü noktalarda bulma anını belirlemek için, Şekil 21'de gösterilen kurulum şeması, bir takometrik sensör uygulandı, Yukarıda listelenen parametreler, ICC'deki dinamik işlemlerin çalışmasında açıkça belirlenmesi gerektiğinden açıkça belirlenmelidir. dört

Takometrik sensör, birbirlerinin karşısındaki iki dişi olan dişli bir disk 7'den oluşuyordu. Disk 1, bir elektrik motoru 4 ile monte edildi, böylece diskin disklerinden biri, pistonun üst ölü noktadaki pozisyonuna, diğeri ise sırasıyla alt ölü nokta ve diğerinin alt nokta ile bağlandı ve Kuplaj 3. Motor şaftı ve pistonlu motor şaftı, bant şanzımanıyla bağlandı.

Endüktif sensörün (4) yakınındaki dişlerden birini geçerken, tripod 5'e sabitlenirken, endüktif sensörün çıkışı bir voltaj darbesi oluşturulur. Bu darbeleri kullanarak, eksantrik milin mevcut konumunu belirleyebilir ve buna göre pistonun konumunu belirleyebilirsiniz. NMT ve NMT'ye karşılık gelen sinyaller için, dişler birbirlerinden birbirinden yapıldı, konfigürasyon, endüktif sensörün çıkışındaki sinyallerin farklı genlikleri olduğu için birbirinden farklıdır. Çıkıntıdan elde edilen sinyal, endüktif sensörden elde edilen sinyal, Şekil 22'de gösterilmiştir: daha küçük bir genliğin voltaj darbesi, pistonun NTC'deki pozisyonuna ve sırasıyla, NMT'deki pozisyonun pozisyonuna karşılık gelir.

Piston içten yanmalı motorun çıktısının bir süperpozisyon ile gaz dinamiği ve sarf malzemeleri işlemi

İş Akışı ve Mühendislik Teorisi ile ilgili klasik literatürde, turboşarj, motor silindirlerine giren hava miktarındaki artış nedeniyle, motor zorluğunun en etkili yöntemi olarak kabul edilir.

Edebi kaynaklarda, turboşarjın egzoz boru hattının gaz akışının gaz dinamik ve termofiziksel özellikleri üzerindeki etkisinin son derece nadir olduğu belirtilmelidir. Temel olarak literatürde, türbin türbini türbini, silindirlerin çıkışındaki gaz akışına hidrolik direnci olan bir gaz değişim sisteminin bir elemanı olarak basitleştirmelerle kabul edilir. Bununla birlikte, turboşarj türbininin, egzoz gazlarının akışının oluşumunda önemli bir rol oynadığı ve akışın hidrodinamik ve termofiziksel özellikleri üzerinde önemli bir etkiye sahip olduğu açıktır. Bu bölüm, turboşarj türbininin, pistonlu motorun egzoz boru hattındaki gaz akışının hidrodinamik ve termofiziksel özellikleri üzerindeki etkisinin çalışmasının sonuçlarını tartışmaktadır.

Çalışmalar, daha önce tarif edilen, ikinci bölümde, ana değişiklik, radyal eksenel türbinli bir TKR-6 turboşarjının montajıdır (Şekil 47 ve 48).

Egzoz gazlarının egzoz boru hattındaki basıncının türbin iş akışına etkisi nedeniyle, bu göstergedeki değişikliklerin kalıpları yaygın olarak incelenmiştir. Sıkıştırılmış

Egzoz boru hattındaki türbin türbini kurulumu, egzoz boru hattındaki basınç ve akış hızı üzerinde, basınçın fişinden açıkça görülen ve egzoz borusundaki akış hızı, krank milinin köşesinden gelen turboşarjı ile güçlü bir etkiye sahiptir. (Şekil 49 ve 50). Bu bağımlılıkları, benzer koşullar altında turboşarjı olmadan egzoz boru hattı için benzer bağımlılıklar ile karşılaştırılması, bir turboşarj türbininin egzoz borusu içine montajının, çıktının tüm çıktısının tamamı boyunca çok sayıda dalgalanmanın ortaya çıkmasına neden olduğu görülmektedir. Bıçak elemanlarının (nozül aparatı ve pervanesi) türbinin etkisiyle. Şekil 48 - Turboşarj ile Genel Kurulum Türü

Bir tane daha karakteristik özellik Bu bağımlılıklar, basınç dalgalanmalarının genliğinde önemli bir artış ve egzoz sisteminin bir turboşarj olmadan yürütülmesiyle karşılaştırıldığında hız dalgalanmasının genliğinde önemli bir azalmadır. Örneğin, 1500 dakikalık krank milinin dönme frekansı ile, boru hattındaki bir turboşarjı olan maksimum gaz basıncı 2 kat daha yüksektir ve hız, turboşarjsız boru hattından 4,5 kat daha düşüktür. Artan basınç ve azaltma Mezuniyet boru hattındaki hız, türbin tarafından yaratılan dirençten kaynaklanır. Turboşarj boru hattındaki maksimum basınç değerinin, boru hattındaki maksimum basınç değerine göre, bir turboşarjı olmayan maksimum basınç değerine göre kaydırıldığına dikkat edilir. krank milinin. Yani

PC'nin yerel (1x \u003d 140 mm) aşırı basıncının ve piston motorunun egzoz boru hattının egzoz boru hattındaki WX'in akış hızı, krank mili p dönme açısından bir turboşarj ile Farklı krank mili hızları için P T \u003d 100 KPa'nın serbest bırakılmasının aşırı basıncı:

Egzoz boru hattında turboşarjlı, maksimum akış hızı değerlerinin, boru hattından daha düşük olduğu bulundu. Aynı zamanda, krank mili dönüşünün köşesindeki bir artışa doğru maksimum akış hızı değerini elde etme anının tüm kurulum modlarının karakteristiği olduğunu belirtmekte fayda var. Turboşarj durumunda, hız oranı en çok krank mili dönme hızlarında, aynı zamanda karakteristik ve turboşarj olmadan durumunda belirgindir.

Benzer özellikler karakteristik ve bağımlılık için px \u003d / (p).

Egzoz vanasını kapattıktan sonra, tüm modlardaki boru hattındaki gaz hızı sıfıra düşürülmediği belirtilmelidir. Turboşarj türbini egzoz boru hattına takma, her ikisi de çıkış inceliği sırasında ve sonundan sonra, tüm çalışma modlarında (özellikle 100 kPa'nın ilk abonesi ile) akış hızı titreşimlerinin düzleştirilmesine yol açar.

Boru hattında bir turboşarj ile, egzoz vanasından sonra akış basıncının dalgalanmalarının zayıflanmasının yoğunluğunun, turboşarj olmadan daha yüksek olduğunu belirtmekte fayda var.

Turboşarjın egzoz boru hattına takıldığında akışın gaz dinamik özelliklerinde, akışın gaz dinamik özelliklerinde, akışın akışının akışının, kaçınılmaz olarak termofiziksel özelliklerinde değişikliklere yol açması gerektiğinde, değişikliklerin yukarıda açıklandığı değişikliklerin. serbest bırakma işlemi.

Genel olarak, boru hattındaki basınç değişiminin DVS'teki basıncın üstünlüğü bağımlılığı, daha önce elde edilenlerle tutarlıdır.

Şekil 53 bağımlılık grafiklerini gösterir kütle akışı G, Egzoz boru hattından, p'nin gereksiz basıncının çeşitli değerleri altında krank milinin dönüş hızından ve egzoz sisteminin konfigürasyonları (turboşarj ile ve onsuz). Bu grafikler, açıklanan tekniği kullanılarak elde edildi.

Şekil 53'te gösterilen grafiklerden, ilk aşırı basıncın tüm değerleri için, egzoz boru hattındaki kütle akış hızı g gazının bir TK ve onsuz olduğu gibi olduğu gibi olduğu görülmektedir.

Kurulumun bazı çalışma modlarında, harcama özelliklerinin farkı, kütle akış hızını belirlemek için yaklaşık% 8-10 olan sistematik bir hatayı hafifçe aşar. 0.0145 g. kg / s

Kare kesitli boru hattı için

Ejeksiyonla egzoz sistemi aşağıdaki gibidir. Egzoz sistemine egzoz gazları, motor silindirinden, silindir kafasındaki (7) içindeki kanala girer. Egzoz manifolduna geçirdiler. 2. Egzoz manifold 2'de, bir ejeksiyon borusu (4), hava sağlandığı bir Elektropneumoclap 5. Böyle bir yürütme, kanal silindiri kafasının hemen arkasında bir boşaltma alanı oluşturmanıza olanak sağlar.

Ejeksiyon borusu için egzoz manifoldunda önemli bir hidrolik direnç oluşturmaz, çapı bu toplayıcının 1/10 çapını geçmemelidir. Egzoz manifoldunda kritik bir mod oluşturmak için de gereklidir ve ejektör kilitlemesi belirir. Egeksiyon borusu ekseninin egzoz toplayıcı eksenine (eksantriklik) göreceli konumu, egzoz sisteminin spesifik konfigürasyonuna ve motor çalışma moduna bağlı olarak seçilir. Bu durumda, etkinlik kriteri, silindirin egzoz gazlarından saflaştırılmasının derecesidir.

Arama deneyleri, egji borusu 4'ü kullanan egzoz manifoldunda (2) oluşturulan boşalmanın (statik basınç) en az 5 kPa olması gerektiğini göstermiştir. Aksi takdirde, titreşimli akışın yetersiz seviyelenmesi meydana gelir. Bu, kanalda besleme akımlarının oluşumuna neden olabilir, bu da silindir temizleme işleminin verimliliğinde bir azalmaya yol açacak ve buna göre, motorun gücünü azaltabilir. Elektronik motor kontrol ünitesi (6), motor krank milinin dönme hızına bağlı olarak elektropneumoklap 5'in çalışmasını düzenlemelidir. Ejeksiyonun ejeksiyon borusunun (4) çıkış ucundaki etkisini arttırmak için bir sesli nozül takılabilir.

Çıkış kanalındaki akış hızının sabit ejeksiyonla maksimum değerlerinin, onsuz (% 35'e kadar) önemli ölçüde daha yüksek olduğu ortaya çıktı. Ek olarak, egzoz vanasını egzoz kanalındaki sabit bir ejeksiyonla kapattıktan sonra, çıkış akışının hızı, kanalın egzoz gazlarından sürekli temizliğini gösteren geleneksel kanala göre daha yavaş düşer.

Şekil 63, yerel hacim akışının vx'sinin, rotasyonel hızdan farklı yürütülmesinin çıkış kanallarından bağımlılığını göstermektedir. krank mili P. Krank milinin dönme frekansının tüm aralığında, sabit bir ejeksiyonla, egzoz sisteminden hacim akış hızı artar, bu da silindirlerin egzoz gazlarından daha iyi temizlenmesine ve motor gücünü arttırmasına neden olmalıdır.

Böylece, çalışma egzoz sisteminde egzoz sisteminde sabit bir ejeksiyonun kullanımının, egzoz sistemindeki akışı dengeleyerek geleneksel sistemlere kıyasla, silindir gazı saflaştırılmasını iyileştirdiğini göstermiştir.

Ana asıl onur bu method Pistonlu motorun egzoz kanalındaki söndürme usulü yönteminden, sabit ejeksiyonun etkisiyle, ejeksiyon borusu içindeki hava, sadece serbest bırakma inceliği sırasında egzoz kanalına verilir. Bu ayarla mümkün olabilir. elektronik blok Motor kontrolü veya özel bir kontrol ünitesi uygulanması, şemada Şekil 66'da gösterilmiştir.

Yazar tarafından geliştirilen bu şema (Şekil 64), motor kontrol ünitesini kullanarak ejeksiyon işleminin kontrolünü sağlamak mümkün değilse uygulanır. Böyle bir şemanın çalışma prensibi aşağıdakilerden oluşur, motor volanına özel mıknatıslar monte edilmelidir, konumu motor çıkış vanalarının açılması ve kapatılması anlarına karşılık gelecek özel mıknatıslar monte edilmelidir. Mıknatıslar, bipolar sensöre göre farklı kutuplara göre monte edilmelidir; bu da anında mıknatısların yakınında olmalıdır. Sensör mıknatısının yanında geçerken, egzoz valflerinin açılması noktasına göre ayarlanır, sinyal amplifikasyon ünitesi 5 ile geliştirilmiş olan ve sonuçları, sonuçlarına bağlı olan elektropneumoklap'a beslenir. Kontrol ünitesinin 2 ve 4. çıkışları, ardından açılır ve hava beslemesi başlar. İkinci mıknatıs, sensörün (7) yanında geçtiğinde, ardından elektropneumoklap kapanır.

Krank mili p döndürme frekanslarında 600 ila 3000 dakika arasında elde edilen deneysel verilere dönüşürüz. 1 Serbest bırakma için farklı kalıcı aşırı basınç pimleri ile (0,5 ila 200 kPa). Deneylerde, sıcaklığa sahip basınçlı hava 22-24 Fabrika otoyolundan alınan ejeksiyon borusu ile. Egeksiyon sisteminde ejeksiyon borusu için sapma (statik basınç) 5 kPa idi.

Şekil 65, lokal basınç bağımlılılarının (Y \u003d 140 mm) (y \u003d 140 mm) ve piston motorunun yuvarlak enine kesitinin egzoz boru hattındaki WX akış hızı, krank mili r'nin dönmesi açısından periyodik bir ejeksiyonla gösterir. Krank milinin çeşitli rotasyon frekansları için № \u003d 100 kPa'nın aşırı basıncı.

Bu grafiklerden, tüm serbest bırakma katılımının, mezuniyet yolunda mutlak bir basınçın bir salınımı olduğu görülebilir, basınç salınımlarının maksimum değerleri 15 kPa'ya ulaşır ve minimum 9 kPa'nın boşalmasına ulaşır. Ardından, dairesel kesitin klasik mezuniyet yolunda olduğu gibi, bu göstergeler sırasıyla 13.5 kPa ve 5 kPa'dır. Maksimum basınç değerinin 1500 dakikalık krank milinin hızında gözlenmediğini belirtmekte fayda var. "1, basınç salınım motorunun diğer çalışma modlarında bu değerlere ulaşmamaya değer. Geri çağırma. İlk borusunda Yuvarlak kesit, krank milinin dönme frekansını arttırmaya bağlı olarak, basınç dalgalanmalarının genliğindeki monoton artış gözlendi.

Krank mili rotasyonunun köşesinden gaz akışının yerel gaz akış hızının grafiklerinden, periyodik ejeksiyonun etkisini kullanarak kanaldaki serbest bırakma inceliği sırasında yerel hızların klasik kanalından daha yüksek olduğu görülmektedir. Motorun tüm modlarında dairesel kesit. Bu, mezuniyet kanalının en iyi temizlenmesini gösterir.

Şekil 66, gazın volumetrik akış hızının, krank milinin dönme hızından çıkış hızı ve giriş girişi kanalındaki çeşitli aşırı basınçta periyodik bir ejeksiyonla yuvarlak kesiti ile karşılaştırılmasının grafikleri .

UDC 621.436

Aerodinamik direncin alım ve egzoz sistemlerinin gaz değişimi süreçlerine etkisi

L.V. Marangozlar, bp Zhilkin, YU.M. Brodov, n.i. Grigoriev

Kağıt, alım ve egzoz sistemlerinin aerodinamik direncinin etkisinin deneysel bir çalışmasının sonuçlarını sunar. pistonlu motorlar gaz değişimi süreçlerinde. Deneyler, tek silindirli motorun çevrimiçi modelleri üzerinde yapıldı. Deneylerin yapılması için kurulumlar ve yöntemler açıklanmaktadır. Motorun gaz hava yollarındaki akışın anlık hızındaki ve basıncındaki değişimin bağımlandırılmasında krank mili döndürme köşesinden sağlanmıştır. Veriler, alım ve egzoz sistemlerinin çeşitli katsayılarında ve krank milinin farklı dönme frekanslarında elde edildi. Elde edilen verilere dayanarak, motordaki gaz değişim işlemlerinin dinamik özelliklerinden sonuçlanmıştır. farklı koşullar. Gürültü susturucunun kullanımının akış dalgalanmasını düzeltmesi ve akış özelliklerini değiştirdiği gösterilmiştir.

Anahtar Kelimeler: Pistonlu motor, gaz değişim işlemleri, işlem dinamikleri, hız titreşimi ve akış basıncı, gürültü susturucu.

Giriş

Aerodinamik gürültüdeki ana yanma ve asgari aerodinamik direnj direnginin ana düşüşünün alımına ve sonuçlarına bir dizi gereksinimler yapılır. Bu göstergelerin her ikisi de filtre elemanının, giriş sulandırıcıları ve serbest bırakma, katalitik nötrizatörlerin, bir üstün (kompresör ve / veya turboşarj) varlığının yanı sıra alım ve egzoz boru hatlarının yapılandırılmasında ve İçlerinde akışın doğası. Aynı zamanda, giriş ve egzoz sistemlerinin ek unsurlarının (filtreler, susturucular, turboşarj) benzin dinamikleri üzerindeki etkisi hakkında hiçbir veri yoktur.

Bu makale, emme ve egzoz sistemlerinin aerodinamik direncinin gaz değişim süreçleri üzerindeki aerodinamik direncinin, 8.2 / 7.1 boyutunun pistonlu motoruyla ilgili olarak etkisinin bir çalışmasının sonuçlarını sunar.

Deneyler

ve veri toplama sistemi

Aerodinamik direncin gaz-hava sistemlerinin piston mühendislerinde gaz değişim süreçlerine etkisinin etkisi, dönme ile tahrik edilen boyut 4.2 / 7.1 boyutunun simülasyon modelinde gerçekleştirilmiştir. asenkron motorKrank milinin dönme sıklığı, n \u003d 600-3000 min1 aralığında ayarlandı, ±% 0.1 doğruluğu ile. Deneysel bir kurulum daha ayrıntılı olarak açıklanmaktadır.

İncirde. 1 ve 2, deney kurulumunun alım ve egzoz yolunun konfigürasyonlarını ve geometrik boyutlarını ve ayrıca anlık ölçümü için kurulum konumunu göstermektedir.

ortalama hızın değerleri ve hava akışının basıncı.

PC kanalındaki akıştaki (statik) anında basınç değerlerinin ölçümleri için, basınç sensörü £ -10, hızı 1 ms'den az olan WIKA tarafından kullanıldı. Maksimum nispi ortalama ortalama kare basınç ölçüm hatası ±% 0.25 idi.

Hava akış kanalının bölümündeki anlık ortamı belirlemek için, orijinal tasarımın sabit sıcaklığının termoenemometreleri, hassas eleman, 5 μm çap ve 5 mm uzunluğunda nikrom iplik olan nikromlu iplik olan. Hız wx ölçümünün maksimum göreceli ortalama ortalama ortalama hatası ±% 2,9 idi.

Krank milinin dönme frekansının ölçümü, krank mili şaftı ve endüktif bir sensör üzerinde sabitlenmiş dişli bir diskten oluşan bir takometrik ölçer kullanılarak gerçekleştirildi. Sensör, şaftın dönüş hızı ile orantılı bir frekansta bir voltaj darbesi oluşturdu. Bu darbelere göre, dönme sıklığı kaydedildi, krank milinin (açı f) konumu belirlendi ve VMT ve NMT'nin pistonunu geçme anı.

Tüm sensörlerden gelen sinyaller, bir analog-dijital dönüştürücüye girdi ve daha fazla işlem için kişisel bir bilgisayara iletilir.

Deney yapmadan önce, bir bütün olarak ölçüm sisteminin statik ve dinamik bir hedefi gerçekleştirildi, bu da dinamiklerin çalışması için gereken hızı gösterdi. gaz dinamik işlemleri Pistonlu motorların giriş ve egzoz sistemlerinde. Gaz havasının aerodinamik direncinin etkisi üzerindeki toplam ortalama ortalama deneyler hatası dVS sistemleri Gaz değişimi işlemleri ±% 3,4 idi.

İncir. 1. Deney kurulumunun emme yolunun konfigürasyonu ve geometrik boyutları: 1 - Silindir kafası; 2-köpüren boru; 3 - Ölçüm tüpü; 4 - Hava akış hızını ölçmek için termoanemometre sensörleri; 5 - basınç sensörleri

İncir. 2. Deney kurulumunun egzoz yolunun konfigürasyonu ve geometrik boyutları: 1 - Silindir kafası; 2 - Çalışma Arsa - Mezuniyet Borusu; 3 - basınç sensörleri; 4 - Termoemometre sensörleri

Ek unsurların alım ve serbest bırakma işlemlerinin gaz dinamikleri üzerindeki etkisi, farklı sistem direnç katsayıları ile incelenmiştir. Çeşitli alım filtreleri kullanılarak direnç yaratıldı ve serbest bırakıldı. Böylece, bunlardan biri olan standart bir hava otomobil filtresi, 7.5 direnç katsayısıyla kullanılmıştır. Direnç katsayısı 32 olan bir doku filtresi, başka bir filtre elemanı olarak seçildi. Direnç katsayısı, laboratuvar koşullarında statik temizleme yoluyla deneysel olarak belirlendi. Çalışmalar da filtreler olmadan yapıldı.

Giriş sürecinde aerodinamik direnç etkisi

İncirde. Şekil 3 ve 4, hava akış hızı ve bilgisayar basıncının giriş baskısının bağımlılığını göstermek

lE, dönme frekanslarından farklı olarak krank mili f dönüş açısından ve çeşitli alım filtreleri kullanırken.

Her iki durumda (bir susturucu ve olmayan) basınç ve hava akış hızlarının titreşimi en çok krank milinin dönme hızında eksprese edilir. Aynı zamanda, gürültü susturucusu ile giriş kanalında azami hız Hava akışı, beklenmesi gerektiği gibi, kanaldan daha az. Çoğu

m\u003e x, m / s 100

Açılış 1 III 1 1 III 7 1 £ * ^ 3 111

Jeeping Valf 1 111 II Ti. [Zocrytar. . 3.

§ P * ■ -1 * £ l r--

// 11 "S '\\ 11 III 1

540 (r. Gome. P.K.Y. 720 VMT NMT

1 1 Açılış -Gbepskid-! VANE A L 1 G 1 1 1 KAPALI ^

1 HDC \\. BPCTKNEO Valfi "x 1 1

| | A J __ 1 \\ __ MJ \\ Y T T -1 1 \\ K / \\ 1 ^ V / \\ / \\ "G) Y / \\ / L / L" PC-1 \\ __ V / -

1 1 1 1 1 1 1 | 1 1 ■ ■ 1 1

540 (R. Cyro. P.K .. 720 VMT NMT

İncir. 3. Hava hızı WX'in giriş kanalında, krank mili ve farklı filtreleme elemanlarının dönüşünün farklı frekanslarında krank mili şaftının dönme açısından bağımlılığı: A - N \u003d 1500 dak-1; B - 3000 dk-1. 1 - bir filtre olmadan; 2 - standart hava filtresi; 3 - Kumaş filtresi

İncir. 4. Giriş kanalındaki PC basıncının, krank mili ve farklı filtreleme elemanlarının dönme frekanslarında krank mili f dönme açısından bağımlılığı: A - N \u003d 1500 dak-1; B - 3000 dk-1. 1 - bir filtre olmadan; 2 - standart hava filtresi; 3 - Kumaş filtresi

krank milinin dönme frekansları ile parlak bir şekilde tezahür edildi.

Emme valfini kapattıktan sonra, kanaldaki hava akışının tüm koşullar altında basınç ve hızı, sıfıra eşit değildir ve bazı dalgalanmalar gözlenir (bkz. Şekil 3 ve 4), bu da serbest bırakmanın özelliği olan işlem (aşağıya bakınız). Aynı zamanda, giriş gürültüsü susturucunun kurulumu, hem giriş işlemi sırasında hem de emme valfi kapatıldıktan sonra tüm koşullar altında basınç titreşimlerinde ve hava akış hızlarında bir düşüşe yol açar.

Aerodinamik etkisi

serbest bırakma işlemine karşı direnç

İncirde. Şekil 5 ve 6, WX'in hava akış hızının ve basınç bilgisayarı prizdeki basınç bilgisayarı, krank mili formunun dönüş açısından farklı rotasyonel frekanslarda ve çeşitli serbest bırakma filtreleri kullanırken gösterir.

Çalışmalar, krank milinin (600 ila 3000 dakika arasında), pi'nin (0.5 ila 2.0 bardan) sessiz bir gürültü olmadan ve eğer sunulduğu durumlarda farklı aşırı basınçta farklı aşırı basınçta yapılması için gerçekleştirilmiştir.

Her iki durumda (susturucu ve olmadan) hava akış hızının nabzı nabız, krank mili döndürme düşük frekanslarında en parlak şekilde ortaya çıkmıştır. Bu durumda, maksimum hava akış hızının değerleri, gürültü susturucusu ile egzoz kanalında kalır.

mermilce onsuz olduğu gibi. Egzoz vanasını kapattıktan sonra, kanaldaki tüm koşullar altındaki hava debisi sıfır olmaz ve giriş işleminin karakteristiği olan bazı hız dalgalanmaları gözlenir (bkz. Şekil 5). Aynı zamanda, gürültü susturucunun serbest bırakılması, tüm koşullar altında (özellikle RY \u003d 2.0 barda), hem serbest bırakma işlemi altında ve egzoz valfi kapalı olduktan sonra hava akış hızının titreşimlerinde önemli bir artışa yol açar. .

Aerodinamik direncin motordaki giriş işleminin özelliklerine karşı ters etkisi, nerede hava filtresi Emme işlemindeki titreşim etkileri ve giriş vanasının kapandıktan sonra mevcuttu, ancak onlar olmadan açıkça daha hızlı. Bu durumda, giriş sisteminde bir filtrenin varlığı, maksimum hava akış hızında bir düşüşe neden olmuş ve işlemin daha önce elde edilen sonuçlarla tutarlı olan işlemin dinamiklerini zayıflatır.

Egzoz sisteminin aerodinamik direncinde bir artış, serbest bırakma işleminde maksimum basınçlarda belirli bir artışa ve NMT için zirvelerin yerinden olmasına neden olur. Bu durumda, çıktının gürültüsünün susturucusunun kurulumunun, hem üretim işlemi sırasında hem de egzoz valfi kapatıldıktan sonra, tüm koşullar altında hava akışının basıncının titreşiminde bir düşüşe yol açtığı belirtilmelidir.

hy. M / S 118 100 46 16

1 1 -. T «AIA K T 1 MPSKAL Valfinin Kapatılması

İPical açılışı |<лапана ^ 1 1 А ікТКГ- ~/М" ^ 1

"" "ü | Y і \\ / ~ ^

540 (P, Kepçe, P.K.Y. 720 NMT NMT

İncir. 5. Hava hızı WX'in prizde, krank mili şaftının dönüş açısından, krank mili ve farklı filtreleme elemanlarının döndürülmesinin farklı frekanslarında dönme açısından bağımlılığı: A - N \u003d 1500 dak-1; B - 3000 dk-1. 1 - bir filtre olmadan; 2 - standart hava filtresi; 3 - Kumaş filtresi

Px. 5pr 0,150

1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 II 1 1 l "A 11 1 1 / \\ 1. 've II 1 1

Açılış | YYPZSKSKAYA 1 іКЛАПАНА Л7 1 H і _ / 7 / ", G S 1 \\ H BittSeast G / CGTї Alanının Kapanması -

c- "1 1 1 1 1 і 1 l _л / і h / 1 1

540 (p, tabut, PK6. 720

İncir. 6. Prizde basınç PC'nin, krank mili ve farklı filtreleme elemanlarının dönmesi frekanslarında krank mili f dönme açısından bağımlılığı: A - N \u003d 1500 dak-1; B - 3000 dk-1. 1 - bir filtre olmadan; 2 - standart hava filtresi; 3 - Kumaş filtresi

Ayrı bir inceliğin akış hızındaki bağımlılık değişikliklerinin işlenmesine dayanarak, susturucu yerleştirildiğinde, hava q hacim akışındaki nispi bir değişiklik, egzoz kanalı üzerinden hesaplandı. Serbest bırakma (0,1 MPa) üzerinde düşük aşırı basınçla, bir susturucu olan egzoz sisteminde Q tüketimi, sistemdekinden daha azdır. Aynı zamanda, eğer krank mili 600 dak-1 döndürme sıklığında ise, bu fark yaklaşık% 1.5 (hata içinde yatıyor), daha sonra N \u003d 3000 min4 ile bu fark% 23'e ulaştı. 0.2 MPa'nın yüksek aşırı basınç için, ters eğilimin gözlenmediğini göstermiştir. Havanın egzoz kanalı içinden susturucu ile hacim akışı, sistemden daha fazlaydı. Aynı zamanda, krank milinin dönme frekanslarında, bu aşıldı% 20 ve N \u003d 3000 min1 -% 5 ile. Yazarlara göre, böyle bir etki, silent bir gürültü varlığında egzoz sistemindeki hava akış hızının titreşimlerinin pürüzsüzleştirilmesiyle açıklanabilir.

Sonuç

Yapılan çalışma, içten yanmama giriş motorunun, giriş yolunun aerodinamik direncinden önemli ölçüde etkilendiğini göstermiştir:

Filtre elemanının direncindeki artış, dolum işleminin dinamiklerini yumuşatır, ancak aynı zamanda, doldurma katsayısına karşılık gelen hava akış hızını azaltır;

Filtrenin etkisi, krank milinin artan dönme frekansı ile arttırılır;

Filtre direnci katsayısının (yaklaşık 50-55) eşik değeri, daha sonra değeri akış hızını etkilemez.

Egzoz sisteminin aerodinamik direncinin, serbest bırakma işleminin gaz dinamiğini ve sarf malzemelerini önemli ölçüde etkilediği gösterilmiştir:

Piston DVS'teki egzoz sisteminin hidrolik direncinin arttırılması, egzoz kanalındaki hava akış hızının titreşimlerinde artışa neden olur;

Sessiz bir gürültü ile sistemin serbest bırakılmasında düşük aşırı basınçla, egzoz kanalı içindeki hacimsel akışta bir azalma vardır, yüksek ry - aksine, bir susturucu olmayan egzoz sistemine kıyasla artar.

Böylece, elde edilen sonuçlar, giriş ve dışkı susturucuların özelliklerini en iyi şekilde seçmek için mühendislik uygulamalarında kullanılabilir.

taze yükün silindirinin (doldurma katsayısı) silindirinin doldurulması ve motor silindirinin, pistonlu motorun çalışmasının belirli yüksek hızlı modlarında egzoz gazlarından (artık gaz katsayısı) temizliğinin kalitesi.

Edebiyat

1. Draganov, B.H. İçten yanmalı motorların alım ve egzoz kanallarının inşası / B.KH. Draganov, mg Kruglov, V. S. Obukhov. - Kiev: Okulu ziyaret edin. Kafa Ed, 1987. -175 s.

2. Dahili yanma motorları. 3 kN'de. Kn. 1: İş Akışları Teorisi: Çalışmalar. / V.n. Lou-Kanin, K.A. Morozov, A.S. Khachyan ve arkadaşları; Ed. V.n. Lukanina. - m.: Daha yüksek. SHK., 1995. - 368 s.

3. Champraozs, B.A. İçten Yanmalı Motorlar: Süreçlerin teorisi, modellenmesi ve hesaplanması: Çalışmalar. "Dahili yanma motorlarındaki iş akışlarının teorisi ve işleme teorisi" / B.A. Chamolaoz, M.F. Faraplatov, v.v. Clementev; Ed. Kale Dereat. Rusya Federasyonu Bilimi B.A. Champrazov. - Chelyabinsk: Suirsu, 2010. -382 s.

4. Binek otomobilleri ve küçük sakinler için dizel motorların oluşturulmasına modern yaklaşımlar

zovikov / a. Blinov, P.A. Golubev, yu.e. Dragan ve arkadaşları; Ed. V. S. Peponova ve A. M. Mineyev. - m.: NIC "Mühendis", 2000. - 332 s.

5. Pistonlu motorun giriş sisteminde gaz dinamik işlemlerinin deneysel çalışması / B.P. Zhokkin, L.V. Marangozlar, S.A. Korzh, i.d. Larionov // mühendislik. - 2009. -№ 1. - S. 24-27.

6. Susturucu / L.V'nin kurulumunda pistonlu motorda serbest bırakma işleminin gaz dinamiklerindeki değişimde. Marangozlar, bp Zhokkin, A.V. Cross, d.l. Padalak // Askeri Bilimler Akademisi Bülteni. -2011. - № 2. - S. 267-270.

7. Pat. 81338 RU, MPK G01 P5 / 12. Sabit sıcaklığın termal mekanik sıcaklığı / S.N. Pochov, L.V. Marangozlar, bp Vilkin. - No. 2008135775/22; Sahne. 09/03/2008; publ. 03/10/2009, bul. № 7.

Boyut: px.

Sayfadan göstermeye başlayın:

Transcript.

1 Makalenin Hakları için Mashkis Makhmud A. Matematiksel Gaz Dinamiği ve Isı Değişim Süreçlerinin Matematiksel Modeli DVS Özel "Termal Motorlar" Tez Yazarın Teknik Bilimler Bilimsel Bir Aday Derecesi Yarışması Üzerine Özet St. Petersburg 2005

2 Çalışmanın genel özellikleri Tezin, motor geliştirme hızının hızlandırılmış koşullarında, aynı zamanda egemenlik eğilimlerinin yanı sıra, ekonomisini arttırmaya tabi olan, egemenliğin yoğunlaşmasındaki baskın eğilimler, azalmaya daha fazla dikkat edilir. Oluşturulmanın oluşturulması, mevcut motorların türlerini bitirmesi ve değiştirilmesi. Hem geçici hem de maddi maliyetleri önemli ölçüde azaltan ana faktör, bu görevde modern bilgisayar makinelerinin kullanımıdır. Bununla birlikte, kullanımı sadece, oluşturulan matematiksel gerçek işlemlerin yeterliliği, iç yanma sisteminin işleyişini belirleyen gerçek süreçlerin yeterliliği olursa etkili olabilir. Özellikle modern motor binasının gelişmesinin bu aşamasında akut, Cylinda Grubu'nun (CPG) ve Silindir kafalarının, agrega güçteki bir artışla ilişkili olarak ilişkili olan, Silinda Grubu'nun (CPG) detaylarının ısısından bakıldığı sorunudur. Çalışma sıvısı ve gaz hava kanalları (GVK) duvarları arasındaki anlık yerel konvektif ısı değişiminin işlemleri hala yeterince çalışılmamıştır ve DVS teorisindeki dar yerlerden biridir. Bu bağlamda, GVK'daki yerel konvektif ısı değişiminin incelenmesi için güvenilir, deneysel olarak kanıtlanan hesaplama yöntemlerinin oluşturulması, bu da DVS parçalarının sıcaklığının ve ısınmış sıcaklığın sıcaklığının ve ısınma durumunun güvenilir tahminlerini elde etmeyi mümkün kılan, acil bir problemdir. Çözümü, makul bir tasarım ve teknolojik çözüm seçimi yapmasına izin verecek, bilimsel teknik düzeyini arttırır, motor yaratma döngüsünü azaltma ve deneysel motorlar için maliyet ve maliyetleri azaltarak ekonomik bir etki elde etme fırsatı sağlayacaktır. Çalışmanın amacı ve amaçları, tez çalışmasının temel amacı, teorik, deneysel ve metodolojik görevlerin kompleksini çözmektir, 1, 1

3 Yeni rafineri matematiksel modellerin oluşturulmasıyla ilgili, motorun GVK'sında yerel konvektif ısı değişiminin hesaplanması için yöntemler. İşin amacı doğrultusunda, aşağıdaki temel görevler çözüldü, büyük ölçüde belirlendi ve bir yöntem performansının bir metodolojik dizisi: 1. GVK'daki sabit olmayan akış akışının teorik analizini ve kullanma olanaklarını değerlendirme Motorlardaki yerel konvektif ısı değişiminin parametrelerinin belirlenmesinde sınır tabakasının teorisi; 2. Kullanılan hızları, sıcaklığı ve basıncı belirlemek için, çok silindirli motorun girişsiz formülasyonundaki çalışma sıvısının emme-serbest bırakma sisteminin unsurlarındaki çalışma sıvısının emme-serbest bırakma sisteminin elemanları üzerindeki problemi için bilgisayarda bir algoritmanın ve sayısal uygulamanın geliştirilmesi. GVK'nın boşluklarında gaz dinamikleri probleminin ve ısı değişiminin daha fazla çözümü için sınır koşulları olarak. 3. GVK'nın çalışma gövdeleri tarafından üç boyutlu formülasyonda anlık hız alanlarını hesaplamak için yeni bir metodoloji oluşturma; 4. Sınır tabakası teorisinin temellerini kullanarak GVK'da yerel konvektif ısı değişiminin matematiksel modelinin geliştirilmesi. 5. Deneysel ve hesaplanmış verileri karşılaştırarak GVK'da yerel ısı değişiminin matematiksel modellerinin yeterliliğini kontrol edin. Bu görev komplekslerinin uygulanması, işin temel amacına ulaşılmasını sağlar - benzinli motorun GVK'sındaki konvektif ısı değişiminin yerel parametrelerinin hesaplanması için bir mühendislik yönteminin oluşturulması. Sorunun alaka düzeyi, görevlerin çözümünün motor tasarımı aşamasında makul bir tasarım ve teknolojik çözüm seçimi yapmasına izin vermesi, bilimsel teknik düzeyini arttırması, motor yaratma döngüsünü azaltacak ve Ürünün deneysel nöbeti için maliyet ve maliyetleri azaltarak ekonomik bir etki elde etmek. 2.

4 Tez çalışmasının bilimsel yeniliği şunlardır: 1. İlk defa, bir matematiksel model kullanılmış, rasyonel olarak gaz-dinamik işlemlerin, motorun alım ve egzoz sisteminin üç boyutlu bir gösterimi ile bir boyutlu temsilini birleştirerek GVK'daki gaz akışı, yerel ısı değişiminin parametrelerini hesaplamak için. 2. Benzinli motorun tasarım ve bitirme için metodolojik temel, yerel termal yüklerin hesaplanması ve netleştirilmesiyle, silindir kafasının elemanlarının termal durumunu iyileştirerek geliştirilmiştir. 3. Motorun giriş ve egzoz kanallarında mekansal gaz üzerindeki yeni hesaplanmış ve deneysel veriler ve benzinli motor silindirlerinin gövdesindeki üç boyutlu sıcaklık dağılımı elde edilir. Sonuçların güvenilirliği, analiz ve deneysel çalışmaların, enerji tasarrufu, kitle, uygun ilk ve sınır koşulları ile nabız, matematiksel modellerin uygulanması için modern sayısal yöntemlerin yansıtan, analiz ve deneysel çalışmaların ortak denklem sistemlerinin uygulanması ile sağlanır. Konukların kullanımı ve deneysel çalışmada ölçüm unsurları kompleksinin mezuniyetine karşılık gelen diğer düzenleyici eylemler, modelleme ve deney sonuçlarının tatmin edici bir şekilde anlaşması. Elde edilen sonuçların pratik değeri, algoritmanın ve bir benzinli motorun kapalı çalışma döngüsünün, alım ve egzoz motor sistemlerinde ve bir algoritma ve bir algoritma ve a gibi bir benzin motorunun kapalı çalışma döngüsünü hesaplamak için bir programdır. Üç boyutlu üretimde benzinli motor silindir kafasının başının GVK'sındaki ısı değişimi parametrelerinin hesaplanması için program, uygulama için önerilir. Teorik araştırmanın sonuçları, 3 onaylandı

5 deney, motorları tasarlama ve bitirme maliyetini önemli ölçüde azaltmanıza izin verir. İş sonuçlarının onaylanması. Tez çalışmasının temel hükümleri, G.G.'de DVS Spbgpu Bölümünün bilimsel seminerlerinde, XXXI ve XXXIII SPBGPU'nun (2002 ve 2004). Tez Materyalleri Üzerindeki Yayınlar Yayınlandı 6 Basılı İşler. İşin yapısı ve kapsamı Tez çalışması, 129 isimden giriş, beşinci bölüm, sonuç ve edebiyat edebiyatından oluşur. : Ana metin, 41 çizim, 14 masa, 6 fotoğraf dahil 189 sayfa içerir. Girişteki çalışmanın içeriği, tez konusunun ilgisini haklı çıkarır, araştırmanın amacı ve amaçları belirlenir, bilimsel yenilik ve çalışmanın pratik önemi formüle edilmiştir. İşin genel özelliği verilmiştir. Birinci bölüm, ICC'de gaz dinamiği ve ısı değişimi sürecinin teorik ve deneysel çalışmaları konusundaki temel çalışmaların analizini içerir. Görevler araştırmaya tabidir. Silindir bloğunun başındaki yapıcı mezuniyet ve alım kanallarının bir incelemesi ve hem sabit hem de sabit olmayan gazın deneysel ve emisyon-teorik çalışmalarının yöntem ve sonuçlarının analizi, dahili gaz hava yollarında akış Yanma motorları gerçekleştirilir. Halen, termo-gaz dinamik işlemlerinin hesaplanmasında ve modellenmesinin yanı sıra GVK'taki ısı transfer yoğunluğunun mevcut yaklaşımları göz önünde bulundurulur. Birçoğunun çoğunun sınırlı bir uygulama alanı olduğu ve GVK'nın yüzeylerinde ısı değişim parametrelerinin dağıtımının tam bir resmini vermeyeceği sonucuna varıldı. Her şeyden önce, bu, çalışma sıvısının GVK'daki hareketinin çözeltisinin basitleştirilmiş bir boyutlu veya iki boyutlu 4'ünde üretilmesi nedeniyledir.

6 Formülasyon, karmaşık bir form durumuna uygulanamaz. Ek olarak, konvektif ısı transferinin, çoğu durumda, ampirik veya yarı ampirik formüllerde, çözeltinin gerekli doğruluğunu elde etmesine izin vermeyen, ampirik veya yarı ampirik formüllerin kullanıldığı belirtildi. Bu sorular daha önce Bavyin V.V., Isakova Yu.n., Grishina Yu.a., Kruglov M.G., Kostina A.K., KAVTARADZE R.Z., OVSYANNIKOVA M.K., PETRICHENKO RM, PETRICHENKO MR., ROSENLANDS GB, STRAKHOVSKY MV , Thairov, ND, Shabanova A.Yu., Zaitseva AB, Mundstukova da, Unru PP, Shehovtsova AF, Görüntüleme, Haywood J., Benson RS, GARG RD, Woollatt D., Chapman M., Novak JM, Stein Ra, Daneshyar H., Horlock JH, WinterBone De, Kastner LJ, Williams TJ, Beyaz BJ, Ferguson CR et al. Mevcut sorunların analizi ve GVK'da gaz dinamikleri ve ısı değişimi yöntemlerinin analizi, çalışmanın temel amacını, GVK'daki gaz akış parametrelerini üç boyutlu bir formülasyonda belirlemek için bir metodolojinin oluşturulması olarak formüle etmeyi mümkün kılmıştır. Silindir silindiri silindir kafalarında yerel ısı değişiminin daha sonra hesaplanması ve bu tekniğin, silindir kafaları ve valflerin termal gerilimini azaltmanın pratik sorunlarını çözmek için bu tekniğin kullanılması. İşte belirtilen aşağıdaki görevlerle bağlantılı olarak: - İçindeki karmaşık üç boyutlu gaz akışını göz önünde bulundurarak motor çıkışında ve alım sistemlerinde ısı değişiminin bir boyutlu üç boyutlu modelleme için yeni bir metodoloji oluşturun. Kaynak bilgilerini elde etmek için, pistonlu silindir kafaları DVS ısı değişiminin görevlerini hesaplarken, ısı değişiminin sınır koşullarını belirlemek için; - Çoklu silindirli motorun çalışma döngüsünün çalışma döngüsünün bir boyutlu olmayan bir modelini çözme temelinde, gaz hava kanalının giriş ve çıkışındaki sınır koşullarını ayarlamak için bir metodoloji geliştirin; - Metodolojinin doğruluğunu test hesaplamaları kullanarak ve daha önce motor mühendisliğinde bilinen tekniklere göre deneysel veriler ve hesaplamalarla elde edilen sonuçların karşılaştırılması; beş

7 - Motor silindiri kafalarının termal durumunun bir deneysel çalışmasını yaparak tekniğin bir incelemesini ve sonuçlandırılması ve kısmen sıcaklık dağılımı üzerindeki deneysel ve hesaplanan verilerin karşılaştırılmasını gerçekleştirin. İkinci bölüm, çok silindirli içten yanmalı motorun kapalı bir çalışma döngüsünün matematiksel bir modelinin geliştirilmesine ayrılmıştır. Çoklu silindirli motorun çalışma sürecinin tek boyutlu hesaplama şemasını uygulamak için, bilinen bir karakteristik yöntem seçilir, bu da hesaplama işleminin yüksek yakınsama ve kararlılığını garanti eder. Motorun gaz hava sistemi, aerodinamik olarak birbirine bağlı bir tek tek silindir elemanları, alım ve çıkış kanalları ve borular, kollektörler, susturucular, nötrleştiriciler ve borular olarak tanımlanır. Emme-serbest bırakma sistemlerinde aerodinamiğin süreçleri, zorunlu sıkıştırılabilir gazın tek boyutlu gaz dinamiklerinin denklemleri kullanılarak açıklanmaktadır: süreklilik denklemi: ρ u ρ u + ρ + u + ρ t x x f df dx \u003d 0; F 2 \u003d π 4 d; (1) Hareket Denklemi: U T U + U X 1 P 4 F + + ρ X D 2 U 2 U U \u003d 0; f τ \u003d w; (2) 2 0.5ρu Enerji Koruma Denklemi: P P + U A A T X 2 ρ X + 4 F D U 2 (K 1) ρ q u \u003d 0 2 u u; 2 kp a \u003d ρ, (3), sesin hızı; ρ-gaz yoğunluğu; X ekseni boyunca U-hız akışı; T-zaman; P-Basınç; Doğrusal kayıpların F katsayısı; Boru hattıyla D-çapı; K \u003d P belirli ısı kapasitesinin oranı. C v 6.

8 Sınır koşulları olarak ayarlanır (temel denklemlere dayanarak: akışın peropik olmayan niteliğinde tertibilite, enerji tasarrufu ve yoğunluk oranı ve ses hızı) Silindirlerde valf kremlerinin yanı sıra giriş ve çıkıştaki koşullar motor. Kapalı motor çalışma döngüsünün matematiksel modeli, motor silindirlerinde ve alım ve sonuçların parçalarındaki işlemleri tanımlayan hesaplanmış ilişkileri içerir. Silindirdeki termodinamik işlem, SPBGPU'da geliştirilen tekniği kullanılarak açıklanmaktadır. Program, silindirlerde ve farklı motor tasarımları için giriş ve çıkış sistemlerinde anlık gaz akış parametrelerini tanımlama yeteneği sağlar. Tek boyutlu matematiksel modellerin özelliklerinin (kapalı çalışma gövdesi) yöntemiyle uygulanmasının genel yönleri göz önünde bulundurulur (kapalı çalışma gövdesi), gaz akış parametrelerindeki değişikliklerin silindirlerde ve tekli ve çoklu silindirin giriş ve çıktılarındaki hesaplanmasının bazı sonuçları göz önünde bulundurulur. motorlar kabul edilir. Elde edilen sonuçlar, motor giriş sistemlerinin organizasyonunun mükemmellik derecesini, gaz dağıtım aşamalarının optimitasyonu, iş akışının gaz dinamik konfigürasyonu olasılığı, bireysel silindirlerin homojenliği, vb. Baskılar, sıcaklıklar ve gazın girişte akış ve bu teknik kullanıldığı gaz-hava silindiri başlık kanallarına akış ve çıkış, bu kapaklarda, bu boşluklarda sınır koşulları olarak ısı değişimi işlemlerinin hesaplanmasında kullanılır. Üçüncü bölüm, termal durumun sınır koşullarının gaz hava kanallarıyla hesaplamasını gerçekleştirmeyi mümkün kılan yeni sayısal yöntemin açıklamasına ayrılmıştır. Hesaplamanın ana aşamaları şunlardır: Sabit olmayan gaz değişim işleminin, giriş sisteminin bölümlerinde (ikinci bölüm), girişteki filtre akışının üç boyutlu hesaplanması ile ilgili olmayan gaz değişim sürecinin tek boyutlu analizi ve 7

9 MKE'nin sonlu unsurları ile yüksek lisans kanalları, çalışma sıvısı ısı transfer katsayılarının yerel katsayılarının hesaplanması. Kapalı döngü programının ilk aşamasının sonuçları, sonraki aşamalarda sınır koşulları olarak kullanılır. Kanaldaki gaz dinamik işlemlerini tanımlamak için, valf hareketini dikkate almanın ihtiyaç duyulması gereği nedeniyle, bölgenin değişken bir formuyla (Euler denklemlerinin sistemi) basitleştirilmiş bir quasistationSeri şeması seçildi: r v \u003d 0 RR 1 (v) V \u003d P, kanalların karmaşık geometrik konfigürasyonu, valfin hacminde varlığı, kılavuz manşonun parçası 8 ρ gerekli kılar. (4) Sınır koşulları olarak, giriş ve çıkış bölümündeki anlık, ortalama gaz ortalaması gaz hızları ayarlandı. Bu hızların yanı sıra kanallarda sıcaklıklar ve basınç, çoklu silindirli motorun iş akışını hesaplamanın bir sonucu olarak belirlenmiştir. Gaz dinamikleri problemini hesaplamak için, Buz Sonlu Eleman Yöntemi, hesaplamanın uygulanması için kabul edilebilir maliyetlerle birlikte yüksek modelleme doğruluğu sağlar. Bu sorunu çözmek için hesaplanan buz algoritması, bubnov yöntemini kullanarak Euler denklemlerini dönüştürerek elde edilen varyasyonel fonksiyonelin en aza indirilmesine dayanır, Gallerykin: (llllllmm) k φ x + vu φ y + wu φ z + p ψ x φ) lllllmmk (UV φ x + vv φ y + wv φ z + p ψ y) φ) lllllmmk (uw φ x + vw φ y + ww φ z + p ψ z) φ) lllllm (u x + v φ Y + W φ Z) ψ DXDYDZ \u003d 0. DXDYDZ \u003d 0, DXDYDZ \u003d 0, DXDYDZ \u003d 0, (5)

10 Hesaplanan alanın mevcut modelini kullanarak. VAZ-2108 motorunun alımı ve egzoz kanalının hesaplanan modellerinin örnekleri, Şekil 2'de gösterilmiştir. 1. -B - ve Şekil 1. Vaz'ın VAZ motorunun GVK'daki ısı değişimini hesaplamak için VAZ motorunun (a) modelleri (A), ana izinleri, ana izinlerinin bölgesindeki hacminin ayrılması olan bir toplu iki bölgeli model seçilir. -Voicec çekirdek ve sınır tabakası. Basitleştirmek için, gaz dinamiği problemlerinin çözümü, çalışma sıvısının sıkıştırılabilirliğini dikkate almadan, yani bir yarı sabit formülasyonda gerçekleştirilir. Hesaplama hatasının analizi, toplam gaz değişim döngüsü süresinin% 5'ini geçmeyen valf boşluğunu açmadan hemen sonra, zamanın kısa vadeli bir bölüm hariç, böyle bir varsayım olasılığını göstermiştir. GVK'taki açık ve kapalı valflerle olan ısı değişimi süreci, farklı bir fiziksel niteliğe sahiptir (sırasıyla zorunlu ve serbest konveksiyon), bu nedenle iki farklı teknikte tarif edilir. Kapalı valflerde, yöntem, MSTU tarafından önerilen, bu, çalışma döngüsünün bu bölümünde serbest konveksiyonun bu bölümünde ve kalıntı titreşimlerinden dolayı zorunlu konveksiyon nedeniyle, iki ısı yükleme işleminin dikkate alındığı Sütun 9

Çok silindirli motorun kolektörlerdeki basınç değişkenliğinin etkisi altında kanalda 11 gaz. Açık valflerle birlikte, ısı değişimi süreci, çalışma sıvısının gaz değişim inceliğinde organize hareketi tarafından başlatılan zorunlu konveksiyon kanunlarına tabidir. Bu durumda ısı değişiminin hesaplanması, kanaldaki gaz akışının lokal anlık yapısının problem analizin ve ısı değişim yoğunluğunun kanal duvarlarında oluşturulan borderline katmanından hesaplanması anlamına gelir. GVK'daki konvektif ısı değişimi işlemlerinin hesaplanması, düz duvar, sınır tabakasının bir laminer veya türbülanslı yapısını dikkate alarak, düz duvar düzenlendiğinde, ısı değişim modeline göre inşa edilmiştir. Isı değişiminin kriter bağımlılığı, hesaplama ve deneysel verileri karşılaştırmanın sonuçlarına göre rafine edildi. Bu bağımlılıkların son formu aşağıda gösterilmiştir: Türbülanslı bir sınır katmanı için: 0.8 x RE 0 NU \u003d PR (6) x Bir laminer sınır tabakası için: NU NU XX αxx \u003d λ (m, pr) \u003d φ re tx kτ, (7) Nerede: α x Yerel ısı transfer katsayısı; Nu x, sırasıyla Nusselt ve Reynolds sayılarının yerel değerleri; Şu anda PR Prandtl sayısı; m akış gradyan özellikleri; F (M, PR), akışın gradyanının göstergesine ve PR çalışma sıvısının Prandtl'in 0.15 sayısına bağlı olarak; K τ \u003d D - Düzeltme faktörü. Isı akışlarının anlık değerlerine göre, ısı görünür yüzeyin hesaplanan noktalarında, valf kapanma süresine göre döngü başına ortalama ortalama olarak gerçekleştirildi. 10

12 Dördüncü bölüm, benzinli motor silindirlerinin başlığının sıcaklık durumunun deneysel çalışmasının açıklamasına ayrılmıştır. Teorik tekniği doğrulamak ve netleştirmek için deneysel bir çalışma yapıldı. Deneyin görevi, silindir kafasının gövdesindeki sabit sıcaklıkların dağılımını elde etmek ve elde edilen verilerle hesaplamaların sonuçlarını karşılaştırmak için dahildir. Deneysel çalışmalar, DVS SPBGPU'teki DVS Spbgpu bölümünde, Yazarın DVS Spbgpu Bölümünde Yapılan DVS Spbgpu Bölümünde, SPBGPU'yu Zvezda OJSC'nin araştırma laboratuarında kullanılan yönteme göre yapılandırılmıştır. Petersburg). Kafadaki sabit sıcaklık dağılımını ölçmek için, GVK'nın yüzeyleri boyunca monte edilen 6 kromel-copel termokuplları kullanılır. Ölçümler hem hız ve yükleme özelliklerine göre, krank milinin farklı sabit frekanslarında hem de yükleme özellikleri ile gerçekleştirildi. Deney sonucunda, termokupl, motorun çalışma ve yük özellikleri ile çalışması sırasında elde edildi. Böylece, çalışmalar, silindir silindiri bloğunun parçalarındaki gerçek sıcaklık değerleri nelerdir. Deneysel sonuçların işlenmesi ve hataların değerlendirilmesi bölümüne daha fazla dikkat edilir. Beşinci Bölüm, hesaplanan verileri deney sonuçlarına göre karşılaştırarak GVK'daki ısı transferinin matematiksel modelini doğrulamak için yapılan tahmini araştırmadan elde edilen verileri sunar. İncirde. 2 Son eleman yöntemini kullanarak VAZ-2108 motorunun giriş ve egzoz kanallarında hız alanını modelleme sonuçlarını göstermektedir. Elde edilen veriler, bu görevi üç boyutlu, 11 hariç, bu görevi başka herhangi bir formülasyonda çözmenin imkansızlığını doğrulamaktadır.

13 Valf çubuğunun, silindir kafasının sorumlu bölgesindeki sonuçlar üzerinde önemli bir etkisi olduğundan. İncirde. 3-4 Giriş ve egzoz kanallarında ısı değişiminin yoğunluğunun hesaplanmasının sonuçlarının örneklerini göstermektedir. Çalışmalar, özellikle, kanal oluşturan ve kanaldaki gaz eğlencesinin önemli bir şekilde düzensiz yapısı ile açıkça açıklanan Azimuthal Koordinatında, özellikle de ısı transferinin önemli ölçüde düzensiz doğasını göstermiştir. Silindir kafasının sıcaklık durumunu hesaplamak için son ısı transfer katsayılarının son alanları kullanılmıştır. Yanma odasının ve soğutma boşluklarının yüzeyleri boyunca ısı değişiminin sınır koşulları, SPBGPU'da geliştirilen teknikler kullanılarak ayarlanmıştır. Silindir kafasındaki sıcaklık alanlarının hesaplanması, harici yüksek hızlı ve yük özellikleri boyunca 2500 ila 5600 rpm krank mili dönme frekansı olan sabit motor çalışma modları için gerçekleştirildi. Silindir Silindir Silindir Silindir devresi şeması olarak, ilk silindire ait olan kafa bölümü seçilir. Termal durumunu modellerken, sonlu eleman yöntemi üç boyutlu üretimde kullanılır. Hesaplanan model için termal alanların tam bir resmi Şekil 2'de gösterilmiştir. 5. Yerleşim çalışmasının sonuçları, termokuplun kurulum yerlerinde silindir kafasının gövdesindeki sıcaklıktaki bir değişiklik olarak temsil edilir. Hesaplama verilerinin karşılaştırılması ve deney, tatmin edici bir yakınsama gösterdiler, hesaplama hatası% 34'ü geçmedi. 12

14 çıkış kanalı, φ \u003d 190 giriş kanalı, φ \u003d 380 φ \u003d 190 φ \u003d 380 Şekil.2. Çalışma sıvısının hızlanma alanları VAZ-2108 motorunun (n \u003d 5600) α (W / m2 k) α (W / m2 k) α (w / m2 k), 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1, 0 S -b- 0 0,0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 s-PIC. 3. Dış yüzeylerde ısı değişiminin yoğunluğundaki değişiklikler - çıkış kanalı -b-kanal. 13

15 α (w / m2 k), giriş kanalının ortasındaki giriş kanalının başlangıcında, giriş kanalının sonundaki giriş kanalının sonunda (W / m 2 K), nihai kanalın başlangıcında Egzoz kanalının sonundaki egzoz kanalının ortası kesit açısı dönme açısı dönme açısı - Battail kanalı - çıkış kanalı şek. 4. Eğriler, krank milinin döndürülmesinin köşesine bağlı olarak ısı değişiminin yoğunluğunda değişir. - - -b- pirinç. 5. Silindir kafasının (A) ve hesaplanan sıcaklık alanlarının (n \u003d 5600 rpm) (b) 'nin sonlu eleman modelinin genel görünümü. on dört

16 İş için sonuç. Yapılan işin sonuçlarına göre, aşağıdaki ana sonuçlar çizilebilir: 1. Çalışma sıvısı akışının karmaşık mekansal işlemlerinin ve silindir kafasının kanallarında ısı değişiminin karmaşık mekansal işlemlerinin hesaplanması için yeni bir boyutlu üç boyutlu model. Keyfi bir pistonlu motorun, önceden önerilen yöntemlerle karşılaştırıldığında daha fazla karakterize ve çok yönlülük sonuçları. 2. Gaz dinamiklerinin özellikleri ve gaz hava kanallarında ısı değişiminin özellikleri hakkında, işlerin tek boyutlu ve iki boyutlu değişkenlerinde modelleme olasılığını hariç tutarak, pratik olarak, işlemlerin karmaşık mekansal düzensiz doğasını onaylamıştır. 3. Sınır koşullarını belirleme ihtiyacı, alım ve çıkış kanallarının gaz dinamikleri ve çıkış kanallarının görevini hesaplamak için, boru hatlarında ve çoklu silindirli kanallarda sabit olmayan gaz akışı sorununun çözeltisine dayanarak doğrulanır. Bu işlemleri tek boyutlu bir formülasyonda göz önünde bulundurma olasılığı kanıtlanmıştır. Karakteristik yöntemlerine dayanarak bu işlemleri hesaplama yöntemi önerilmiş ve uygulanır. 4. Yapılan deneysel çalışma, gelişmiş yerleşim tekniklerini netleştirmeyi ve doğruluğunu ve doğruluğunu onaylamayı mümkün kılmıştır. Detaylardaki hesaplanan ve ölçülen sıcaklıkların karşılaştırılması,% 4'ü aşmayan sonuçların maksimum hatasını göstermiştir. 5. Önerilen yerleşim ve deneysel teknik, motor endüstrisinin işletmelerdeki işletmelerdeki yeni ve zaten mevcut pistonun dört vuruşunun ayarlanmasında tanıtılması için önerilebilir. onbeş

17 Tez konusu hakkında, aşağıdaki çalışmalar yayınlandı: 1. Shabanov A.Yu., Mashkur M.A. İçten yanmalı motorların giriş ve egzoz sistemlerinde tek boyutlu gaz dinamikleri modelinin geliştirilmesi // DEP. Dergisinde: N1777-B2003, 14 s. 2. Shabanov A.Yu., Zaitsev A.B., Mashkir M.A. Pistonlu motorun // DEP'nin silindir bloğunun başının termal yüklemesinin sınır koşullarının hesaplanmasının sonlu eleman yöntemi. Dergisinde: N1827-B2004, 17 s. 3. Shabanov A.Yu., Makhmud Mashkir A. Motor Silindir Bloğu Sıcaklığının Hesaplanması ve Deneysel Çalışması // Mühendislik: Bilimsel ve Teknik Koleksiyon, Rusya Federasyonu Bilim ve Teknolojisi'nin onurlandırılmış işçisinin 100. yıldönümü tarafından test edilen Profesör n.kh. DYACHENKO // P. ed. L. E. Magidovich. Petersburg: SHABANOV A.YU., Zaitsev A.B., Mashkir M.A. şirketinden Polytechnic UN-TA Yayınevi. Pistonlu motorun silindir bloğu // mühendislik, N5 2004, 12 sn başlığının termal yüklemesinin sınır koşullarının hesaplanması için yeni bir yöntem. 5. SHABANOV A.YU., MAKHMUD MASHKIR A. Silindir başının termal durumunun sınır koşullarının belirlenmesinde sınırlı elemanlar yönteminin kullanımını // XXXIII SPBGPU'nun XXXIII Bilim Haftası: Üniversite Arası Bilimsel Konferansın Malzemeleri. SPB.: Politeknik Üniversitesi Yayınevi, 2004, Mashkir Mahmud A., Shabanov A.Yu. DVS'nin gaz hava kanallarında gaz parametrelerinin incelenmesine olan özellik yöntemlerinin kullanılması. XXXI Spbgpu Bilim Haftası. II. Interoiniversity Bilimsel Konferansın Malzemeleri. SPB: Yayınevi Spbgpu, 2003,

18 Çalışma, İçten Yanmalı Motorlar bölümünde, "St. Petersburg Eyalet Politeknik Üniversitesi" Devlet Eğitim Kurumu'nda gerçekleştirilmiştir. Bilimsel Lider - Teknik Bilimlerin Adayları, Doçent Doçent Shabanov Aleksandr Yuryevich Resmi Rakipler - Teknik Bilimler Doktoru, Profesör Erofeev Valentin Leonidovich Teknik Bilimler Adayı, Doçent Kuznetsov Dmitry Borisovich Lider Organizasyon - GUP "Tsnidi" Koruma 2005'te Tez Konseyi Toplantısı Yüksek Mesleki Eğitim Devlet Eğitim Kurumu "St. Petersburg Devlet Polytechnic Üniversitesi" adresinde:, St. Petersburg, ul. Polytechnic 29, ana bina, AUD .. Tez "SPBGPU" Gou'nun temel kütüphanesinde bulunabilir. Tez Konseyi Özeti Tez Konseyi Bilimsel Sekreteri, Teknik Bilimler Doktoru, Doçent Khrustalev B.S.

Bulgakov Nikolai Viktorovich Matematiksel Modelleme ve İçten Yanmalı Motorlarda Türbülanslı Isı ve Toplu Transferinin Sayısal Çalışmaları Hakları için 05.13.18 -Matematik,

Dragomirov Sergey Grigorievich'in Resmi Rakibi tarafından Smolensk Natalia Mikhailovna'nın tezinde "Gaz kompozit uygulayarak kıvılcım ateşleme ile motor verimliliğini artıran"

Resmi Rakibin Gözden Geçirilmesi K.T.N., Kudinov Igor Vasilyevich'in Supernyak Maxim Igorevich'in Tezinde "Termal İletkenlik Döngüsel İşlemlerinin Araştırılması ve Katı Termal Katmanında Termal Hemojenezlik Araştırması

Laboratuar çalışması 1. Sıvılarda ısı ve kütle transfer işlemlerinin incelenmesi için benzerlik kriterlerinin hesaplanması. İşin amacı, hesaplamada MS Excel elektronik tablolarını kullanmaktır.

12 Haziran 2017'de, konveksiyon ve termal iletkenliğin ortak süreci konvektif ısı değişimi olarak adlandırılır. Doğal konveksiyon, belirli terazilerdeki farklılıktan oluşur, düzensiz ısıtılmış ortam gerçekleştirilir.

İki zamanlı motorun temizleme hızının akış hızını krank-oda ile belirlemek için tahmini deneysel yöntem Herman, A.A. Balaşov, A.G. KUZMIN 48 Güç ve Ekonomik Göstergeler

UDC 621.432 Motorun termal durumunu belirleme problemini çözerken Sınır Koşullarını Tahmin Etme Yöntemleri 4Ч 8.2 / 7.56 GV LOMAKIN, Sınır Koşullarını Değerlendirmenin Evrensel Bir Yöntemi Önerdi

BÖLÜM "Piston ve gaz türbini motorları". D.T.N.'in içten yanmasının yüksek hızlı motorunun silindirlerinin doldurulmasını arttırma yöntemi Prof. Fomin V.m., K.T.N. Runovsky K.S., K.T.N. Apelinsky d.v.,

UDC 621.43.016 A.V. Trin, Cd. tehindi Bilim, A.G. Kosulin, cand. tehindi Bilim, A.N. Abramenko, ing. Zorunlu AutoTractor Diesel Motorlar için Yerel Hava Soğutma Valf Komplesini Kullanma

Egzoz Manifold DVS'nin Isı Transfer Katsayısı DVS Sukhonos R. F., Magistrand Sntu Mazin V. A., Cand. tehindi Bilimler, Doktor. Kombine FC'lerin dağılımı ile SNTU önemli hale gelir

ALTTGTU'daki DPO sisteminin çalışanlarının bazı bilimsel ve metodolojik faaliyetleri, iki zamanlı bir motorun akan çıkış pencerelerinin bir krank odası ile belirlenmesi için hesaplanmış ve deneysel yöntem

Ukrayna Devlet Kurumsal Devlet Ajansı "Tasarım Bürosu" Güney ". Mk YANGEL "Makalenin Hakları Üzerine Shevchenko Sergey Andreevich UDC 621.646.45 Pnömatik sistemin iyileştirilmesi

Soyut Disiplin (Eğitim Kursu) M2.DV4 DVS'de Yerel Isı Transferi (Cipher ve Disiplinin Adı (Eğitim Kursu)) Mevcut teknolojinin gelişimi yaygın tanıtımı gerektirir

Durumsuz işlemdeki termal iletkenlik, sıcaklık alanının ve ısı akışlarının termal iletkenlik işleminde hesaplanması, katı maddelerde, ısıtma veya soğutma katılarının örneğine bakacaktır.

Moskalenko Ivan Nikolayevich'in, "İçten yanma motorlarının pistonlarının yan yüzeyinin profilleme yöntemlerini geliştirmek", tez çalışmasında resmi rakibinin gözden geçirilmesi Moskalenko Ivan Nikolayevich

UDC 621.43.013 E.P. Voropaev, ing. Harici Yüksek Hızlı Motor Karakteristik Sportbike Suzuki GSX-R750 GİRİŞ Tanıtım Piston Tasarımında Üç Boyutlu Gaz Dinamik Modellerinin Kullanımı

94 Ekipman ve Teknoloji UDC 6.436 P. V. DVORKIN PETERSBURG İLETİŞİM HABERLİLİKLERİ Haberleşme Haberleşme Tanımı Yanma odasının duvarlarında ısı transfer katsayısının tanımı Şu anda mevcut değil

Araştırma çalışmalarındaki resmi rakibin gözden geçirilmesi Chichilanova Ilya Ivanovich, "Dizel motorların yöntemlerini ve araçlarını tanıyan yöntemlerin iyileştirilmesi", bilimsel derece derecesi için "

UDC 60.93.6: 6.43 E. A. Kochetkov, A. S. KURYVLEV, Kavitasyon stüdyosunun stüdyosunun stüdyosu, iç motorun motorlarında kavitasyon aşınması motorlarında aşınma

Laboratuar çalışması 4 Serbest hava hareketi ile ısı transferinin incelenmesi 1. Yatay (dikey) borunun ısı transfer katsayısını belirlemek için ısı mühendisliği ölçümleri yapmak.

UDC 612.43.013 DVS A.A'da iş akışları. Handrimailov, Inzh., V.G. Malt, Dr. Tehn. Bilimler Air şarj akışının yapısı, alım ve sıkıştırma inceliğinde dizel silindirinde akışın yapısı. GİRİŞ Hacim ve film işlemi

UDC 53.56 DCC'nin laminer sınır tabakasının denklemlerinin analizi. tehindi Bilimler, Prof. YESMAN R. I. Belarusya Ulusal Teknik Üniversitesi Kanallarda ve Boru Halkalarında Sıvı Enerjiyi Ulaşırken

Onay: LD I / - GT L. Bilimsel işler için ERACTOR ve A * ^ 1 DOKTOR BİYOLOJİK! SSOR M.G. Baryshev ^., - * C ^ x \\ "L, 2015. Britia Elena Pavlovna'nın tez çalışmasında önde gelen bir organizasyonun rekreasyonu

Isı Transfer Planı: 1. Sıvının serbest hareketinde ısı transferi büyük bir hacimde. Sıvının sınırlı bir alanda serbest hareketindeki ısı transferi 3. Sıvının (gaz) zorla hareketi.

Anlatım 13 Isı Transferinde Hesaplanan Denklemler İşlemlerde, Agrega'yı değiştirmeden soğutucu ısı değişimi işlemlerinin agrega durumunu değiştirmeden işlemlerde ısı transfer katsayılarının tanımı

Nekrasova Svetlana Olegovna'nın Tezinin Tezi Üzerindeki Resmi Rakibin Gözden Geçirilmesi "Genelleştirilmiş bir motor tasarım metodolojisinin bir daraltma borusuyla harici bir ısı kaynağı ile geliştirilmesi"

15.1.2. Bu durumda, borularda ve kanallarda sıvının zorla hareketi altında konvektif ısı transferi, nusselt kriterinin boyutsuz ısı transfer katsayısı, graolshof kriterine ()

Dabayeva Maria'nın tez çalışmasında Tsydipova Baldanjo Dashievich'in resmi rakibinin gözden geçirilmesi, "Elastik bir çubuğun üzerine kurulu katı çubukların salınımlarını inceleme yöntemini;

Rusya Federasyonu (19) RU (11) (51) MPK F02B 27/04 (2006.01) F01N 13/08 (2010.01) 169 115 (13) U1 RU 1 6 9 1 1 5 U 1 Federal Fikri Mülkiyet Hizmeti (12) Açıklama faydalı modelin

Modül. Tek fazlı ortamlarda konvektif ısı değişimi Özel 300 "Teknik Fizik" ders 10. Konvektif ısı değişimi süreçlerinin konvektif ısı değişimi modellemesi süreçlerinin benzerliği ve modellenmesi

UDC 673 RV Kolomietyerler (Ukrayna, Dnepropetrovsk, Ukrayna Bilim Akademisi Teknik Mekaniği Enstitüsü ve Ukrayna Medeni Kanunu) Konveksiyonlu Kurutucuda Konvektif Isı Borsası Konvektif Kurutma Problemini Ayarlama

Resmi rakibinin Subelyega Victoria Olegovna'nın tez çalışmasında gözden geçirilmesi "Teknik Microsystems Kanallarında Gaz Akışlarının Çok Ölçekli Sayısal Modellenmesi" Bir Bilim İnsanı İçin Sağlanan

ALUKOV Sergey Viktorovich'in "Artan Yük Yetersizliğinin Bilimsel Çözünmüş Dişlilerin Bilimsel Temelleri" Tezi Üzerindeki Resmi Rakibin Gözden Geçirilmesi Bilimsel bir dereceye kadar gönderildi.

Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı Devlet Eğitim Kurumu Yüksek Mesleki Eğitim Eğitim Kurumu Samara Devlet Aerospace Üniversitesi Akademisyen Sonrası

Resmi Rakibin Pavlenko Alexandra Nikolayevich tarafından Bakanova Maxim Olegovich'in Tezinde "Köpük hücresel yükünün termal işlenmesi sırasında kapsamlı oluşum sürecinin dinamiklerinin araştırılması" tarafından gözden geçirildi.

D "SPBPU A" Roteya O "" ve IIII I l 1 !! ^ .1899 ... Millofunuki Rusya Federal Devlet Özerk Eğitim Kurumu Yükseköğretim "St. Petersburg Politeknik Üniversitesi

"Lepichkin Dmitry Igorevich'in konuyla ilgili olarak, Lepichkin Dmitry Igorevich'in Tezinin Konusunda Gözden Geçirilmesi" Akaryakıt ekipmanının kararlılığının artmasıyla artışla dizel performansının arttırılması "konusu

Tez Çalışma Üzerindeki Resmi Rakibin Gözden Geçirilmesi Kobyakova Yulia Vyacheslavovna konuyla ilgili: "Kayıtlılığı arttırmak için üretimlerini organize etme aşamasında, dokuma olmayan malzemelerin sürünmesinin nitel analizi,

Testler, bir enjeksiyon motoru VAZ-21126 ile bir motor standında gerçekleştirildi. Motor, MS-VSetin Tipinin bir fren tezgahına monte edildi, kontrol etmenizi sağlayan ölçüm cihazları ile donatılmıştır.

Elektronik dergi "Teknik akustik" http://webceter.ru/~eeaa/ejta/ 004, 5 Pskov Politeknik Enstitüsü Rusya, 80680, Pskov, ul. L. Tolstoy, 4, E-posta: [E-posta Korumalı] Ses hızı hakkında

Egorova Marina Avinirovna'nın tez çalışmasında resmi rakibinin gözden geçirilmesi konuyla ilgilidir: "Polimer Tekstil Halatlarının Operasyonel özelliklerini modelleme, tahmin ve değerlendirme yöntemlerinin geliştirilmesi

Hız alanında. Bu çalışma aslında, bir model integral çarpışma ile bir kinetik denklemin çözeltisi temelinde, seyrek gaz akışlarının hesaplanması için endüstriyel bir paket oluşturmayı amaçlamaktadır.

Isı değişimi teorisinin temelleri Anlatım 5 Ders Planı: 1. Konvektif ısı değişimi teorisinin genel kavramları. Büyük hacimli sıvının serbest dolaşımıyla birlikte ısıtma ısıtıcısı. Serbest sıvı hareketli ısı pompası

Laminer Borderline Katmanın Konjugat Görevlerinin Konjugat Görevlerini Çözme Bir Yöntemi Plaka Planı Mesleğinde: 1 Operasyon İşlemi Isı Sınır Katmanı Diferansiyel Defolasyonları 3 Çözülen Sorunun Açıklaması 4 Çözelti Yöntemi

Yerel çalışma sırasında roket ve uzay teknolojisi unsurlarının başlıklarının sıcaklık durumunun hesaplanması için yöntemler # 09, Eylül 2014 Kopytov V.S., Puchkov V. M. UDK: 621.396 Rusya, Mstu.

Düşük döngü yükleri için temellerin stresleri ve gerçek işleri, yükleme öncesidir. Buna göre, araştırma konusu ile ilgilidir. Çalışmanın yapısının ve içeriğinin değerlendirilmesi

Teknik Bilimler Doktoru'nun resmi rakibinin gözden geçirilmesi, Profesör Pavlova Pavel Ivanovich Kuznetsova Alexei Nikolaevich'in tez çalışmasında Pavlova Pavel Ivanovich Konu: "Aktif gürültü azaltma sisteminin geliştirilmesi

1 Rusya Federasyonu Milli Eğitim ve Bilim Bakanlığı Federal Devlet Bütçe Eğitim Kurumu Yüksek Mesleki Eğitim Kurumu "Vladimir Devlet Üniversitesi

Tez Konseyi'nde D 212.186.03, Penza Eyalet Üniversitesi'nde FGBou, bir bilim adamı, D.T., Profesör Voyacheku I.I. 440026, Penza, ul. Kırmızı, Resmi Rakip Semenova hakkındaki 40 yorum

Tartışıyorum: Federal Devlet Bütçe Eğitim Akademisi'nin Bilimsel ve Yenilikçi Çalışmaları için Rektör Yardımcısı ^ ^ ^ Sudar Üniversitesi) Igorievich

"Güç Üniteleri" disiplininde enstrümantal materyaller Test edilecek sorular 1. Motorun amaçlandığı ve yurtiçi arabalara ne tür motorlar kurulur? 2. Sınıflandırma

D.V. Grineh (k. T. N.), M.A. DONCHENKO (K. N., Doçent Doçent), A.N. Ivanov (Lisansüstü Öğrenci), A.L. Perminov (Lisansüstü Öğrenci) Döner bıçak tipi motorların harici denizaltı ile hesaplanması ve tasarlanması için metodolojinin geliştirilmesi

Havacılıkta iş akışının üç boyutlu modellenmesi Rotary-pistonlu motor Zelentsov A.A., Minin V.P. CYAM onları. P.i. Baranova Dep. 306 "Havacılık Pistonlu Motorlar" 2018 Operasyonun Amacı Rotary-Piston

TROPHIMOV AU, KUTSEV VA, KOCHARYAN, KRASNODAR'ın erotik olmayan taşıma modeli, bir kural olarak, bir kural olarak, doğal gaz pompalama işlemini tanımlarken, ayrı bir hidrolik ve ısı değişim görevleri ayrı olarak kabul edilir.

UDC 6438 GRIGORIV, içinde ve Mitrofanov, O ve Rudakov, Solovyov Ojsc Klimov, St. Petersburg, Gaz Türbin Motorunun yanma odasının çıkışında gaz akışının türbülansının yoğunluğunu hesaplama yöntemi ve

Gaz karışımının kaba borularda ve V.N'ün yuvalarındaki patlama. Ohitin S.i. Klimachkov i.a. Potallar Moskova Devlet Teknik Üniversitesi. Reklam Bauman Moskova Rusya Gazodinamik Parametreler

Laboratuar çalışması 2 Zorunlu konveksiyonda ısı transferinin araştırılması İşin amacı, ısı transfer katsayısının borudaki hava hızından bağımlılığının deneysel olarak belirlenmesidir. Elde edilen

Ders. Difüzyon sınır tabakası. Sınır katmanı teorisinin denklemleri, 7. ve 9. paragrafta göz önünde bulundurulan sınır tabakası kavramını, sınır tabakası kavramının varlığında. (Hidrodinamik ve termal kenarlık katmanları için)

Laminer sınır tabakasının bir plaka laboratuarı çalışması 1, sınıf planı üzerindeki denklemlerini çözmek için açık bir yöntem: 1. İşin amacı. Sınır tabakasının denklemlerini çözme yöntemleri (metodolojik malzeme) 3. Diferansiyel

UDC 621.436 N. D. Chingov, L. Milkov, N. S. S. Malatovsky Metodları Silindir kapağının koordineli sıcaklık alanlarının, valflerle hesaplanması için yöntemler Koordineli silindir kapak alanlarının hesaplanması için bir yöntem önerildi

# 8, 6 Ağustos UDC 533655: 5357 MN, Öğrenci Rusya, 55, Moskova, Mstu Ne Ne Bauman, Havacılık Fakültesi

Samoilova Denis Yuryevich "Bilgi ve Ölçüm Sisteminin Petrol Üretimi ve Su Geçirmez Ürünlerin Belirlenmesi İçin Bilgi ve Ölçüm Sisteminin Tezi Üzerine Resmi Rakiplerin Gözden Geçirilmesi",

Federal Eğitim Devleti Eğitim Kurumu Yüksek Mesleki Eğitim Eğitim Kurumu Pasifik Devlet Üniversitesi Termal Gerilim DVS Metodik

Teknik Bilimler Doktorunun Resmi Rakibinin Gözden Geçirilmesi, Profesör Labunda Boris Vasilyevich Tezi Çalışması Konusunda Xu Yuna: "Ahşap Yapıların Unsurları Bileşiklerinin Rulman Kapasitesini Artırın

Melnikova Olga Sergeyevna'nın Melnikova Olga Sergeyevna'nın Tezi Üzerindeki Resmi Rakip Lviv Yuri Nikolayevich'in Gözden Geçirilmesi, İstatistiksel Üzerindeki Güç Yağ Dolgulu Elektrikli Güç Transformatörlerinin Ana İzolasyonunun Teşhis Edilmesi

UDC 536.4 Gorbunov A.D. Dr. Tech. Bilimler, Prof., DGTU, Boru ve Kanallarda Türbülanslı Akışta Isı Transfer Katsayısının Tanımı Analitik Metodu Isı Transfer Katsayısının Analitik Hesaplanması

Tüm sınıfların motor modellerinde rezonans egzoz borularının kullanımı, rekabetin spor sonuçlarını önemli ölçüde artırmanıza olanak sağlar. Bununla birlikte, boruların geometrik parametreleri, bir kural olarak, deneme ve hata yöntemi ile belirlenir, çünkü şu ana kadar bu gaz dinamik cihazlarda meydana gelen işlemlerin net bir şekilde anlaşılması ve net bir şekilde yorumlanması. Ve bu vesileyle ilgili birkaç bilgi kaynağında, keyfi bir yorumlama olan çelişkili sonuçlar verilmektedir.

Özelleştirilmiş bir egzoz borularındaki işlemlerin ayrıntılı bir çalışması için özel bir kurulum oluşturuldu. Koşu motorları, bir adaptör motoru, bir adaptör motoru - statik ve dinamik basınç, iki piezoelektrik sensör, iki ışın osiloskopu C1-99, bir kamera, R-15'ten bir rezonans egzoz borusu seçimi için bir borudan oluşur. Bir "teleskop" ve siyah yüzeyli bir ev yapımı tüp ve ek ısı yalıtımı ile motor.

Egzoz alanındaki borulardaki basınçlar aşağıdaki gibi belirlenmiştir: Motor rezonans revizyonlarında (26000 rpm) gösterildi, piezoelektrik sensörlerin ocaklarına takılan piezoelektrik sensörlerden gelen veriler osiloskopta, süpürgenin frekansı üzerinde gösterildi. Motor dönme frekansı ile senkronize edilir ve osilogram filmde kaydedildi.

Film bir zıt bir geliştiricide gösterildikten sonra, görüntü osiloskop ekranının ölçeğinde çekişe aktarıldı. Motor R-15'ten borunun sonuçları, Şekil 1'de ve siyah ve ek ısı yalıtımı olan bir ev yapımı tüp için - Şekil 2'de gösterilmiştir.

Programlarda:

P DYN - Dinamik Basınç, P St - Statik Basınç. OSO - Egzoz penceresinin açılması, NMT - düşük ölü nokta, bağlantı egzoz penceresinin kapatılmasıdır.

Eğrilerin analizi, rezonans tüpünün girişindeki basınç dağılımını krank mili dönme fazının işlevinde tanımlamanızı sağlar. Andan itibaren dinamik basıncın arttırılması Egzoz penceresinin, çıkış nozulunun çapı ile keşfedildiği, R-15 yaklaşık 80 ° için meydana gelir. Ve minimum, ölü noktanın altından maksimum temizlemede 50 ° - 60 ° içindedir. Yansıyan dalgada (minimumdan) artan basınç (minimumdan) Egzoz penceresinin, R.'nin maksimum değerinin yaklaşık% 20'sidir. Yansıyan egzoz dalgasının etkisindeki gecikme - 80 ila 90 °. Statik basınç için, grafikteki 22 ° C "Plato" nda bir artış, Egzoz penceresinin açılışından 62 ° 'ye kadar, ölü noktaların en azından en az 3 °. Açıkçası, benzer bir egzoz borusu kullanılması durumunda, boşluk dalgalanmaları, ölü noktanın altından sonra 3 ° ... 20 ° 'de oluşur ve egzoz penceresinin açılmasından sonra 30 ° hiçbir şekilde görülmedi.

Ev yapımı borunun bu çalışmaları R-15 verilerinden farklıdır. Egzoz penceresinin açılışından 65 ° 'ye kadar artan dinamik basınç, ölü noktaların altından sonra 66 °' ye kadar bir minimum eşlik eder. Aynı zamanda, yansıyan dalganın minimumdan itibaren basıncındaki artış yaklaşık% 23'tür. Egzoz gazlarının etkisiyle yükleme, muhtemelen ısı yalıtımlı sistemdeki artış sıcaklığından kaynaklanıyor ve yaklaşık 54 ° 'dir. Temizleme salınımları, ölü noktaların altından sonra 10 ° 'de işaretlenir.

Grafiklerin karşılaştırılması, ısı yalıtımlı borudaki statik basınç, egzoz penceresini kapatırken, R-15'ten daha az olduğu belirtilebilir. Bununla birlikte, dinamik basınç, egzoz penceresinin kapatılmasından sonra ve R-15'de, bu maksimum 90 "olarak kaydırıldıktan sonra, maksimum 54 ° Dalgara sahip bir maksimum 54 ° Dalgası vardır. Farklılıklar, egzoz borularının çapındaki farkla ilişkilidir: R-15'te, daha önce belirtildiği gibi, çap 5 mm'dir ve ısı yalıtılmış - 6.5 mm. Ek olarak, R-15 borunun daha gelişmiş geometrisi nedeniyle, statik basıncın restorasyon katsayısı daha fazladır.

Rezonant egzoz borusunun verimlilik katsayısı büyük ölçüde, borununun geometrik parametrelerine, motorun egzoz borusunun, sıcaklık rejiminin ve gaz dağıtım aşamalarının kesitine bağlıdır.

Kontrol traverslerinin kullanımı ve rezonans egzoz borusunun sıcaklık rejiminin seçilmesi, yansıyan egzoz gazı dalgasının maksimum basıncını egzoz penceresinin kapatıldığı ve böylece keskin bir şekilde verimliliğini arttırmasını sağlar.