Gemi iç dolaşımındaki gaz dinamik işlemleri. Bilim ve eğitimin modern sorunları. Eksantrik milinin dönme açısının ve dönme sıklığının ölçülmesi
Boyut: px.
Sayfadan göstermeye başlayın:
Transcript.
1 Makalenin Hakları için Mashkis Makhmud A. Matematiksel Gaz Dinamiği ve Isı Değişim Süreçlerinin Matematiksel Modeli DVS Özel "Termal Motorlar" Tez Yazarın Teknik Bilimler Bilimsel Bir Aday Derecesi Yarışması Üzerine Özet St. Petersburg 2005
2 Çalışmanın genel özellikleri Tezin, motor geliştirme hızının hızlandırılmış koşullarında, aynı zamanda egemenlik eğilimlerinin yanı sıra, ekonomisini arttırmaya tabi olan, egemenliğin yoğunlaşmasındaki baskın eğilimler, azalmaya daha fazla dikkat edilir. Oluşturulmanın oluşturulması, mevcut motorların türlerini bitirmesi ve değiştirilmesi. Hem geçici hem de maddi maliyetleri önemli ölçüde azaltan ana faktör, bu görevde modern bilgisayar makinelerinin kullanımıdır. Bununla birlikte, kullanımı sadece, oluşturulan matematiksel gerçek işlemlerin yeterliliği, iç yanma sisteminin işleyişini belirleyen gerçek süreçlerin yeterliliği olursa etkili olabilir. Özellikle modern motor binasının gelişmesinin bu aşamasında akut, Cylinda Grubu'nun (CPG) ve Silindir kafalarının, agrega güçteki bir artışla ilişkili olarak ilişkili olan, Silinda Grubu'nun (CPG) detaylarının ısısından bakıldığı sorunudur. Çalışma sıvısı ve gaz hava kanalları (GVK) duvarları arasındaki anlık yerel konvektif ısı değişiminin işlemleri hala yeterince çalışılmamıştır ve DVS teorisindeki dar yerlerden biridir. Bu bağlamda, GVK'daki yerel konvektif ısı değişiminin incelenmesi için güvenilir, deneysel olarak kanıtlanan hesaplama yöntemlerinin oluşturulması, bu da DVS parçalarının sıcaklığının ve ısınmış sıcaklığın sıcaklığının ve ısınma durumunun güvenilir tahminlerini elde etmeyi mümkün kılan, acil bir problemdir. Kararı, bilimsel bir şekilde arttırılması için makul bir tasarım ve teknolojik çözüm seçimi yapmasına izin verecek. teknik seviye Tasarım, motor yaratma döngüsünü azaltmak ve deneysel motorlar için maliyet ve maliyetleri azaltarak ekonomik bir etki elde etmek için bir fırsat sağlayacaktır. Çalışmanın amacı ve amaçları, tez çalışmasının temel amacı, teorik, deneysel ve metodolojik görevlerin kompleksini çözmektir, 1, 1
3 Yeni rafineri matematiksel modellerin oluşturulmasıyla ilgili, motorun GVK'sında yerel konvektif ısı değişiminin hesaplanması için yöntemler. İşin amacı doğrultusunda, aşağıdaki temel görevler çözüldü, büyük ölçüde belirlendi ve bir yöntem performansının bir metodolojik dizisi: 1. GVK'daki sabit olmayan akış akışının teorik analizini ve kullanma olanaklarını değerlendirme Motorlardaki yerel konvektif ısı değişiminin parametrelerinin belirlenmesinde sınır tabakasının teorisi; 2. Kullanılan hızları, sıcaklığı ve basıncı belirlemek için, çok silindirli motorun girişsiz formülasyonundaki çalışma sıvısının emme-serbest bırakma sisteminin unsurlarındaki çalışma sıvısının emme-serbest bırakma sisteminin elemanları üzerindeki problemi için bilgisayarda bir algoritmanın ve sayısal uygulamanın geliştirilmesi. GVK'nın boşluklarında gaz dinamikleri probleminin ve ısı değişiminin daha fazla çözümü için sınır koşulları olarak. 3. GVK'nın çalışma gövdeleri tarafından üç boyutlu formülasyonda anlık hız alanlarını hesaplamak için yeni bir metodoloji oluşturma; 4. Geliştirme matematiksel model Sınır katmanı teorisinin temellerini kullanarak GVK'da yerel konvektif ısı değişimi. 5. Deneysel ve hesaplanmış verileri karşılaştırarak GVK'da yerel ısı değişiminin matematiksel modellerinin yeterliliğini kontrol edin. Bu karmaşık görevin uygulanması, çalışmanın temel hedefine ulaşmanıza olanak tanır - GVK'da konvektif ısı değişiminin yerel parametrelerini hesaplamak için bir mühendislik yöntemi oluşturulması sağlar. benzinli motor. Sorunun alaka düzeyi, görevlerin çözümünün motor tasarımı aşamasında makul bir tasarım ve teknolojik çözüm seçimi yapmasına izin vermesi, bilimsel teknik düzeyini arttırması, motor yaratma döngüsünü azaltacak ve Ürünün deneysel nöbeti için maliyet ve maliyetleri azaltarak ekonomik bir etki elde etmek. 2.
4 Tez çalışmasının bilimsel yeniliği şunlardır: 1. İlk defa, bir matematiksel model kullanılmış, rasyonel olarak gaz-dinamik işlemlerin, motorun alım ve egzoz sisteminin üç boyutlu bir gösterimi ile bir boyutlu temsilini birleştirerek GVK'daki gaz akışı, yerel ısı değişiminin parametrelerini hesaplamak için. 2. Benzinli motorun tasarım ve bitirme için metodolojik temel, yerel termal yüklerin hesaplanması ve netleştirilmesiyle, silindir kafasının elemanlarının termal durumunu iyileştirerek geliştirilmiştir. 3. Motorun giriş ve egzoz kanallarında mekansal gaz üzerindeki yeni hesaplanmış ve deneysel veriler ve benzinli motor silindirlerinin gövdesindeki üç boyutlu sıcaklık dağılımı elde edilir. Sonuçların doğruluğu, onaylanmış hesaplama analizi ve deneysel çalışmaların uygulanması ile sağlanır, ortak sistemler Yansıtan denklemler temel yasalar Enerjinin korunması, kütlenin korunması, ilgili ilk ve sınır koşulları, matematiksel modellerin uygulanması için modern sayısal yöntemler, misafirlerin uygulanması için modern sayısal yöntemler, konukların kullanımı ve diğer düzenleyici eylemler, deneysel bir çalışmada Modelleme ve deney sonuçlarının tatmin edici bir şekilde koordinasyonu gibi. Elde edilen sonuçların pratik değeri, algoritmanın ve bir benzinli motorun kapalı çalışma döngüsünün, alım ve egzoz motor sistemlerinde ve bir algoritma ve bir algoritma ve a gibi bir benzin motorunun kapalı çalışma döngüsünü hesaplamak için bir programdır. Üç boyutlu üretimde benzinli motor silindir kafasının başının GVK'sındaki ısı değişimi parametrelerinin hesaplanması için program, uygulama için önerilir. Teorik araştırmanın sonuçları, 3 onaylandı
5 deney, motorları tasarlama ve bitirme maliyetini önemli ölçüde azaltmanıza izin verir. İş sonuçlarının onaylanması. Tez çalışmasının temel hükümleri, G.G.'de DVS Spbgpu Bölümünün bilimsel seminerlerinde, XXXI ve XXXIII SPBGPU'nun (2002 ve 2004). Tez Materyalleri Üzerindeki Yayınlar Yayınlandı 6 Basılı İşler. İşin yapısı ve kapsamı Tez çalışması, 129 isimden giriş, beşinci bölüm, sonuç ve edebiyat edebiyatından oluşur. : Ana metin, 41 çizim, 14 masa, 6 fotoğraf dahil 189 sayfa içerir. Girişteki çalışmanın içeriği, tez konusunun ilgisini haklı çıkarır, araştırmanın amacı ve amaçları belirlenir, bilimsel yenilik ve çalışmanın pratik önemi formüle edilmiştir. Mevcut genel özellikleri İş. Birinci bölüm, ICC'de gaz dinamiği ve ısı değişimi sürecinin teorik ve deneysel çalışmaları konusundaki temel çalışmaların analizini içerir. Görevler araştırmaya tabidir. Silindir bloğunun başındaki yapıcı mezuniyet ve emme kanallarının yapıcı formları ve deneysel ve hesaplanmanın yöntem ve sonuçlarının analizi ile bir genel bakış gerçekleştirilmiştir. içten yanma. Halen, termo-gaz dinamik işlemlerinin hesaplanmasında ve modellenmesinin yanı sıra GVK'taki ısı transfer yoğunluğunun mevcut yaklaşımları göz önünde bulundurulur. Birçoğunun çoğunun sınırlı bir uygulama alanı olduğu ve GVK'nın yüzeylerinde ısı değişim parametrelerinin dağıtımının tam bir resmini vermeyeceği sonucuna varıldı. Her şeyden önce, bu, çalışma sıvısının GVK'daki hareketinin çözeltisinin basitleştirilmiş bir boyutlu veya iki boyutlu 4'ünde üretilmesi nedeniyledir.
6 Formülasyon, karmaşık bir form durumuna uygulanamaz. Ek olarak, konvektif ısı transferinin, çoğu durumda, ampirik veya yarı ampirik formüllerde, çözeltinin gerekli doğruluğunu elde etmesine izin vermeyen, ampirik veya yarı ampirik formüllerin kullanıldığı belirtildi. Bu sorular daha önce Bavyin V.V., Isakova Yu.n., Grishina Yu.a., Kruglov M.G., Kostina A.K., KAVTARADZE R.Z., OVSYANNIKOVA M.K., PETRICHENKO RM, PETRICHENKO MR., ROSENLANDS GB, STRAKHOVSKY MV , Thairov, ND, Shabanova A.Yu., Zaitseva AB, Mundstukova da, Unru PP, Shehovtsova AF, Görüntüleme, Haywood J., Benson RS, GARG RD, Woollatt D., Chapman M., Novak JM, Stein Ra, Daneshyar H., Horlock JH, WinterBone De, Kastner LJ, Williams TJ, Beyaz BJ, Ferguson CR ve ark. Silindir silindiri silindir kafalarında yerel ısı değişiminin daha sonra hesaplanması ve bu tekniğin, silindir kafaları ve valflerin termal gerilimini azaltmanın pratik sorunlarını çözmek için bu tekniğin kullanılması. İşte belirtilen aşağıdaki görevlerle bağlantılı olarak: - İçindeki karmaşık üç boyutlu gaz akışını göz önünde bulundurarak motor çıkışında ve alım sistemlerinde ısı değişiminin bir boyutlu üç boyutlu modelleme için yeni bir metodoloji oluşturun. Kaynak bilgilerini elde etmek için, pistonlu silindir kafaları DVS ısı değişiminin görevlerini hesaplarken, ısı değişiminin sınır koşullarını belirlemek için; - Çoklu silindirli motorun çalışma döngüsünün çalışma döngüsünün bir boyutlu olmayan bir modelini çözme temelinde, gaz hava kanalının giriş ve çıkışındaki sınır koşullarını ayarlamak için bir metodoloji geliştirin; - Metodolojinin doğruluğunu test hesaplamaları kullanarak ve daha önce motor mühendisliğinde bilinen tekniklere göre deneysel veriler ve hesaplamalarla elde edilen sonuçların karşılaştırılması; beş
7 - Motor silindiri kafalarının termal durumunun bir deneysel çalışmasını yaparak tekniğin bir incelemesini ve sonuçlandırılması ve kısmen sıcaklık dağılımı üzerindeki deneysel ve hesaplanan verilerin karşılaştırılmasını gerçekleştirin. İkinci bölüm, çok silindirli içten yanmalı motorun kapalı bir çalışma döngüsünün matematiksel bir modelinin geliştirilmesine ayrılmıştır. Çoklu silindirli motorun çalışma sürecinin tek boyutlu hesaplama şemasını uygulamak için, bilinen bir karakteristik yöntem seçilir, bu da hesaplama işleminin yüksek yakınsama ve kararlılığını garanti eder. Motorun gaz hava sistemi, aerodinamik olarak birbirine bağlı bir tek tek silindir elemanları, alım ve çıkış kanalları ve borular, kollektörler, susturucular, nötrleştiriciler ve borular olarak tanımlanır. Emme-serbest bırakma sistemlerinde aerodinamiğin süreçleri, zorunlu sıkıştırılabilir gazın tek boyutlu gaz dinamiklerinin denklemleri kullanılarak açıklanmaktadır: süreklilik denklemi: ρ u ρ u + ρ + u + ρ t x x f df dx \u003d 0; F 2 \u003d π 4 d; (1) Hareket Denklemi: U T U + U X 1 P 4 F + + ρ X D 2 U 2 U U \u003d 0; f τ \u003d w; (2) 2 0.5ρu Enerji Koruma Denklemi: P P + U A A T X 2 ρ X + 4 F D U 2 (K 1) ρ q u \u003d 0 2 u u; 2 kp a \u003d ρ, (3), sesin hızı; ρ-gaz yoğunluğu; X ekseni boyunca U-hız akışı; T-zaman; P-Basınç; Doğrusal kayıpların F katsayısı; Boru hattıyla D-çapı; K \u003d P belirli ısı kapasitesinin oranı. C v 6.
8 Sınır koşulları olarak ayarlanır (temel denklemlere dayanarak: akışın peropik olmayan niteliğinde tertibilite, enerji tasarrufu ve yoğunluk oranı ve ses hızı) Silindirlerde valf kremlerinin yanı sıra giriş ve çıkıştaki koşullar motor. Kapalı bir motor çalışma döngüsünün matematiksel modeli, motor silindirlerinde ve alımın parçalarındaki işlemleri tanımlayan hesaplanan ilişkileri içerir. mezuniyet Sistemleri. Silindirdeki termodinamik işlem, SPBGPU'da geliştirilen tekniği kullanılarak açıklanmaktadır. Program, silindirlerde ve farklı motor tasarımları için giriş ve çıkış sistemlerinde anlık gaz akış parametrelerini tanımlama yeteneği sağlar. Düşünülen genel yönler Tek boyutlu matematiksel modellerin özellikleri (kapalı çalışma sıvısı) yöntemiyle kullanımı ve bazı ve tek ve çoklu silindirli motorların giriş ve sonuçlarında gaz akış parametrelerindeki değişimin hesaplanmasının bazı sonuçları gösterilir. Elde edilen sonuçlar, motor giriş sistemlerinin organizasyonunun mükemmellik derecesini, gaz dağıtım aşamalarının optimitasyonu, iş akışının gaz dinamik konfigürasyonu olasılığı, bireysel silindirlerin homojenliği, vb. Baskılar, sıcaklıklar ve gazın girişte akış ve bu teknik kullanıldığı gaz-hava silindiri başlık kanallarına akış ve çıkış, bu kapaklarda, bu boşluklarda sınır koşulları olarak ısı değişimi işlemlerinin hesaplanmasında kullanılır. Üçüncü bölüm, termal durumun sınır koşullarının gaz hava kanallarıyla hesaplamasını gerçekleştirmeyi mümkün kılan yeni sayısal yöntemin açıklamasına ayrılmıştır. Hesaplamanın ana aşamaları şunlardır: Sabit olmayan gaz değişim işleminin, giriş sisteminin bölümlerinde (ikinci bölüm), girişteki filtre akışının üç boyutlu hesaplanması ile ilgili olmayan gaz değişim sürecinin tek boyutlu analizi ve 7
9 MKE'nin sonlu unsurları ile yüksek lisans kanalları, çalışma sıvısı ısı transfer katsayılarının yerel katsayılarının hesaplanması. Kapalı döngü programının ilk aşamasının sonuçları, sonraki aşamalarda sınır koşulları olarak kullanılır. Kanaldaki gaz dinamik işlemlerini tanımlamak için, valf hareketini dikkate almanın ihtiyaç duyulması gereği nedeniyle, bölgenin değişken bir formuyla (Euler denklemlerinin sistemi) basitleştirilmiş bir quasistationSeri şeması seçildi: r v \u003d 0 RR 1 (v) V \u003d P, kanalların karmaşık geometrik konfigürasyonu, valfin hacminde varlığı, kılavuz manşonun parçası 8 ρ gerekli kılar. (4) Sınır koşulları olarak, giriş ve çıkış bölümündeki anlık, ortalama gaz ortalaması gaz hızları ayarlandı. Bu hızların yanı sıra kanallarda sıcaklıklar ve basınç, çoklu silindirli motorun iş akışını hesaplamanın bir sonucu olarak belirlenmiştir. Gaz dinamikleri problemini hesaplamak için, Buz Sonlu Eleman Yöntemi, hesaplamanın uygulanması için kabul edilebilir maliyetlerle birlikte yüksek modelleme doğruluğu sağlar. Bu sorunu çözmek için hesaplanan buz algoritması, bubnov yöntemini kullanarak Euler denklemlerini dönüştürerek elde edilen varyasyonel fonksiyonelin en aza indirilmesine dayanır, Gallerykin: (llllllmm) k φ x + vu φ y + wu φ z + p ψ x φ) lllllmmk (UV φ x + vv φ y + wv φ z + p ψ y) φ) lllllmmk (uw φ x + vw φ y + ww φ z + p ψ z) φ) lllllm (u x + v φ Y + W φ Z) ψ DXDYDZ \u003d 0. DXDYDZ \u003d 0, DXDYDZ \u003d 0, DXDYDZ \u003d 0, (5)
10 Hesaplanan alanın mevcut modelini kullanarak. VAZ-2108 motorunun alımı ve egzoz kanalının hesaplanan modellerinin örnekleri, Şekil 2'de gösterilmiştir. 1. -B - ve Şekil 1. Vaz'ın VAZ motorunun GVK'daki ısı değişimini hesaplamak için VAZ motorunun (a) modelleri (A), ana izinleri, ana izinlerinin bölgesindeki hacminin ayrılması olan bir toplu iki bölgeli model seçilir. -Voicec çekirdek ve sınır tabakası. Basitleştirmek için, gaz dinamiği problemlerinin çözümü, çalışma sıvısının sıkıştırılabilirliğini dikkate almadan, yani bir yarı sabit formülasyonda gerçekleştirilir. Hesaplama hatasının analizi, toplam gaz değişim döngüsü süresinin% 5'ini geçmeyen valf boşluğunu açmadan hemen sonra, zamanın kısa vadeli bir bölüm hariç, böyle bir varsayım olasılığını göstermiştir. GVK'taki açık ve kapalı valflerle olan ısı değişimi süreci, farklı bir fiziksel niteliğe sahiptir (sırasıyla zorunlu ve serbest konveksiyon), bu nedenle iki farklı teknikte tarif edilir. Kapalı valflerde, yöntem, MSTU tarafından önerilen, bu, çalışma döngüsünün bu bölümünde serbest konveksiyonun bu bölümünde ve kalıntı titreşimlerinden dolayı zorunlu konveksiyon nedeniyle, iki ısı yükleme işleminin dikkate alındığı Sütun 9
Çok silindirli motorun kolektörlerdeki basınç değişkenliğinin etkisi altında kanalda 11 gaz. Açık valflerle birlikte, ısı değişimi süreci, çalışma sıvısının gaz değişim inceliğinde organize hareketi tarafından başlatılan zorunlu konveksiyon kanunlarına tabidir. Bu durumda ısı değişiminin hesaplanması, kanaldaki gaz akışının lokal anlık yapısının problem analizin ve ısı değişim yoğunluğunun kanal duvarlarında oluşturulan borderline katmanından hesaplanması anlamına gelir. GVK'daki konvektif ısı değişimi işlemlerinin hesaplanması, düz duvar, sınır tabakasının bir laminer veya türbülanslı yapısını dikkate alarak, düz duvar düzenlendiğinde, ısı değişim modeline göre inşa edilmiştir. Isı değişiminin kriter bağımlılığı, hesaplama ve deneysel verileri karşılaştırmanın sonuçlarına göre rafine edildi. Bu bağımlılıkların son formu aşağıda gösterilmiştir: Türbülanslı bir sınır katmanı için: 0.8 x RE 0 NU \u003d PR (6) x Bir laminer sınır tabakası için: NU NU XX αxx \u003d λ (m, pr) \u003d φ re tx kτ, (7) Nerede: α x Yerel ısı transfer katsayısı; Nu x, sırasıyla Nusselt ve Reynolds sayılarının yerel değerleri; Şu anda PR Prandtl sayısı; m akış gradyan özellikleri; F (M, PR), akışın gradyanının göstergesine ve PR çalışma sıvısının Prandtl'in 0.15 sayısına bağlı olarak; K τ \u003d D - Düzeltme faktörü. Isı akışlarının anlık değerlerine göre, ısı görünür yüzeyin hesaplanan noktalarında, valf kapanma süresine göre döngü başına ortalama ortalama olarak gerçekleştirildi. 10
12 Dördüncü bölüm, benzinli motor silindirlerinin başlığının sıcaklık durumunun deneysel çalışmasının açıklamasına ayrılmıştır. Teorik tekniği doğrulamak ve netleştirmek için deneysel bir çalışma yapıldı. Deneyin görevi, silindir kafasının gövdesindeki sabit sıcaklıkların dağılımını elde etmek ve elde edilen verilerle hesaplamaların sonuçlarını karşılaştırmak için dahildir. Deneysel çalışma, test standındaki DVS Spbgpu bölümünde yapıldı. araba Motoru VAZ Silindir Kafası Hazırlıkları, Zvezda Ojsc (St. Petersburg) araştırma laboratuarında kullanılan yönteme göre DVS SPBGPU Bölümünde yazar tarafından yapılmaktadır. Kafadaki sabit sıcaklık dağılımını ölçmek için, GVK'nın yüzeyleri boyunca monte edilen 6 kromel-copel termokuplları kullanılır. Önlemler hem hız hem de yükleme özellikleri ile çeşitli sabit dönme frekanslarında gerçekleştirildi. krank mili. Deney sonucunda, termokupl, motorun çalışma ve yük özellikleri ile çalışması sırasında elde edildi. Böylece, çalışmalar, silindir silindiri bloğunun parçalarındaki gerçek sıcaklık değerleri nelerdir. Deneysel sonuçların işlenmesi ve hataların değerlendirilmesi bölümüne daha fazla dikkat edilir. Beşinci Bölüm, hesaplanan verileri deney sonuçlarına göre karşılaştırarak GVK'daki ısı transferinin matematiksel modelini doğrulamak için yapılan tahmini araştırmadan elde edilen verileri sunar. İncirde. 2 Son eleman yöntemini kullanarak VAZ-2108 motorunun giriş ve egzoz kanallarında hız alanını modelleme sonuçlarını göstermektedir. Elde edilen veriler, bu görevi üç boyutlu, 11 hariç, bu görevi başka herhangi bir formülasyonda çözmenin imkansızlığını doğrulamaktadır.
13 Valf çubuğunun, silindir kafasının sorumlu bölgesindeki sonuçlar üzerinde önemli bir etkisi olduğundan. İncirde. 3-4 Giriş ve egzoz kanallarında ısı değişiminin yoğunluğunun hesaplanmasının sonuçlarının örneklerini göstermektedir. Çalışmalar, özellikle, kanal oluşturan ve kanaldaki gaz eğlencesinin önemli bir şekilde düzensiz yapısı ile açıkça açıklanan Azimuthal Koordinatında, özellikle de ısı transferinin önemli ölçüde düzensiz doğasını göstermiştir. Silindir kafasının sıcaklık durumunu hesaplamak için son ısı transfer katsayılarının son alanları kullanılmıştır. Yanma odasının ve soğutma boşluklarının yüzeyleri boyunca ısı değişiminin sınır koşulları, SPBGPU'da geliştirilen teknikler kullanılarak ayarlanmıştır. Silindir kafasındaki sıcaklık alanlarının hesaplanması, harici yüksek hızlı ve yük özellikleri boyunca 2500 ila 5600 rpm krank mili dönme frekansı olan sabit motor çalışma modları için gerçekleştirildi. Silindir Silindir Silindir Silindir devresi şeması olarak, ilk silindire ait olan kafa bölümü seçilir. Termal durumunu modellerken, sonlu eleman yöntemi üç boyutlu üretimde kullanılır. Hesaplanan model için termal alanların tam bir resmi Şekil 2'de gösterilmiştir. 5. Yerleşim çalışmasının sonuçları, termokuplun kurulum yerlerinde silindir kafasının gövdesindeki sıcaklıktaki bir değişiklik olarak temsil edilir. Hesaplama verilerinin karşılaştırılması ve deney, tatmin edici bir yakınsama gösterdiler, hesaplama hatası% 34'ü geçmedi. 12
14 çıkış kanalı, φ \u003d 190 giriş kanalı, φ \u003d 380 φ \u003d 190 φ \u003d 380 Şekil.2. Çalışma sıvısının hızlanma alanları VAZ-2108 motorunun (n \u003d 5600) α (W / m2 k) α (W / m2 k) α (w / m2 k), 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1, 0 S -b- 0 0,0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 s-PIC. 3. Dış yüzeylerde ısı değişiminin yoğunluğundaki değişiklikler - -B - alım kanal. 13
15 α (w / m2 k), giriş kanalının ortasındaki giriş kanalının başlangıcında, giriş kanalının sonundaki giriş kanalının sonunda (W / m 2 K), nihai kanalın başlangıcında Egzoz kanalının sonundaki egzoz kanalının ortası kesit açısı dönme açısı dönme açısı - Battail kanalı - çıkış kanalı şek. 4. Eğriler, krank milinin döndürülmesinin köşesine bağlı olarak ısı değişiminin yoğunluğunda değişir. -fakat- -B- inciri. 5. Silindir kafasının (A) ve hesaplanan sıcaklık alanlarının (n \u003d 5600 rpm) (b) 'nin sonlu eleman modelinin genel görünümü. on dört
16 İş için sonuç. Yapılan işin sonuçlarına göre, aşağıdaki ana sonuçlar çizilebilir: 1. Çalışma sıvısı akışının karmaşık mekansal işlemlerinin ve silindir kafasının kanallarında ısı değişiminin karmaşık mekansal işlemlerinin hesaplanması için yeni bir boyutlu üç boyutlu model. Keyfi bir pistonlu motorun, önceden önerilen yöntemlerle karşılaştırıldığında daha fazla karakterize ve çok yönlülük sonuçları. 2. Gaz dinamiklerinin özellikleri ve gaz hava kanallarında ısı değişiminin özellikleri hakkında, işlerin tek boyutlu ve iki boyutlu değişkenlerinde modelleme olasılığını hariç tutarak, pratik olarak, işlemlerin karmaşık mekansal düzensiz doğasını onaylamıştır. 3. Sınır koşullarını belirleme ihtiyacı, alım ve çıkış kanallarının gaz dinamikleri ve çıkış kanallarının görevini hesaplamak için, boru hatlarında ve çoklu silindirli kanallarda sabit olmayan gaz akışı sorununun çözeltisine dayanarak doğrulanır. Bu işlemleri tek boyutlu bir formülasyonda göz önünde bulundurma olasılığı kanıtlanmıştır. Karakteristik yöntemlerine dayanarak bu işlemleri hesaplama yöntemi önerilmiş ve uygulanır. 4. Yapılan deneysel çalışma, gelişmiş yerleşim tekniklerini netleştirmeyi ve doğruluğunu ve doğruluğunu onaylamayı mümkün kılmıştır. Detaylardaki hesaplanan ve ölçülen sıcaklıkların karşılaştırılması,% 4'ü aşmayan sonuçların maksimum hatasını göstermiştir. 5. Önerilen yerleşim ve deneysel teknik, motor endüstrisinin işletmelerdeki işletmelerdeki yeni ve zaten mevcut pistonun dört vuruşunun ayarlanmasında tanıtılması için önerilebilir. onbeş
17 Tez konusu hakkında, aşağıdaki eserler yayınlandı: 1. Shabanov A.Yu., Mashkir M.A. İçten yanmalı motorların giriş ve egzoz sistemlerinde tek boyutlu gaz dinamikleri modelinin geliştirilmesi // DEP. Dergisinde: N1777-B2003, 14 s. 2. Shabanov A.Yu., Zaitsev A.B., Mashkir M.A. Pistonlu motorun // DEP'nin silindir bloğunun başının termal yüklemesinin sınır koşullarının hesaplanmasının sonlu eleman yöntemi. Dergisinde: N1827-B2004, 17 p. 3. Shabanov A.Yu., Makhmud Mashkir A. Motor Silindir Kafasının Sıcaklık Durumunun Hesaplanan ve Deneysel İncelemesi // Mühendislik: Bilimsel ve Teknik Koleksiyon, Bilim ve Teknoloji'nin onur işçisinin 100. yıldönümü ile etiketlendi Rusya Federasyonu Profesör n.kh. DYACHENKO // P. ed. L. E. Magidovich. Petersburg: SHABANOV A.YU., Zaitsev A.B., Mashkir M.A. şirketinden Polytechnic UN-TA Yayınevi. Pistonlu motorun silindir bloğu // mühendislik, N5 2004, 12 sn başlığının termal yüklemesinin sınır koşullarının hesaplanması için yeni bir yöntem. 5. SHABANOV A.YU., MAKHMUD MASHKIR A. Silindir başının termal durumunun sınır koşullarının belirlenmesinde sınırlı elemanlar yönteminin kullanımını // XXXIII SPBGPU'nun XXXIII Bilim Haftası: Üniversite Arası Bilimsel Konferansın Malzemeleri. SPB.: Politeknik Üniversitesi Yayınevi, 2004, Mashkir Mahmud A., Shabanov A.Yu. DVS'nin gaz hava kanallarında gaz parametrelerinin incelenmesine olan özellik yöntemlerinin kullanılması. XXXI Spbgpu Bilim Haftası. II. Interoiniversity Bilimsel Konferansın Malzemeleri. SPB: Yayınevi Spbgpu, 2003,
18 Çalışma, İçten Yanmalı Motorlar bölümünde, "St. Petersburg Eyalet Politeknik Üniversitesi" Devlet Eğitim Kurumu'nda gerçekleştirilmiştir. Bilimsel Lider - Teknik Bilimlerin Adayları, Doçent Doçent Shabanov Aleksandr Yuryevich Resmi Rakipler - Teknik Bilimler Doktoru, Profesör Erofeev Valentin Leonidovich Teknik Bilimler Adayı, Doçent Kuznetsov Dmitry Borisovich Lider Organizasyon - GUP "Tsnidi" Koruma 2005'te Tez Konseyi Toplantısı Yüksek Mesleki Eğitim Devlet Eğitim Kurumu "St. Petersburg Devlet Polytechnic Üniversitesi" adresinde:, St. Petersburg, ul. Polytechnic 29, ana bina, AUD .. Tez "SPBGPU" Gou'nun temel kütüphanesinde bulunabilir. Tez Konseyi Özeti Tez Konseyi Bilimsel Sekreteri, Teknik Bilimler Doktoru, Doçent Khrustalev B.S.
Bulgakov Nikolai Viktorovich Matematiksel Modelleme ve İçten Yanmalı Motorlarda Türbülanslı Isı ve Toplu Transferinin Sayısal Çalışmalarının Hakları için 05.13.18 Modelleme,
Dragomirov Sergey Grigorievich'in Resmi Rakibi tarafından Smolensk Natalia Mikhailovna'nın tezinde "Gaz kompozit uygulayarak kıvılcım ateşleme ile motor verimliliğini artıran"
Resmi Rakibin Gözden Geçirilmesi K.T.N., Kudinov Igor Vasilyevich'in Supernyak Maxim Igorevich'in Tezinde "Termal İletkenlik Döngüsel İşlemlerinin Araştırılması ve Katı Termal Katmanında Termal Hemojenezlik Araştırması
Laboratuar çalışması 1. Sıvılarda ısı ve kütle transfer işlemlerinin incelenmesi için benzerlik kriterlerinin hesaplanması. İşin amacı, hesaplamada MS Excel elektronik tablolarını kullanmaktır.
12 Haziran 2017'de, konveksiyon ve termal iletkenliğin ortak süreci konvektif ısı değişimi olarak adlandırılır. Doğal konveksiyon, belirli terazilerdeki farklılıktan oluşur, düzensiz ısıtılmış ortam gerçekleştirilir.
İki zamanlı motorun temizleme hızının akış hızını krank-oda ile belirlemek için tahmini deneysel yöntem Herman, A.A. Balaşov, A.G. KUZMIN 48 Güç ve Ekonomik Göstergeler
UDC 621.432 Motorun termal durumunu belirleme problemini çözerken Sınır Koşullarını Tahmin Etme Yöntemleri 4Ч 8.2 / 7.56 GV LOMAKIN, Sınır Koşullarını Değerlendirmenin Evrensel Bir Yöntemi Önerdi
BÖLÜM "Piston ve gaz türbini motorları". D.T.N.'in içten yanmasının yüksek hızlı motorunun silindirlerinin doldurulmasını arttırma yöntemi Prof. Fomin V.m., K.T.N. Runovsky K.S., K.T.N. Apelinsky d.v.,
UDC 621.43.016 A.V. Trin, Cd. tehindi Bilim, A.G. Kosulin, cand. tehindi Bilim, A.N. Abramenko, ing. Zorunlu AutoTractor Diesel Motorlar için Yerel Hava Soğutma Valf Komplesini Kullanma
Egzoz Manifold DVS'nin Isı Transfer Katsayısı DVS Sukhonos R. F., Magistrand Sntu Mazin V. A., Cand. tehindi Bilimler, Doktor. Kombine FC'lerin dağılımı ile SNTU önemli hale gelir
ALTTGTU'daki DPO sisteminin çalışanlarının bazı bilimsel ve metodolojik faaliyetleri, iki zamanlı bir motorun akan çıkış pencerelerinin bir krank odası ile belirlenmesi için hesaplanmış ve deneysel yöntem
Ukrayna Devlet Kurumsal Devlet Ajansı "Tasarım Bürosu" Güney ". Mk YANGEL "Makalenin Hakları Üzerine Shevchenko Sergey Andreevich UDC 621.646.45 Pnömatik sistemin iyileştirilmesi
Soyut Disiplin (Eğitim Kursu) M2.DV4 DVS'de Yerel Isı Transferi (Cipher ve Disiplinin Adı (Eğitim Kursu)) Mevcut teknolojinin gelişimi yaygın tanıtımı gerektirir
Durumsuz işlemdeki termal iletkenlik, sıcaklık alanının ve ısı akışlarının termal iletkenlik işleminde hesaplanması, katı maddelerde, ısıtma veya soğutma katılarının örneğine bakacaktır.
Moskalenko Ivan Nikolayevich'in, "İçten yanma motorlarının pistonlarının yan yüzeyinin profilleme yöntemlerini geliştirmek", tez çalışmasında resmi rakibinin gözden geçirilmesi Moskalenko Ivan Nikolayevich
UDC 621.43.013 E.P. Voropaev, ing. Harici Yüksek Hızlı Motor Karakteristik Sportbike Suzuki GSX-R750 GİRİŞ Tanıtım Piston Tasarımında Üç Boyutlu Gaz Dinamik Modellerinin Kullanımı
94 Ekipman ve Teknoloji UDC 6.436 P. V. DVORKIN PETERSBURG İLETİŞİM HABERLİLİKLERİ Haberleşme Haberleşme Tanımı Yanma odasının duvarlarında ısı transfer katsayısının tanımı Şu anda mevcut değil
Tez işinde resmi rakibin gözden geçirilmesi Chichilanova Ilya Ivanovich, "Yöntemleri ve teşhis yöntemlerini geliştirme dizel motorlar»Bilimsel bir derece için
UDC 60.93.6: 6.43 E. A. KOCHETKOV, A. S. KURYVLEV İLGİLİ Kavitasyon aşınma motorlarında kavitasyon stüdyosunun stüdyosu
Laboratuar çalışması 4 Serbest hava hareketi ile ısı transferinin incelenmesi 1. Yatay (dikey) borunun ısı transfer katsayısını belirlemek için ısı mühendisliği ölçümleri yapmak.
UDC 612.43.013 DVS A.A'da iş akışları. Handrimailov, Inzh., V.G. Malt, Dr. Tehn. Bilimler Air şarj akışının yapısı, alım ve sıkıştırma inceliğinde dizel silindirinde akışın yapısı. GİRİŞ Hacim ve film işlemi
UDC 53.56 DCC'nin laminer sınır tabakasının denklemlerinin analizi. tehindi Bilimler, Prof. YESMAN R. I. Belarusya Ulusal Teknik Üniversitesi Kanallarda ve Boru Halkalarında Sıvı Enerjiyi Ulaşırken
Onay: LD I / - GT L. Bilimsel işler için ERACTOR ve A * ^ 1 DOKTOR BİYOLOJİK! SSOR M.G. Baryshev ^., - * C ^ x \\ "L, 2015. Britia Elena Pavlovna'nın tez çalışmasında önde gelen bir organizasyonun rekreasyonu
Isı transfer planı: 1. Isı transferi serbest hareket Büyük miktarda sıvı. Sıvının sınırlı bir alanda serbest hareketindeki ısı transferi 3. Sıvının (gaz) zorla hareketi.
Anlatım 13 Isı Transferinde Hesaplanan Denklemler İşlemlerde, Agrega'yı değiştirmeden soğutucu ısı değişimi işlemlerinin agrega durumunu değiştirmeden işlemlerde ısı transfer katsayılarının tanımı
Nekrasova Svetlana Olegovna'nın Tezinin Tezi Üzerindeki Resmi Rakibin Gözden Geçirilmesi "Genelleştirilmiş bir motor tasarım metodolojisinin bir daraltma borusuyla harici bir ısı kaynağı ile geliştirilmesi"
15.1.2. Bu durumda, borularda ve kanallarda sıvının zorla hareketi altında konvektif ısı transferi, nusselt kriterinin boyutsuz ısı transfer katsayısı, graolshof kriterine ()
Dabayeva Maria'nın tez çalışmasında Tsydipova Baldanjo Dashievich'in resmi rakibinin gözden geçirilmesi, "Elastik bir çubuğun üzerine kurulu katı çubukların salınımlarını inceleme yöntemini;
Rusya Federasyonu (19) RU (11) (51) MPK F02B 27/04 (2006.01) F01N 13/08 (2010.01) 169 115 (13) U1 RU 1 6 9 1 1 5 U 1 Federal Fikri Mülkiyet Hizmeti (12) Açıklama faydalı modelin
Modül. Tek fazlı ortamlarda konvektif ısı değişimi Özel 300 "Teknik Fizik" ders 10. Konvektif ısı değişimi süreçlerinin konvektif ısı değişimi modellemesi süreçlerinin benzerliği ve modellenmesi
UDC 673 RV Kolomiets (Ukrayna, Dnepropetrovsk, Ukrayna Ulusal Bilimler Akademisi Teknik Mekaniği Enstitüsü ve Ukrayna Medeni Kanunu)
Resmi rakibinin Subelyega Victoria Olegovna'nın tez çalışmasında gözden geçirilmesi "Teknik Microsystems Kanallarında Gaz Akışlarının Çok Ölçekli Sayısal Modellenmesi" Bir Bilim İnsanı İçin Sağlanan
ALUKOV Sergey Viktorovich'in "Artan Yük Yetersizliğinin Bilimsel Çözünmüş Dişlilerin Bilimsel Temelleri" Tezi Üzerindeki Resmi Rakibin Gözden Geçirilmesi Bilimsel bir dereceye kadar gönderildi.
Rusya Federasyonu Eğitim ve Bilim Bakanlığı Devlet Eğitim Kurumu Yüksek Mesleki Eğitim Eğitim Kurumu Samara Devlet Aerospace Üniversitesi Akademisyen Sonrası
Resmi Rakibin Pavlenko Alexandra Nikolayevich tarafından Bakanova Maxim Olegovich'in Tezinde "Köpük hücresel yükünün termal işlenmesi sırasında kapsamlı oluşum sürecinin dinamiklerinin araştırılması" tarafından gözden geçirildi.
D "SPBPU A" Roteya O "" ve IIII I l 1 !! ^ .1899 ... Millofunuki Rusya Federal Devlet Özerk Eğitim Kurumu Yükseköğretim "St. Petersburg Politeknik Üniversitesi
Lepichkin Dmitry Igorevich'in Tezinin Konusunda Gözden Geçirilmesi Konuyla ilgili "Bir dizel motorun göstergelerinin çalışma koşullarında, çalışma kararlılığını arttırmak için yakıt ekipmanı", Sundu
Tez Çalışma Üzerindeki Resmi Rakibin Gözden Geçirilmesi Kobyakova Yulia Vyacheslavovna konuyla ilgili: "Kayıtlılığı arttırmak için üretimlerini organize etme aşamasında, dokuma olmayan malzemelerin sürünmesinin nitel analizi,
Testler tarafından yapıldı motor tezgahı dan enjektör motoru VAZ-21126. Motor, MS-VSetin Tipinin bir fren tezgahına monte edildi, kontrol etmenizi sağlayan ölçüm cihazları ile donatılmıştır.
Elektronik dergi "Teknik akustik" http://webceter.ru/~eeaa/ejta/ 004, 5 Pskov Politeknik Enstitüsü Rusya, 80680, Pskov, ul. L. Tolstoy, 4, E-posta: [E-posta Korumalı] Ses hızı hakkında
Egorova Marina Avinirovna'nın tez çalışmasında resmi rakibinin gözden geçirilmesi konuyla ilgilidir: "Modelleme, Tahmin ve Değerlendirme Yöntemlerinin Geliştirilmesi operasyonel özellikler Polimerik Tekstil Halatları
Hız alanında. Bu çalışma aslında, bir model integral çarpışma ile bir kinetik denklemin çözeltisi temelinde, seyrek gaz akışlarının hesaplanması için endüstriyel bir paket oluşturmayı amaçlamaktadır.
Isı değişimi teorisinin temelleri Ders 5 Ders Planı: 1. Genel konseptler Konvektif ısı değişimi teorileri. Büyük hacimli sıvının serbest dolaşımıyla birlikte ısıtma ısıtıcısı. Serbest sıvı hareketli ısı pompası
Laminer Borderline Katmanın Konjugat Görevlerinin Konjugat Görevlerini Çözme Bir Yöntemi Plaka Planı Mesleğinde: 1 Operasyon İşlemi Isı Sınır Katmanı Diferansiyel Defolasyonları 3 Çözülen Sorunun Açıklaması 4 Çözelti Yöntemi
Yerel çalışma sırasında roket ve uzay teknolojisi unsurlarının başlıklarının sıcaklık durumunun hesaplanması için yöntemler # 09, Eylül 2014 Kopytov V.S., Puchkov V. M. UDK: 621.396 Rusya, Mstu.
Düşük döngü yükleri için temellerin stresleri ve gerçek işleri, yükleme öncesidir. Buna göre, araştırma konusu ile ilgilidir. Çalışmanın yapısının ve içeriğinin değerlendirilmesi
Teknik Bilimler Doktoru'nun resmi rakibinin gözden geçirilmesi, Profesör Pavlova Pavel Ivanovich Kuznetsova Alexei Nikolaevich'in tez çalışmasında Pavlova Pavel Ivanovich Konu: "Aktif gürültü azaltma sisteminin geliştirilmesi
1 Rusya Federasyonu Milli Eğitim ve Bilim Bakanlığı Federal Devlet Bütçe Eğitim Kurumu Yüksek Mesleki Eğitim Kurumu "Vladimir Devlet Üniversitesi
Tez Konseyi'nde D 212.186.03, Penza Eyalet Üniversitesi'nde FGBou, bir bilim adamı, D.T., Profesör Voyacheku I.I. 440026, Penza, ul. Kırmızı, resmi rakibe semenov hakkındaki 40 yorum
Tartışıyorum: Federal Devlet Bütçe Eğitim Akademisi'nin Bilimsel ve Yenilikçi Çalışmaları için Rektör Yardımcısı ^ ^ ^ Sudar Üniversitesi) Igorievich
Disiplin kontrolü ve ölçüm malzemeleri Güç üniteleri»Test edilen sorular 1. Motorun amaçlandığı ve ne tür motorlar yüklü? yerli arabalar? 2. Sınıflandırma
D.V. Grineh (k. T. N.), M.A. DONCHENKO (K. N., Doçent Doçent), A.N. Ivanov (Lisansüstü Öğrenci), A.L. Perminov (Lisansüstü Öğrenci) Döner bıçak tipi motorların harici denizaltı ile hesaplanması ve tasarlanması için metodolojinin geliştirilmesi
Havacılıkta iş akışının üç boyutlu modellenmesi Rotary-pistonlu motor Zelentsov A.A., Minin V.P. CYAM onları. P.i. Baranova Dep. 306 "Havacılık Pistonlu Motorlar" 2018 Operasyonun Amacı Rotary-Piston
TROPHIMOV AU, KUTSEV VA, KOCHARYAN, KRASNODAR'ın erotik olmayan taşıma modeli, bir kural olarak, bir kural olarak, doğal gaz pompalama işlemini tanımlarken, ayrı bir hidrolik ve ısı değişim görevleri ayrı olarak kabul edilir.
UDC 6438 GRIGORIV, içinde ve Mitrofanov, O ve Rudakov, Solovyov Ojsc Klimov, St. Petersburg, Gaz Türbin Motorunun yanma odasının çıkışında gaz akışının türbülansının yoğunluğunu hesaplama yöntemi ve
Gaz karışımının kaba borularda ve V.N'ün yuvalarındaki patlama. Ohitin S.i. Klimachkov I.A. Potallar Moskova Devlet Teknik Üniversitesi. Reklam Bauman Moskova Rusya Gazodinamik Parametreler
Laboratuar çalışması 2 Zorunlu konveksiyonda ısı transferinin araştırılması İşin amacı, ısı transfer katsayısının borudaki hava hızından bağımlılığının deneysel olarak belirlenmesidir. Elde edilen
Ders. Difüzyon sınır tabakası. Sınır katmanı teorisinin denklemleri, 7. ve 9. paragrafta göz önünde bulundurulan sınır tabakası kavramını, sınır tabakası kavramının varlığında. (Hidrodinamik ve termal kenarlık katmanları için)
Laminer sınır tabakasının bir plaka laboratuarı çalışması 1, sınıf planı üzerindeki denklemlerini çözmek için açık bir yöntem: 1. İşin amacı. Sınır tabakasının denklemlerini çözme yöntemleri (metodolojik malzeme) 3. Diferansiyel
UDC 621.436 N. D. Chingov, L. Milkov, N. S. Malatovsky Yöntemleri Silindir kapağının koordineli sıcaklık alanlarının valflerle hesaplanması için yöntemler Koordineli silindir kapağı alanlarının hesaplanması için bir yöntem önerilir
# 8, 6 Ağustos UDC 533655: 5357 MN, Öğrenci Rusya, 55, Moskova, Mstu Ne Ne Bauman, Havacılık Fakültesi
Samoilova Denis Yuryevich "Bilgi ve Ölçüm Sisteminin Petrol Üretimi ve Su Geçirmez Ürünlerin Belirlenmesi İçin Bilgi ve Ölçüm Sisteminin Tezi Üzerine Resmi Rakiplerin Gözden Geçirilmesi",
Federal Eğitim Devleti Eğitim Kurumu Yüksek Mesleki Eğitim Eğitim Kurumu Pasifik Devlet Üniversitesi Termal Gerilim DVS Metodik
Teknik Bilimler Doktorunun Resmi Rakibinin Gözden Geçirilmesi, Profesör Labunda Boris Vasilyevich Tezi Çalışması Konusunda Xu Yuna: "Ahşap Yapıların Unsurları Bileşiklerinin Rulman Kapasitesini Artırın
Melnikova Olga Sergeyevna'nın Melnikova Olga Sergeyevna'nın Tezi Üzerindeki Resmi Rakip Lviv Yuri Nikolayevich'in Gözden Geçirilmesi, İstatistiksel Üzerindeki Güç Yağ Dolgulu Elektrikli Güç Transformatörlerinin Ana İzolasyonunun Teşhis Edilmesi
UDC 536.4 Gorbunov A.D. Dr. Tech. Bilimler, Prof., DGTU, Boru ve Kanallarda Türbülanslı Akışta Isı Transfer Katsayısının Tanımı Analitik Metodu Isı Transfer Katsayısının Analitik Hesaplanması
480 ovalayın. | 150 UAH. | $ 7.5 ", Mouseoff, Fgcolor," #ffffcc ", bgcolor," # 393939 ");" Onmouseout \u003d "İade ND ();"\u003e Tez Dönemi - 480 RUB., TESLİM 10 dakika , saat etrafında, haftada yedi gün ve tatiller
Grigoriev Nikita Igorevich. Pistonlu motorun egzoz boru hattındaki gaz dinamikleri ve ısı değişimi: Tez ... Teknik Bilimlerin Adayları: 01.04.14 / Grigoriev Nikita Igorevich; [Koruma Yeri: Federal Devlet Özerk Eğitim Kurumu Yüksek Mesleki Eğitim "Ural Federal Üniversitesi Rusya'nın ilk başkanı BN Yeltsin "http://lib.urfu.ru/mod/data/view.php?d\u003d51&rid\u003d238321] .- Ekaterinburg, 2015.- 154 s.
Giriş
Bölüm 1. Sorunun durumu ve çalışmanın amaçlarını belirleme 13
1.1 Egzoz Sistemleri Türleri 13
1.2 Egzoz sistemlerinin etkinliğinin deneysel çalışmaları. 17.
1.3 Mezuniyet Sistemlerinin Etkinliğinin Yerleşim Çalışmaları 27
1.4 Pistonlu içten yanmalı motorun egzoz sisteminde ısı değişim süreçlerinin özellikleri 31
1.5 Sonuçlar ve Görevler 37
Bölüm 2. Deneysel kurulumun araştırma metodolojisi ve açıklaması 39
2.1 Pistonlu Motorun Çıkışı Sürecinin Gaz Dinamiği ve Isı Değişim Özellikleri İçin Metodoloji Seçme 39
2.2 Piston DVS 46'da Serbest Bırakma Sürecinin Çalışması İçin Deneysel Kurulumun Yapıcı Yürütülmesi
2.3 Dağıtım şaftının dönme açısının ölçülmesi ve frekansı 50
2.4 Anında Akışın Tanımı 51
2.5 Anlık yerel ısı transfer katsayılarının ölçülmesi 65
2.6 Mezuniyet yolunda aşırı basınç akışının ölçümü 69
2.7 Veri Toplama Sistemi 69
2.8 Bölüm 2 S'ye Sonuç
Bölüm 3. Serbest bırakma işleminin gaz dinamiği ve harcama özellikleri 72
3.1 Gaz Dinamikleri ve Gezinme İşleminin Boşaltma İşleminin Pistonlu Motorda 72 Şans Olmadan
3.1.1 Dairesel bir kesit 72 ile bir boru hattı ile
3.1.2 Kare Haç Bölüm 76 ile Boru Hattı İçin
3.1.3 Üçgen bir enine kesitin boru hattıyla 80
3.2 Gaz Dinamikleri ve Sarf Malzemeleri, Piston Dahili Yanmalı Motorun Çıkışı Sürecinde 84 azaltır
3.3 Sonuç 3 92 Bölüm
Bölüm 4. İçten yanmalı pistonlu motorun egzoz kanalında anlık ısı transferi 94
4.1 SuperCharow 94 olmadan iç yanmalı bir motorun içten yanmasının anında yerel ısı transfer işlemi
4.1.1 Yuvarlak kesiti ile boru hattı ile 94
4.1.2 Kare Haç Bölüm 96 ile Boru Hattı için
4.1.3 Üçgen bir kesiti olan bir boru hattı ile 98
4.2 Dahili yanmalı pistonlu motorun çıkışının anında ısı transfer işlemi 101 azalması
4.3 Sonuçlar 4. Bölüm 4 107
Bölüm 5. Dahili yanmalı pistonlu motorun egzoz kanalındaki akışın stabilizasyonu 108
5.1 Sabit ve periyodik bir ejeksiyon kullanılarak piston motorunun egzoz kanalındaki akı titreşimlerinin değiştirilmesi 108
5.1.1 Sabit bir ejeksiyon kullanılarak çıkıştaki akı titreşimlerinin baskılanması 108
5.1.2 Egzoz Kanalındaki Akışın Nablantılarını Değiştirme Periyodik Ejeksiyon 112 5.2 Egeksiyon 117 ile Egzoz Kanalının Yapıcı ve Teknolojik Tasarımı
Sonuç 120.
Bibliyografi
Mezuniyet sistemlerinin etkinliğinin tahmini çalışmaları
Pistonlu motorun egzoz sistemi, egzoz gazı motor silindirlerini çıkarmak ve iş akışından sonra kalan enerjiyi dönüştürmek için bunları turboşarj türbinine (denetleme motorlarında) sağlamaktır. mekanik iş TK Ağacında. Egzoz kanalları, gri veya ısıya dayanıklı dökme demirden veya soğutma durumunda veya ayrı dökme demir nozüllerden alüminyumdan bir paylaşılan boru hattı ile gerçekleştirilir. Servis personelini yanıklardan korumak için egzoz boru hattı Su ile soğutulabilir veya ısı yalıtım malzemesi ile kaplanabilir. Isı yalıtımlı boru hatları, gaz türbini süperimpossları olan motorlar için daha tercih edilir. Bu durumda, egzoz gazı enerjisinin kaybı azalır. Egzoz boru hattının uzunluğunu ısıtıldığında ve soğutulduğunda, türbinden önce özel kompansatörler kurulur. Üzerinde büyük motorlar Kompansatörler ayrıca, teknolojik nedenlere göre bir bileşik hale getiren egzoz boru hatlarının bireysel bölümlerini bir araya getirir.
Her çalışma sırasında dinamiklerde türbin turboşarjından önce gazın parametreleri hakkında bilgi dönüş DVS 60'larda ortaya çıktı. Egzoz gazlarının anlık sıcaklığının, aynı süre ile tarihlenen krank mili rotasyonunun küçük bir alanı üzerindeki yükten çıkan motorun sıcaklığının bağımlılığının bazı sonuçları da bilinmektedir. Bununla birlikte, herhangi bir kaynakta hiçbir şekilde, egzoz kanalındaki yerel ısı transferi yoğunluğu ve gaz akış hızı gibi önemli özellikler vardır. Üstündeki dizeller, silindir kafasından türbinden üç tip gaz besleme organizasyonu olabilir: türbin önünde kalıcı bir gaz basıncı, bir darbe sistemi ve bir darbe dönüştürücülü bir süper çalışma sistemi.
Sabit basınç sisteminde, tüm silindirlerden gelen gazlar, bir alıcı olarak hizmet veren ve büyük ölçüde basınç titreşimlerini pürüzsüzleştiren büyük bir hacimin büyük bir egzoz manifolduna gider (Şekil 1). Gazın emzirme borusundaki silindirden salınması sırasında, yüksek bir genlik basınç dalgası oluşur. Böyle bir sistemin dezavantajı, silindirden toplayıcıya türbin içinden akan gaz performansında güçlü bir düşüştür.
Böyle bir gazın silindirden salınmasının bir örgütlenmesi ve bunların tedariki türbinin nozul aparatına göre, silindirin boru hattına ve iki kez dönüşümünde ani genişlemeleriyle ilişkili enerji kaybını azaltır. Enerji: Gazların silindirinden, boru hattındaki basınçlarının potansiyel enerjisine kadar olan kinetik enerji ve yine de sonuncusu, tertibattaki meme aparatındaki kinetik enerjide, sabit basınç basıncında sabit basınç basıncı ile oluşur. türbin girişi. Bunun bir sonucu olarak, darbeli sistemde, türbindeki gazların tek kullanımlık çalışması artar ve sürüm boyunca basınçları azalır, bu da pistonlu motorun silindirinde gaz değişimini gerçekleştirecek güç maliyetini azaltır.
Darbeli bir üstünlük, türbin içindeki enerjinin dönüşüm şartlarının, akışın istasyonun olmadığı için önemli ölçüde kötüleştiğine dikkat edilmelidir; bu da verimliliğinde azalmaya yol açar. Ek olarak, türbinin hesaplanan parametrelerinin tanımı, türbinden önce ve arkasında gazın basınç ve sıcaklığının değişkenleri ve gazın meme aparatına ayırma kaynağından dolayı engellenir. Ek olarak, hem motorun hem de turboşarj türbininin tasarımı, ayrı koleksiyonerlerin tanıtılması nedeniyle karmaşıktır. Sonuç olarak, bir dizi firma seri üretim Gaz türbini olan motorlar, türbin önce sabit bir basınç arttırma sistemi uygular.
Dürteci dönüştürücünün gözetimi, ara maddedir ve basınç titreşimlerinin egzoz manifoldunda (yoksulluk çalışmasını azaltılması ve silindir boşluğunu azaltma) bir kazanan ile bir kazanan ile, ikincisinin verimliliğini arttıran bir kazanan ile birleştirir.
Şekil 3 - Darbe konvertörü ile üstün sistem: 1 - Meme; 2 - nozullar; 3 - kamera; 4 - Difüzör; 5 - Boru Hattı
Bu durumda, borulardaki (Şekil 3) üzerindeki egzoz gazları, nozullar (2) ile, bir diğerinin bir başkasına göstermeyen silindirlerden birleştiren bir boru hattından bir boru hattına özetlenir. Belli bir noktada, boru hatlarından birindeki basınç darbesi maksimum seviyeye ulaşır. Bu durumda, bu boru hattına bağlı memeden maksimum gaz sona erme oranı, ejeksiyonun başka bir boru hattındaki çözünürlüğe etkisiyle sonuçlanmasına neden olan ve böylece ekli silindirlerin temizlenmesini kolaylaştırır. Nozüllerin sona erme süreci, yüksek bir frekansla tekrarlanır, bu nedenle, bir karıştırıcının ve bir damperin rolünü gerçekleştiren oda 3'te, daha az ya da çok tek tip bir akış oluşur, difüzörün 4 ( Hız azaltma) basınçtaki artış nedeniyle potansiyeli dönüştürülür. Boru hattından 5 gazlar türbine neredeyse sabit basınçta girer. Ortak bir difüzörle birleştirilen egzoz borularının uçlarındaki özel nozüllerden oluşan darbe dönüştürücünün daha karmaşık bir yapısal diyagramı, Şekil 4'te gösterilmektedir.
Egzoz boru hattındaki akış, işlemin sıklığının neden olduğu belirginlik dışı olmayanlık ve egzoz boru hattı silindirinin ve türbinin sınırlarındaki gaz parametrelerinin istasyonundaki belirginlik ile karakterize edilir. Kanal rotasyonu, profil arızası ve vana yuvasının giriş bölümünde geometrik özelliklerinin periyodik değişimi, sınır tabakasının ayrılmasının nedenine ve boyutları zaman içinde değiştirilen kapsamlı durgun bölgelerin oluşumuna hizmet eder. Durgunluk bölgelerinde, boru hattındaki ana akışla etkileşime giren ve büyük ölçüde kanalların akış özelliklerini belirleyen geniş çaplı pulsasyon girdaplarına sahip iade edilebilir bir akış. Akışın istasyon giderici, egzoz kanalında ve tıkanıklık bölgelerinin dalgalanmalarının bir sonucu olarak sabit sınır koşullarında (sabit bir valf ile) tezahür edilir. Sabit olmayan girdilerin boyutları ve dalgalanmaların frekansı, yalnızca deneysel yöntemlerle önemli ölçüde belirleyebilir.
Sabit olmayan vorteks akışlarının yapısının deneysel çalışmasının karmaşıklığı, tasarımcıları ve araştırmacıları, akışın entegre sarf malzemelerini ve enerji özelliklerini karşılaştırarak, genellikle fiziksel modellerde sabit koşullar altında elde ederek, egzoz kanalının optimal geometrisini seçerken kullanmalarını zorlar. Bu, statik temizleme ile. Bununla birlikte, bu tür çalışmaların güvenilirliğinin doğrulanması verilmemiştir.
Kağıt, motorun egzoz kanalındaki akış yapısını incelemek ve yapılan deneysel sonuçları sunar. karşılaştırmalı analiz Sabit ve istasyonel olmayan koşullar altında akışların yapıları ve integral özellikleri.
Çok sayıda çıkış varyantının test sonuçları, boruların ve kısa boruların dizlerindeki sabit akışın faillerine dayanarak, her zamanki yaklaşımın profillemesine göre yetersiz etkinliğini göstermektedir. Tahmin edilen ve geçerli bağımlılıkların tutarsızlık vakası yoktur. sarf malzemeleri Kanal geometrisinden.
Eksantrik milinin dönme açısının ve dönme sıklığının ölçülmesi
Kanalın ortasında ve duvarının yakınında tanımlanan TPS'nin değerleri arasındaki maksimum farklılıkların (kanalın yarıçapındaki varyasyonu), girişin altındaki girişe yakın kontrol bölümlerinde görüldüğü belirtilmelidir. IPI'nin% 10,0'ını inceleyin ve ulaşır. Böylece, eğer 1x ila 150 mm için zorunlu gaz akış pulsasyonları, IPI \u003d 115 mm'den çok daha az bir süredir, akım akım olarak tanımlanmalıdır. yüksek derece İstasyonellik. Bu, enerji kurulumu kanallarındaki geçiş akış rejiminin henüz tamamlanmadığını ve bir sonraki öfke zaten etkilendiğini göstermektedir. Aksine, akışın titreşimlerinin TR'den bir süre ile çok daha fazla olacağı durumunda, akım bir quasistationary olarak kabul edilmelidir (düşük değil). Bu durumda, pertürbasyonun oluşmasından önce, geçiş hidrodinamik modunun tamamlanması için zaman vardır ve kurs hizalanır. Ve nihayet, akışın akış hızı TR'nin değerine yakınsa, akım, artan istasyonel olmayan bir derece ile orta derecede sabit olmayan bir şekilde karakterize edilmelidir.
Karakteristik süreleri değerlendirmeyi öneren karakteristik sürelerin olası kullanımının bir örneği olarak, piston mühendislerinin egzoz kanallarındaki gaz akışı göz önünde bulundurulur. Birincisi, WX akış hızının krank mili f (Şekil 17, A) ve T'de (Şekil 17, B) dönme açısından bağımlandırılacağı Şekil 17'ye bakınız. Bu bağımlılıklar, aynı silindirli DVS boyutunun fiziksel modelinde 8.2/7.1 elde edildi. Şekilden, WX \u003d F (φ) bağımlılığının temsil edilmesinin, mezuniyet kanalında meydana gelen süreçlerin fiziksel özünü doğru bir şekilde yansıtmadığı için biraz bilgilendirici olduğu görülebilir. Bununla birlikte, bu formda, bu grafiklerin motor alanı alanında sunulması için alındığı formda. Bizim görüşümüzde, analiz etmek için geçici bağımlılıklar wx \u003d / (t) kullanmak daha doğrudur.
N \u003d 1500 dak. "1 (Şekil 18) için Wx \u003d / (T) bağımlılığını analiz ediyoruz. Görülebileceği gibi, bu krank mili dönme frekansında, tüm serbest bırakma işleminin uzunluğu 27.1 ms'dir. Geçici hidrodinamik işlem Çıkış, egzoz valfini açtıktan sonra başlar. Aynı zamanda, asansörün en dinamik alanı ayırt edilebilir (akış hızında keskin bir artış olduğu zaman aralığı), süresi 6.3 ms olan. Bundan sonra, akış hızının büyümesi, girintisi ile değiştirilir. Daha önce gösterildiği gibi (Şekil 15), bunun için hidrolik sistem gevşeme süresinin konfigürasyonu 115-120 ms, yani kaldırma bölümünün süresinden önemli ölçüde daha büyüktür. Böylece, serbest bırakmanın başlangıcının (kaldırma bölümü) yüksek derecede istasyonel olmayan bir şekilde gerçekleştiği varsayılmalıdır. 540 Ф, HRAD PKV 7 A)
Gaz, akışı kontrol etmek için ağdaki basıncı ve valfin (2) basıncını kontrol etmek için basınç göstergesi 1'in takıldığı boru hattındaki toplam ağdan sağlandı. Gaz, tank alıcısına (3) 0.04 m3 hacimli akan, basınç titreşimlerini gidermek için bir hizalama ızgarası 4 içermektedir. Tank alıcısından 3, gaz boru hattı, peteğin (6) monte edildiği silindir üfleme odasına 5 verildi. Honaycomb ince bir ızgaraydı ve artık basınç dalgalanmalarını temizlemeyi amaçlıydı. Silindir üfleme odası (5) silindir bloğuna (8) bağlanırken, silindir hücresi haznesinin iç boşluğu, silindir bloğunun başlığının iç boşluğu ile birleştirildi.
Egzoz vanasını (7) açtıktan sonra, simülasyon haznesinden gaz, egzoz kanalı 9'dan ölçüm kanalına (10) geçti.
Şekil 20, basınç sensörlerinin ve termoemometre problarının konumlarını gösteren deneysel kurulumun egzoz yolunun yapılandırılmasını daha ayrıntılı olarak göstermektedir.
Bitmek sınırlı miktar Orijinal geometrik taban olarak serbest bırakma işleminin dinamikleri hakkındaki bilgiler, dairesel bir kesitli bir klasik doğrudan çıkış kanalı seçildi: Silindir bloğu 2'nin başlığına bir deneysel egzoz borusu takıldı, boru uzunluğu 400 mm'dir ve bir 30 mm çap. Boruda, 1., LG ve B mesafelerinde, sırasıyla 20,140 ve 340 mm, basınç sensörleri 5 ve termo-kovalayan sensörlerin (Şekil 20) montajı için üç delik açıldı.
Şekil 20 - Deneysel kurulumun egzoz kanalının konfigürasyonu ve sensörün yerini: 1 - Silindir - üfleme odası; 2 - Silindir bloğunun başı; 3 - Egzoz vanası; 4 - Bir deneysel mezuniyet tüpü; 5 - basınç sensörleri; 6 - Akış hızını ölçmek için termoemometre sensörleri; L çıkış borusunun uzunluğudur; C_3- Egzoz penceresinden termo-kovalayan sensörlerin yerlerine göre Diyazlar
Kurulum ölçüm sistemi belirlemeyi mümkün kıldı: dönemin mevcut köşesi ve krank milinin dönme hızı, anlık akış hızı, anlık ısı transfer katsayısı, fazla akış basıncı. Bu parametreleri tanımlama yöntemleri aşağıda açıklanmıştır. 2.3 Dönme köşesinin ölçümü ve dağılımın dönme sıklığı
Eksantrik milinin dönme hızını ve mevcut dönüş açısının yanı sıra, pistonu üst ve alt ölü noktalarda bulma anını belirlemek için, Şekil 21'de gösterilen kurulum şeması, bir takometrik sensör uygulandı, Yukarıda listelenen parametreler, ICC'deki dinamik işlemlerin çalışmasında açıkça belirlenmesi gerektiğinden açıkça belirlenmelidir. dört
Takometrik sensör, birbirlerinin karşısındaki iki dişi olan dişli bir disk 7'den oluşuyordu. Disk 1, bir elektrik motoru 4 ile monte edildi, böylece diskin disklerinden biri, pistonun üst ölü noktadaki pozisyonuna, diğeri ise sırasıyla alt ölü nokta ve diğerinin alt nokta ile bağlandı ve Kuplaj 3. Motor şaftı ve pistonlu motor şaftı, bant şanzımanıyla bağlandı.
Endüktif sensörün (4) yakınındaki dişlerden birini geçerken, tripod 5'e sabitlenirken, endüktif sensörün çıkışı bir voltaj darbesi oluşturulur. Bu darbeleri kullanarak, eksantrik milin mevcut konumunu belirleyebilir ve buna göre pistonun konumunu belirleyebilirsiniz. NMT ve NMT'ye karşılık gelen sinyaller için, dişler birbirlerinden birbirinden yapıldı, konfigürasyon, endüktif sensörün çıkışındaki sinyallerin farklı genlikleri olduğu için birbirinden farklıdır. Çıkıntıdan elde edilen sinyal, endüktif sensörden elde edilen sinyal, Şekil 22'de gösterilmiştir: daha küçük bir genliğin voltaj darbesi, pistonun NTC'deki pozisyonuna ve sırasıyla, NMT'deki pozisyonun pozisyonuna karşılık gelir.
Piston içten yanmalı motorun çıktısının bir süperpozisyon ile gaz dinamiği ve sarf malzemeleri işlemi
İş Akışı ve Mühendislik Teorisi ile ilgili klasik literatürde, turboşarj, motor silindirlerine giren hava miktarındaki artış nedeniyle, motor zorluğunun en etkili yöntemi olarak kabul edilir.
Edebi kaynaklarda, turboşarjın egzoz boru hattının gaz akışının gaz dinamik ve termofiziksel özellikleri üzerindeki etkisinin son derece nadir olduğu belirtilmelidir. Temel olarak literatürde, türbin türbini türbini, silindirlerin çıkışındaki gaz akışına hidrolik direnci olan bir gaz değişim sisteminin bir elemanı olarak basitleştirmelerle kabul edilir. Bununla birlikte, turboşarj türbininin, egzoz gazlarının akışının oluşumunda önemli bir rol oynadığı ve akışın hidrodinamik ve termofiziksel özellikleri üzerinde önemli bir etkiye sahip olduğu açıktır. Bu bölüm, turboşarj türbininin, pistonlu motorun egzoz boru hattındaki gaz akışının hidrodinamik ve termofiziksel özellikleri üzerindeki etkisinin çalışmasının sonuçlarını tartışmaktadır.
Çalışmalar, daha önce tarif edilen, ikinci bölümde, ana değişiklik, radyal eksenel türbinli bir TKR-6 turboşarjının montajıdır (Şekil 47 ve 48).
Egzoz gazlarının egzoz boru hattındaki basıncının türbin iş akışına etkisi nedeniyle, bu göstergedeki değişikliklerin kalıpları yaygın olarak incelenmiştir. Sıkıştırılmış
Egzoz boru hattındaki türbin türbini kurulumu, egzoz boru hattındaki basınç ve akış hızı üzerinde, basınçın fişinden açıkça görülen ve egzoz borusundaki akış hızı, krank milinin köşesinden gelen turboşarjı ile güçlü bir etkiye sahiptir. (Şekil 49 ve 50). Bu bağımlılıkları, benzer koşullar altında turboşarjı olmadan egzoz boru hattı için benzer bağımlılıklar ile karşılaştırılması, bir turboşarj türbininin egzoz borusu içine montajının, çıktının tüm çıktısının tamamı boyunca çok sayıda dalgalanmanın ortaya çıkmasına neden olduğu görülmektedir. Bıçak elemanlarının (nozül aparatı ve pervanesi) türbinin etkisiyle. Şekil 48 - Turboşarj ile Genel Kurulum Türü
Bir tane daha karakteristik özellik Bu bağımlılıklar, basınç dalgalanmalarının genliğinde önemli bir artış ve egzoz sisteminin bir turboşarj olmadan yürütülmesiyle karşılaştırıldığında hız dalgalanmasının genliğinde önemli bir azalmadır. Örneğin, 1500 dakikalık krank milinin dönme frekansı ile, boru hattındaki bir turboşarjı olan maksimum gaz basıncı 2 kat daha yüksektir ve hız, turboşarjsız boru hattından 4,5 kat daha düşüktür. Artan basınç ve azaltma Mezuniyet boru hattındaki hız, türbin tarafından yaratılan dirençten kaynaklanır. Turboşarj boru hattındaki maksimum basınç değerinin, boru hattındaki maksimum basınç değerine göre, bir turboşarjı olmayan maksimum basınç değerine göre kaydırıldığına dikkat edilir. krank milinin. Yani
PC'nin yerel (1x \u003d 140 mm) aşırı basıncının ve piston motorunun egzoz boru hattının egzoz boru hattındaki WX'in akış hızı, krank mili p dönme açısından bir turboşarj ile Farklı krank mili hızları için P T \u003d 100 KPa'nın serbest bırakılmasının aşırı basıncı:
Egzoz boru hattında turboşarjlı, maksimum akış hızı değerlerinin, boru hattından daha düşük olduğu bulundu. Aynı zamanda, krank mili dönüşünün köşesindeki bir artışa doğru maksimum akış hızı değerini elde etme anının tüm kurulum modlarının karakteristiği olduğunu belirtmekte fayda var. Turboşarj durumunda, hız oranı en çok krank mili dönme hızlarında, aynı zamanda karakteristik ve turboşarj olmadan durumunda belirgindir.
Benzer özellikler karakteristik ve bağımlılık için px \u003d / (p).
Egzoz vanasını kapattıktan sonra, tüm modlardaki boru hattındaki gaz hızı sıfıra düşürülmediği belirtilmelidir. Turboşarj türbini egzoz boru hattına takma, her ikisi de çıkış inceliği sırasında ve sonundan sonra, tüm çalışma modlarında (özellikle 100 kPa'nın ilk abonesi ile) akış hızı titreşimlerinin düzleştirilmesine yol açar.
Boru hattında bir turboşarj ile, egzoz vanasından sonra akış basıncının dalgalanmalarının zayıflanmasının yoğunluğunun, turboşarj olmadan daha yüksek olduğunu belirtmekte fayda var.
Turboşarjın egzoz boru hattına takıldığında akışın gaz dinamik özelliklerinde, akışın gaz dinamik özelliklerinde, akışın akışının akışının, kaçınılmaz olarak termofiziksel özelliklerinde değişikliklere yol açması gerektiğinde, değişikliklerin yukarıda açıklandığı değişikliklerin. serbest bırakma işlemi.
Genel olarak, boru hattındaki basınç değişiminin DVS'teki basıncın üstünlüğü bağımlılığı, daha önce elde edilenlerle tutarlıdır.
Şekil 53 bağımlılık grafiklerini gösterir kütle akışı G, Egzoz boru hattından, p'nin gereksiz basıncının çeşitli değerleri altında krank milinin dönüş hızından ve egzoz sisteminin konfigürasyonları (turboşarj ile ve onsuz). Bu grafikler, açıklanan tekniği kullanılarak elde edildi.
Şekil 53'te gösterilen grafiklerden, ilk aşırı basıncın tüm değerleri için, egzoz boru hattındaki kütle akış hızı g gazının bir TK ve onsuz olduğu gibi olduğu gibi olduğu görülmektedir.
Kurulumun bazı çalışma modlarında, harcama özelliklerinin farkı, kütle akış hızını belirlemek için yaklaşık% 8-10 olan sistematik bir hatayı hafifçe aşar. 0.0145 g. kg / s
Kare kesitli boru hattı için
Ejeksiyonla egzoz sistemi aşağıdaki gibidir. Egzoz sistemine egzoz gazları, motor silindirinden, silindir kafasındaki (7) içindeki kanala girer. Egzoz manifolduna geçerler 2. Elektropneumoclap 5. Böyle bir yürütme, kanal silindiri kafasının hemen arkasında bir boşaltma alanı oluşturmanıza olanak sağlar.
Ejeksiyon borusu için egzoz manifoldunda önemli bir hidrolik direnç oluşturmaz, çapı bu toplayıcının 1/10 çapını geçmemelidir. Egzoz manifoldunda kritik bir mod oluşturmak için de gereklidir ve ejektör kilitlemesi belirir. Egeksiyon borusu ekseninin egzoz toplayıcı eksenine (eksantriklik) göreceli konumu, egzoz sisteminin spesifik konfigürasyonuna ve motor çalışma moduna bağlı olarak seçilir. Bu durumda, etkinlik kriteri, silindirin egzoz gazlarından saflaştırılmasının derecesidir.
Arama deneyleri, egji borusu 4'ü kullanan egzoz manifoldunda (2) oluşturulan boşalmanın (statik basınç) en az 5 kPa olması gerektiğini göstermiştir. Aksi takdirde, titreşimli akışın yetersiz seviyelenmesi meydana gelir. Bu, kanalda besleme akımlarının oluşumuna neden olabilir, bu da silindir temizleme işleminin verimliliğinde bir azalmaya yol açacak ve buna göre, motorun gücünü azaltabilir. Elektronik motor kontrol ünitesi (6), motor krank milinin dönme hızına bağlı olarak elektropneumoklap 5'in çalışmasını düzenlemelidir. Ejeksiyonun ejeksiyon borusunun (4) çıkış ucundaki etkisini arttırmak için bir sesli nozül takılabilir.
Çıkış kanalındaki akış hızının sabit ejeksiyonla maksimum değerlerinin, onsuz (% 35'e kadar) önemli ölçüde daha yüksek olduğu ortaya çıktı. Ek olarak, egzoz vanasını egzoz kanalındaki sabit bir ejeksiyonla kapattıktan sonra, çıkış akışının hızı, kanalın egzoz gazlarından sürekli temizliğini gösteren geleneksel kanala göre daha yavaş düşer.
Şekil 63, vx'ün yerel hacimsel akış hızının, farklı tasarımların çıkış kanallarından, krank mili p'nin dönme hızından gelen çıkış kanallarına bağımlılıklarını göstermektedir. Egzoz sisteminden akış hızı artıyor, bu da silindirlerin egzoz gazlarından en iyi şekilde temizlenmesine ve motor gücündeki bir artışa yol açmalıdır.
Böylece, çalışma egzoz sisteminde egzoz sisteminde sabit bir ejeksiyonun kullanımının, egzoz sistemindeki akışı dengeleyerek geleneksel sistemlere kıyasla, silindir gazı saflaştırılmasını iyileştirdiğini göstermiştir.
Ana asıl onur bu method Pistonlu motorun egzoz kanalındaki söndürme usulü yönteminden, sabit ejeksiyonun etkisiyle, ejeksiyon borusu içindeki hava, sadece serbest bırakma inceliği sırasında egzoz kanalına verilir. Bu, elektronik motor kontrol ünitesini veya özel bir kontrol ünitesinin kullanımını, Şekil 66'da gösterilen özel bir kontrol ünitesinin kullanılmasıyla mümkün olabilir.
Yazar tarafından geliştirilen bu şema (Şekil 64), motor kontrol ünitesini kullanarak ejeksiyon işleminin kontrolünü sağlamak mümkün değilse uygulanır. Böyle bir şemanın çalışma prensibi aşağıdakilerden oluşur, motor volanına özel mıknatıslar monte edilmelidir, konumu motor çıkış vanalarının açılması ve kapatılması anlarına karşılık gelecek özel mıknatıslar monte edilmelidir. Mıknatıslar, bipolar sensöre göre farklı kutuplara göre monte edilmelidir; bu da anında mıknatısların yakınında olmalıdır. Sensör mıknatısının yanında geçerken, egzoz valflerinin açılması noktasına göre ayarlanır, sinyal amplifikasyon ünitesi 5 ile geliştirilmiş olan ve sonuçları, sonuçlarına bağlı olan elektropneumoklap'a beslenir. Kontrol ünitesinin 2 ve 4. çıkışları, ardından açılır ve hava beslemesi başlar. İkinci mıknatıs, sensörün (7) yanında geçtiğinde, ardından elektropneumoklap kapanır.
Krank mili p döndürme frekanslarında 600 ila 3000 dakika arasında elde edilen deneysel verilere dönüşürüz. 1 Serbest bırakma için farklı kalıcı aşırı basınç pimleri ile (0,5 ila 200 kPa). Deneylerde, sıcaklığa sahip basınçlı hava 22-24 Fabrika otoyolundan alınan ejeksiyon borusu ile. Egeksiyon sisteminde ejeksiyon borusu için sapma (statik basınç) 5 kPa idi.
Şekil 65, lokal basınç bağımlılılarının (Y \u003d 140 mm) (y \u003d 140 mm) ve piston motorunun yuvarlak enine kesitinin egzoz boru hattındaki WX akış hızı, krank mili r'nin dönmesi açısından periyodik bir ejeksiyonla gösterir. Krank milinin çeşitli rotasyon frekansları için № \u003d 100 kPa'nın aşırı basıncı.
Bu grafiklerden, tüm serbest bırakma katılımının, mezuniyet yolunda mutlak bir basınçın bir salınımı olduğu görülebilir, basınç salınımlarının maksimum değerleri 15 kPa'ya ulaşır ve minimum 9 kPa'nın boşalmasına ulaşır. Ardından, dairesel kesitin klasik mezuniyet yolunda olduğu gibi, bu göstergeler sırasıyla 13.5 kPa ve 5 kPa'dır. Maksimum basınç değerinin 1500 dakikalık krank milinin hızında gözlenmediğini belirtmekte fayda var. "1, basınç salınım motorunun diğer çalışma modlarında bu değerlere ulaşmamaya değer. Geri çağırma. İlk borusunda Yuvarlak kesit, krank milinin dönme frekansını arttırmaya bağlı olarak, basınç dalgalanmalarının genliğindeki monoton artış gözlendi.
Krank mili rotasyonunun köşesinden gaz akışının yerel gaz akış hızının grafiklerinden, periyodik ejeksiyonun etkisini kullanarak kanaldaki serbest bırakma inceliği sırasında yerel hızların klasik kanalından daha yüksek olduğu görülmektedir. Motorun tüm modlarında dairesel kesit. Bu, mezuniyet kanalının en iyi temizlenmesini gösterir.
Şekil 66, gazın volumetrik akış hızının, krank milinin dönme hızından çıkış hızı ve giriş girişi kanalındaki çeşitli aşırı basınçta periyodik bir ejeksiyonla yuvarlak kesiti ile karşılaştırılmasının grafikleri .
UDC 621.436
Aerodinamik direncin alım ve egzoz sistemlerinin gaz değişimi süreçlerine etkisi
L.V. Marangozlar, bp Zhilkin, YU.M. Brodov, n.i. Grigoriev
Kağıt, alım ve egzoz sistemlerinin aerodinamik direncinin etkisinin deneysel bir çalışmasının sonuçlarını sunar. pistonlu motorlar gaz değişimi süreçlerinde. Deneyler, tek silindirli motorun çevrimiçi modelleri üzerinde yapıldı. Deneylerin yapılması için kurulumlar ve yöntemler açıklanmaktadır. Motorun gaz hava yollarındaki akışın anlık hızındaki ve basıncındaki değişimin bağımlandırılmasında krank mili döndürme köşesinden sağlanmıştır. Veriler, alım ve egzoz sistemlerinin çeşitli katsayılarında ve krank milinin farklı dönme frekanslarında elde edildi. Elde edilen verilere dayanarak, motordaki gaz değişim işlemlerinin dinamik özelliklerinden sonuçlanmıştır. farklı koşullar. Gürültü susturucunun kullanımının akış dalgalanmasını düzeltmesi ve akış özelliklerini değiştirdiği gösterilmiştir.
Anahtar Kelimeler: Pistonlu motor, gaz değişim işlemleri, işlem dinamikleri, hız titreşimi ve akış basıncı, gürültü susturucu.
Giriş
Aerodinamik gürültüdeki ana yanma ve asgari aerodinamik direnj direnginin ana düşüşünün alımına ve sonuçlarına bir dizi gereksinimler yapılır. Bu göstergelerin her ikisi de filtre elemanının, giriş sulandırıcıları ve serbest bırakma, katalitik nötrizatörlerin, bir üstün (kompresör ve / veya turboşarj) varlığının yanı sıra alım ve egzoz boru hatlarının yapılandırılmasında ve İçlerinde akışın doğası. Aynı zamanda, giriş ve egzoz sistemlerinin ek unsurlarının (filtreler, susturucular, turboşarj) benzin dinamikleri üzerindeki etkisi hakkında hiçbir veri yoktur.
Bu makale, emme ve egzoz sistemlerinin aerodinamik direncinin gaz değişim süreçleri üzerindeki aerodinamik direncinin, 8.2 / 7.1 boyutunun pistonlu motoruyla ilgili olarak etkisinin bir çalışmasının sonuçlarını sunar.
Deneyler
ve veri toplama sistemi
Aerodinamik direncin gaz-hava sistemlerinin piston mühendislerinde gaz değişim süreçlerine etkisinin etkisi, dönme ile tahrik edilen boyut 4.2 / 7.1 boyutunun simülasyon modelinde gerçekleştirilmiştir. asenkron motorKrank milinin dönme sıklığı, n \u003d 600-3000 min1 aralığında ayarlandı, ±% 0.1 doğruluğu ile. Deneysel bir kurulum daha ayrıntılı olarak açıklanmaktadır.
İncirde. 1 ve 2, deney kurulumunun alım ve egzoz yolunun konfigürasyonlarını ve geometrik boyutlarını ve ayrıca anlık ölçümü için kurulum konumunu göstermektedir.
ortalama hızın değerleri ve hava akışının basıncı.
PC kanalındaki akıştaki (statik) anında basınç değerlerinin ölçümleri için, basınç sensörü £ -10, hızı 1 ms'den az olan WIKA tarafından kullanıldı. Maksimum nispi ortalama ortalama kare basınç ölçüm hatası ±% 0.25 idi.
Hava akış kanalının bölümündeki anlık ortamı belirlemek için, orijinal tasarımın sabit sıcaklığının termoenemometreleri, hassas eleman, 5 μm çap ve 5 mm uzunluğunda nikrom iplik olan nikromlu iplik olan. Hız wx ölçümünün maksimum göreceli ortalama ortalama ortalama hatası ±% 2,9 idi.
Krank milinin dönme frekansının ölçümü, krank mili şaftı ve endüktif bir sensör üzerinde sabitlenmiş dişli bir diskten oluşan bir takometrik ölçer kullanılarak gerçekleştirildi. Sensör, şaftın dönüş hızı ile orantılı bir frekansta bir voltaj darbesi oluşturdu. Bu darbelere göre, dönme sıklığı kaydedildi, krank milinin (açı f) konumu belirlendi ve VMT ve NMT'nin pistonunu geçme anı.
Tüm sensörlerden gelen sinyaller, bir analog-dijital dönüştürücüye girdi ve daha fazla işlem için kişisel bir bilgisayara iletilir.
Deneyler gerçekleştirmeden önce, ölçüm sisteminin statik ve dinamik bir hedeflemesi genel olarak gerçekleştirildi; bu, pistonlu motorların giriş ve egzoz sistemlerinde gaz dinamik işlemlerinin dinamiklerini incelemek için gerekli olan hızı gösterdi. Gaz havasının aerodinamik direncinin etkisi üzerindeki toplam ortalama ortalama deneyler hatası dVS sistemleri Gaz değişimi işlemleri ±% 3,4 idi.
İncir. 1. Deney kurulumunun emme yolunun konfigürasyonu ve geometrik boyutları: 1 - Silindir kafası; 2-köpüren boru; 3 - Ölçüm tüpü; 4 - Hava akış hızını ölçmek için termoanemometre sensörleri; 5 - basınç sensörleri
İncir. 2. Deney kurulumunun egzoz yolunun konfigürasyonu ve geometrik boyutları: 1 - Silindir kafası; 2 - Çalışma Arsa - Mezuniyet Borusu; 3 - basınç sensörleri; 4 - Termoemometre sensörleri
Ek unsurların alım ve serbest bırakma işlemlerinin gaz dinamikleri üzerindeki etkisi, farklı sistem direnç katsayıları ile incelenmiştir. Çeşitli alım filtreleri kullanılarak direnç yaratıldı ve serbest bırakıldı. Böylece, bunlardan biri olan standart bir hava otomobil filtresi, 7.5 direnç katsayısıyla kullanılmıştır. Direnç katsayısı 32 olan bir doku filtresi, başka bir filtre elemanı olarak seçildi. Direnç katsayısı, laboratuvar koşullarında statik temizleme yoluyla deneysel olarak belirlendi. Çalışmalar da filtreler olmadan yapıldı.
Giriş sürecinde aerodinamik direnç etkisi
İncirde. Şekil 3 ve 4, hava akış hızı ve bilgisayar basıncının giriş baskısının bağımlılığını göstermek
lE, dönme frekanslarından farklı olarak krank mili f dönüş açısından ve çeşitli alım filtreleri kullanırken.
Her iki durumda (bir susturucu ve olmayan) basınç ve hava akış hızlarının titreşimi en çok krank milinin dönme hızında eksprese edilir. Aynı zamanda, gürültü susturucusu ile giriş kanalında azami hız Hava akışı, beklenmesi gerektiği gibi, kanaldan daha az. Çoğu
m\u003e x, m / s 100
Açılış 1 III 1 1 III 7 1 £ * ^ 3 111
Jeeping Valf 1 111 II TI. [Zocrytar. . 3.
§ P * ■ -1 * £ l r--
// 11 "S '\\ 11 III 1
540 (r. Gome. P.K.Y. 720 VMT NMT
1 1 Açılış -Gbepskid-! VANE A L 1 G 1 1 1 KAPALI ^
1 HDC \\. BPCTKNEO Valfi "x 1 1
| | A J __ 1 \\ __ MJ \\ Y T T -1 1 \\ K / \\ 1 ^ V / \\ / \\ "G) Y / \\ / L / L" PC-1 \\ __ V / -
1 1 1 1 1 1 1 | 1 1 ■ ■ 1 1
540 (R. Cyro. P.K .. 720 VMT NMT
İncir. 3. Hava hızı WX'in giriş kanalında, krank mili ve farklı filtreleme elemanlarının dönüşünün farklı frekanslarında krank mili şaftının dönme açısından bağımlılığı: A - N \u003d 1500 dak-1; B - 3000 dk-1. 1 - bir filtre olmadan; 2 - standart hava filtresi; 3 - Kumaş filtresi
İncir. 4. Giriş kanalındaki PC basıncının, krank mili ve farklı filtreleme elemanlarının dönme frekanslarında krank mili f dönme açısından bağımlılığı: A - N \u003d 1500 dak-1; B - 3000 dk-1. 1 - bir filtre olmadan; 2 - standart hava filtresi; 3 - Kumaş filtresi
krank milinin dönme frekansları ile parlak bir şekilde tezahür edildi.
Emme valfini kapattıktan sonra, kanaldaki hava akışının tüm koşullar altında basınç ve hızı, sıfıra eşit değildir ve bazı dalgalanmalar gözlenir (bkz. Şekil 3 ve 4), bu da serbest bırakmanın özelliği olan işlem (aşağıya bakınız). Aynı zamanda, giriş gürültüsü susturucunun kurulumu, hem giriş işlemi sırasında hem de emme valfi kapatıldıktan sonra tüm koşullar altında basınç titreşimlerinde ve hava akış hızlarında bir düşüşe yol açar.
Aerodinamik etkisi
serbest bırakma işlemine karşı direnç
İncirde. Şekil 5 ve 6, WX'in hava akış hızının ve basınç bilgisayarı prizdeki basınç bilgisayarı, krank mili formunun dönüş açısından farklı rotasyonel frekanslarda ve çeşitli serbest bırakma filtreleri kullanırken gösterir.
Çalışmalar, krank milinin (600 ila 3000 dakika arasında), pi'nin (0.5 ila 2.0 bardan) sessiz bir gürültü olmadan ve eğer sunulduğu durumlarda farklı aşırı basınçta farklı aşırı basınçta yapılması için gerçekleştirilmiştir.
Her iki durumda (susturucu ve olmadan) hava akış hızının nabzı nabız, krank mili döndürme düşük frekanslarında en parlak şekilde ortaya çıkmıştır. Bu durumda, maksimum hava akış hızının değerleri, gürültü susturucusu ile egzoz kanalında kalır.
mermilce onsuz olduğu gibi. Egzoz vanasını kapattıktan sonra, kanaldaki tüm koşullar altındaki hava debisi sıfır olmaz ve giriş işleminin karakteristiği olan bazı hız dalgalanmaları gözlenir (bkz. Şekil 5). Aynı zamanda, gürültü susturucunun serbest bırakılması, tüm koşullar altında (özellikle RY \u003d 2.0 barda), hem serbest bırakma işlemi altında ve egzoz valfi kapalı olduktan sonra hava akış hızının titreşimlerinde önemli bir artışa yol açar. .
Aerodinamik direncin motordaki giriş işleminin özelliklerine karşı ters etkisi, nerede hava filtresi Emme işlemindeki titreşim etkileri ve giriş vanasının kapandıktan sonra mevcuttu, ancak onlar olmadan açıkça daha hızlı. Bu durumda, giriş sisteminde bir filtrenin varlığı, maksimum hava akış hızında bir düşüşe neden olmuş ve işlemin daha önce elde edilen sonuçlarla tutarlı olan işlemin dinamiklerini zayıflatır.
Egzoz sisteminin aerodinamik direncinde bir artış, serbest bırakma işleminde maksimum basınçlarda belirli bir artışa ve NMT için zirvelerin yerinden olmasına neden olur. Bu durumda, çıktının gürültüsünün susturucusunun kurulumunun, hem üretim işlemi sırasında hem de egzoz valfi kapatıldıktan sonra, tüm koşullar altında hava akışının basıncının titreşiminde bir düşüşe yol açtığı belirtilmelidir.
hy. M / S 118 100 46 16
1 1 -. T «AIA K T 1 MPSKAL Valfinin Kapatılması
İPical açılışı |<лапана ^ 1 1 А ікТКГ- ~/М" ^ 1
"" "ü | Y і \\ / ~ ^
540 (P, Kepçe, P.K.Y. 720 NMT NMT
İncir. 5. Hava hızı WX'in prizde, krank mili şaftının dönüş açısından, krank mili ve farklı filtreleme elemanlarının döndürülmesinin farklı frekanslarında dönme açısından bağımlılığı: A - N \u003d 1500 dak-1; B - 3000 dk-1. 1 - bir filtre olmadan; 2 - standart hava filtresi; 3 - Kumaş filtresi
Px. 5pr 0,150
1 1 1 1 1 1 1 1 II 1 1 1 II 1 1 l "A 11 1 1 / \\ 1. 've II 1 1
Açılış | YYPZSKSKAYA 1 іКЛАПАНА Л7 1 H і _ / 7 / ", G S 1 \\ H BittSeast G / CGTї Alanının Kapanması -
c- "1 1 1 1 1 і 1 l _л / і h / 1 1
540 (p, tabut, PK6. 720
İncir. 6. Prizde basınç PC'nin, krank mili ve farklı filtreleme elemanlarının dönmesi frekanslarında krank mili f dönme açısından bağımlılığı: A - N \u003d 1500 dak-1; B - 3000 dk-1. 1 - bir filtre olmadan; 2 - standart hava filtresi; 3 - Kumaş filtresi
Ayrı bir inceliğin akış hızındaki bağımlılık değişikliklerinin işlenmesine dayanarak, susturucu yerleştirildiğinde, hava q hacim akışındaki nispi bir değişiklik, egzoz kanalı üzerinden hesaplandı. Serbest bırakma (0,1 MPa) üzerinde düşük aşırı basınçla, bir susturucu olan egzoz sisteminde Q tüketimi, sistemdekinden daha azdır. Aynı zamanda, eğer krank mili 600 dak-1 döndürme sıklığında ise, bu fark yaklaşık% 1.5 (hata içinde yatıyor), daha sonra N \u003d 3000 min4 ile bu fark% 23'e ulaştı. 0.2 MPa'nın yüksek aşırı basınç için, ters eğilimin gözlenmediğini göstermiştir. Havanın egzoz kanalı içinden susturucu ile hacim akışı, sistemden daha fazlaydı. Aynı zamanda, krank milinin dönme frekanslarında, bu aşıldı% 20 ve N \u003d 3000 min1 -% 5 ile. Yazarlara göre, böyle bir etki, silent bir gürültü varlığında egzoz sistemindeki hava akış hızının titreşimlerinin pürüzsüzleştirilmesiyle açıklanabilir.
Sonuç
Yapılan çalışma, içten yanmama giriş motorunun, giriş yolunun aerodinamik direncinden önemli ölçüde etkilendiğini göstermiştir:
Filtre elemanının direncindeki artış, dolum işleminin dinamiklerini yumuşatır, ancak aynı zamanda, doldurma katsayısına karşılık gelen hava akış hızını azaltır;
Filtrenin etkisi, krank milinin artan dönme frekansı ile arttırılır;
Filtre direnci katsayısının (yaklaşık 50-55) eşik değeri, daha sonra değeri akış hızını etkilemez.
Egzoz sisteminin aerodinamik direncinin, serbest bırakma işleminin gaz dinamiğini ve sarf malzemelerini önemli ölçüde etkilediği gösterilmiştir:
Piston DVS'teki egzoz sisteminin hidrolik direncinin arttırılması, egzoz kanalındaki hava akış hızının titreşimlerinde artışa neden olur;
Sessiz bir gürültü ile sistemin serbest bırakılmasında düşük aşırı basınçla, egzoz kanalı içindeki hacimsel akışta bir azalma vardır, yüksek ry - aksine, bir susturucu olmayan egzoz sistemine kıyasla artar.
Böylece, elde edilen sonuçlar, giriş ve dışkı susturucuların özelliklerini en iyi şekilde seçmek için mühendislik uygulamalarında kullanılabilir.
taze yükün silindirinin (doldurma katsayısı) silindirinin doldurulması ve motor silindirinin, pistonlu motorun çalışmasının belirli yüksek hızlı modlarında egzoz gazlarından (artık gaz katsayısı) temizliğinin kalitesi.
Edebiyat
1. Draganov, B.H. İçten yanmalı motorların alım ve egzoz kanallarının inşası / B.KH. Draganov, mg Kruglov, V. S. Obukhov. - Kiev: Okulu ziyaret edin. Kafa Ed, 1987. -175 s.
2. Dahili yanma motorları. 3 kN'de. Kn. 1: İş Akışları Teorisi: Çalışmalar. / V.n. Lou-Kanin, K.A. Morozov, A.S. Khachyan ve arkadaşları; Ed. V.n. Lukanina. - m.: Daha yüksek. SHK., 1995. - 368 s.
3. Champraozs, B.A. İçten Yanmalı Motorlar: Süreçlerin teorisi, modellenmesi ve hesaplanması: Çalışmalar. "Dahili yanma motorlarındaki iş akışlarının teorisi ve işleme teorisi" / B.A. Chamolaoz, M.F. Faraplatov, v.v. Clementev; Ed. Kale Dereat. Rusya Federasyonu Bilimi B.A. Champrazov. - Chelyabinsk: Suirsu, 2010. -382 s.
4. Binek otomobilleri ve küçük sakinler için dizel motorların oluşturulmasına modern yaklaşımlar
zovikov / a. Blinov, P.A. Golubev, yu.e. Dragan ve arkadaşları; Ed. V. S. Peponova ve A. M. Mineyev. - m.: NIC "Mühendis", 2000. - 332 s.
5. Pistonlu motorun giriş sisteminde gaz dinamik işlemlerinin deneysel çalışması / B.P. Zhokkin, L.V. Marangozlar, S.A. Korzh, i.d. Larionov // mühendislik. - 2009. -№ 1. - S. 24-27.
6. Susturucu / L.V'nin kurulumunda pistonlu motorda serbest bırakma işleminin gaz dinamiklerindeki değişimde. Marangozlar, bp Zhokkin, A.V. Çapraz, D.L. Padalak // Askeri Bilimler Akademisi Bülteni. -2011. - № 2. - S. 267-270.
7. Pat. 81338 RU, MPK G01 P5 / 12. Sabit sıcaklığın termal mekanik sıcaklığı / S.N. Pochov, L.V. Marangozlar, bp Vilkin. - No. 2008135775/22; Sahne. 09/03/2008; publ. 03/10/2009, bul. № 7.
1Bu makalede, rezonatörün motorun doldurulması üzerindeki etkisinin değerlendirilmesini tartışmaktadır. Örneğin örneğinde, bir rezonatör, motor silindirine eşit hacimce önerildi. Emme sisteminin rezonatörü ile birlikte geometrisi, FlowVision programına aktarıldı. Hareketli gazın tüm özellikleri dikkate alınarak matematiksel modifikasyon yapıldı. Giriş sisteminden akış hızını tahmin etmek için, sistemdeki akış hızının tahminleri ve valf yarığındaki nispi hava basıncı, bilgisayar simülasyonu, ek kapasite kullanımının etkinliğini göstermiştir. Akış hızının valf aralığından bir değerlendirmesi, standart, yükseltilmiş ve rexiver ile birlikte yükseltilmiş ve emme sistemi için akış, akış, basınç ve akış yoğunluğu hızı değerlendirildi. Aynı zamanda, gelen havanın kütlesi artar, akışın akış hızı azalır ve silindirin giren havanın yoğunluğu, çıkış TV-televizyonlarına olumlu bir şekilde yansıtılır.
giriş yolu
rezonatör
bir silindirin doldurulması
matematik modelleme
yükseltilmiş kanal.
1. Jolobov L. A., Dydykin A. M. Gaz Değişimi DVS Süreçlerinin Matematiksel Modellemesi: Monograf. N.N.: Ngsha, 2007.
2. DYDYSIN A. M., Zholobov L. A. DVS Gazinimik Çalışmaları Sayısal modelleme yöntemleri // traktörler ve tarım makineleri. 2008. № 4. S. 29-31.
3. Prit D. M., Türk V. A. Aeromekanik. M.: Oborongiz, 1960.
4. Khaylov M. A. Dahili yanma motorunun emme borusundaki hesaplanan basınç dalgalanması denklemi // tr. CYAM. 1984. 152. S.64.
5. Sonkin V. I. Valf Gap // TR'den hava akışı incelenmesi. BİZE. 1974. Sayı 149. P.21-38.
6. Samsky A. A., Popov Yu. P. Gaz dinamiklerinin sorunlarını çözme yöntemleri. M.: Bilim, 1980. S.352.
7. Rudoy B. P. Uygulamalı Durum Gaz Dinamikleri: Öğretici. UFA: Ufa Havacılık Enstitüsü, 1988. S.184.
8. MALIVANOV M.V., KHMELEV R. N. DVS'deki gaz dinamik işlemlerinin hesaplanması için matematiksel ve yazılımın geliştirilmesi üzerine: IX Uluslararası Bilimsel ve Pratik Konferansın Malzemeleri. Vladimir, 2003. S. 213-216.
Motorun torkunun büyüklüğü, dönme sıklığına atfedilen, havanın kütlesi ile orantılıdır. Gazolin motorunun silindirinin doldurulmasının, emme yolunun yükseltilmesiyle, alımın sonunun basıncında, geliştirilmiş karıştırma oluşumunda, motor çalışmasının teknik ve ekonomik göstergelerinde bir artışın artmasına neden olacaktır. Egzoz gazlarının toksisitesinde.
Giriş yolunun temel gereksinimleri, girişe minimum direnç ve yanıcı karışımın motor silindirleri aracılığıyla eşit dağılımını sağlamaktır.
Girişe minimum direncin sağlanması, boru hatlarının iç duvarlarının pürüzlülüğünün yanı sıra akış yönündeki keskin değişikliklerin yanı sıra, ani daralmayı ve yolun uzantılarını ortadan kaldırarak elde edilebilir.
Silindirin doldurulması üzerinde önemli bir etki çeşitli artırma türleri sağlar. En basit tür, gelen havanın dinamiklerini kullanmaktır. Alıcının büyük bir hacmi kısmen, daha iyi doldurmaya yol açan spesifik bir dönme hız aralığında rezonans etkileri yaratır. Bununla birlikte, sonuç olarak, dinamik dezavantajları, örneğin, karışımın bileşimindeki sapmalarda, yükte hızlı bir şekilde değişmektedir. Neredeyse ideal tork akışı, giriş borusunun, örneğin motora yüke bağlı olarak, gaz kelebeğinin dönme hızı ve konumunun olası varyasyonlar olduğu anlamına gelmesini sağlar:
Nabız borusunun uzunluğu;
Farklı uzunlukların veya çaptaki titreşim boruları arasında geçiş yapın;
- Bir silindirin ayrı bir borusunun, büyük miktarda varlığında seçici kapatılması;
- Alıcının hacmini değiştirme.
Silindir grubunun resonant üstündeki, aynı flagel aralığı ile kısa borular, rezonanslı borulardan atmosfer ile veya bir Gölmgolts rezonatörü olarak hareket eden toplama alıcısı ile bağlanmış rezonans alıcısına ekleyin. Açık boynu olan küresel bir damardır. Boyundaki hava salınım kütlesidir ve damardaki hava hacmi elastik bir elemanın rolünü oynar. Tabii ki, bu tür ayrılma sadece yaklaşık olarak doğrudur, çünkü boşluğun bazıları atalet direnci vardır. Bununla birlikte, boşluğun enine kesitinin alanına açılış alanının yeterince büyük bir değeri ile, böyle bir yaklaşımın doğruluğu oldukça tatmin edicidir. Kinetik salınım enerjisinin ana kısmı, rezonatörün boynunda konsantre edilir, burada hava partiküllerinin osilatör hızının en yüksek değere sahip olduğu.
Emme rezonatörü, gaz kelebeği ve silindir arasında kurulur. Gaz kelebeği yeterince kaplandığında hareket etmeye başlar, böylece hidrolik direnci rezonatör kanalının direnci ile karşılaştırılabilir hale gelir. Piston aşağı hareket ettiğinde, yanıcı karışım motor silindirine sadece gaz kelebeğinden değil, aynı zamanda depodan da girer. Vakumda bir düşüşle, rezonatör yanıcı karışımı emmeye başlar. Bu aynı kısmı ve oldukça büyük, ters ejeti takip edecektir.
Makale, vaz-2108 motorunun, krank mili n \u003d 5600min-1'in dönme hızındaki vaz-2108 motor örneği üzerindeki 4 zamanlı benzin motorunun giriş kanalındaki akış hareketini analiz eder.
Bu araştırma görevi, gaz hidrolik işlemlerini modellemek için yazılım paketini kullanarak matematiksel şekilde çözüldü. Simülasyon, FlowVision yazılım paketi kullanılarak gerçekleştirildi. Bu amaçla, geometri elde edildi ve ithal edildi (geometri altında, çeşitli standart dosya formatlarını kullanarak, motorun girişi ve egzoz borularının iç hacimlerinde, silindirin bir etkisiyle anlaşılıyor). Bu, SAPR Solidworks'in bir yerleşim alanı oluşturmasına izin verir.
Hesaplama alanı uyarınca, matematiksel modelin denklemlerinin ve sınır koşullarının belirlendiği hacmin kenarlığının, daha sonra elde edilen geometriyi, flowvision tarafından desteklenen formatta tutun ve bir A oluştururken kullandığı ses olarak anlaşılmaktadır. Yeni Hesaplanan Seçenek.
Bu görev, STL uzantısında ASCII, ikili formatta, 4.0 derece açısal toleransı olan stereolitografi formatı ve elde edilen modelleme sonuçlarının doğruluğunu iyileştirmek için 0.025 metrelik bir sapma.
Yerleşim alanının üç boyutlu modelini aldıktan sonra, matematiksel bir model ayarlanır (bu sorun için gazın fiziksel parametrelerinde bir dizi değişiklik yasaları).
Bu durumda, türbülans modelinin standart K-E'sini kullanarak tam sıkıştırılabilir gazın türbülanslı akış sistemi ile tanımlanan küçük Reynolds sayılarında önemli ölçüde bir sübjik gaz akışı yapılır. Bu matematiksel model, yedi denklemden oluşan bir sistem tarafından açıklanmaktadır: İki Navier - Stokes Denklemi, Süreklilik, Enerji Denklemleri, Enerji, İdeal Gazın Durumu, Kütle Transferi ve Türbüuld Dalgaların Kinetik Enerjisi Denklemi.
(2)
Enerji denklemi (tam entalpi)
İdeal gazın durumunun denklemi:
Türbülanslı bileşenler, kalıcı değişkenlerle ilişkilidir, bulanıklık standart K-ε türbülans modeline göre hesaplanan türbülanslı viskozite değeri ile ilişkilidir.
K ve ε için denklemler
türbülanslı Viskozite:
sabitler, parametreler ve kaynaklar:
(9)
(10)
Σk \u003d 1; σε \u003d 1.3; Cμ \u003d 0.09; Cε1 \u003d 1.44; Cε2 \u003d 1.92
Giriş sürecindeki çalışma maddesi hava, mükemmel gaz olarak kabul edilir. Parametrelerin ilk değerleri, tüm yerleşim alanı için ayarlanmıştır: sıcaklık, konsantrasyon, basınç ve hız. Basınç ve sıcaklık için, başlangıç \u200b\u200bparametreleri referansa eşittir. Hesaplanan bölgenin içindeki hız, X, Y, Z yönünde sıfırdır. Çeşitli sıcaklık ve flowvivizyondaki basınç, mutlak değerler, formül tarafından hesaplanan mutlak değerler ile gösterilir:
fA \u003d F + FREF, (11)
fa, değişkenin mutlak değeri olan F, F, değişkenin, FREF - referans değerinin hesaplanan göreceli değeridir.
Hesaplanan yüzeylerin her biri için sınır koşulları belirlenir. Sınır koşulları altında, hesaplanan geometrinin yüzeylerinin karakteristik olan denklemlerin ve yasaların kombinasyonunu anlamak gerekir. Yerleşim alanının etkileşimini ve matematiksel modelin belirlenmesi için sınır koşulları gereklidir. Her yüzey için sayfada belirli bir sınır koşulu türünü gösterir. Sınır durumunun türü, giriş kanalı girişi Windows - ücretsiz girişine yüklenir. Kalan elemanlar - mevcut alanın hesaplanan parametrelerinin iletilmemesi ve iletmeyen duvar bağlı. Yukarıdaki sınır koşullarının tümüne ek olarak, seçilen matematiksel modelde bulunan hareketli elemanların sınır koşullarını dikkate almak gerekir.
Hareketli parçalar arasında giriş ve egzoz vanası, piston bulunur. Hareketli unsurların sınırlarında, duvarın sınır durumu türünü belirliyoruz.
Hareketli gövdelerin her biri için, hareket yasası belirlenir. Piston oranının değiştirilmesi formül tarafından belirlenir. Valf hareketi kanunlarını belirlemek için, vana kaldırma eğrileri 0.50'de 0.001 mm'lik bir doğrulukla çıkarıldı. Daha sonra valf hareketinin hız ve ivmesi hesaplandı. Elde edilen veriler dinamik kütüphanelere (zaman - hız) dönüştürülür.
Simülasyon işlemindeki bir sonraki aşama, hesaplamalı ızgara üretimidir. FlowVision, yerel olarak adaptif bir hesaplama ağı kullanır. Başlangıçta, ilk hesaplamalı bir ızgara oluşturulur ve daha sonra, ilk ızgaranın hücrelerini istenen dereceye kadar kesen öğütme ızgarası için kriterler belirtilir. Uyum, kanalların kanallarının hacminde ve silindir duvarlarında yapılır. Muhtemel maksimum hızı olan yerlerde, hesaplamalı ızgaraların ek taşlaması ile uyarlama oluşturulur. Hacimce, taşlama, yanma odasında 2 seviyeye kadar ve vana yuvalarında 5 seviyeye kadar, silindirin duvarları boyunca, 1 seviyeye kadar adaptasyon yapıldı. Bu, zaman entegrasyon adımını örtük bir hesaplama yöntemi ile arttırmak için gereklidir. Bu, zaman aşımının hücre boyutunun içindeki maksimum hıza oranı olarak tanımlanması nedeniyledir.
Oluşturulan seçeneği hesaplamaya başlamadan önce, sayısal modelleme parametrelerini belirtmelisiniz. Aynı zamanda, hesaplamaya devam etme süresi, motorun bir tam çalışma döngüsüne, 7200 pk., Yineleme sayısını ve bu hesaplama seçeneklerini kaydetme sıklığına eşittir. Sonraki işlem için, bazı hesaplamaların bazı aşamaları korunur. Hesaplama işlemi için zaman ve seçenekleri ayarlayın. Bu görev bir zaman adım ayarını gerektirir - bir seçim yöntemi gerektirir: maksimum adım 5e-004c, açık sayıda CFL - 1 ile örtük bir şema. Bu, basınç denklemlerinin yakınsamasına bağlı olarak, zaman aşımının, programın kendisini belirlediği anlamına gelir. kendisi.
PostProcessor yapılandırıldı ve sonuçların görselleştirmesinin parametreleri ilgileniyor. Simülasyon, belirli bir frekansla kalıncaya dayanarak, ana hesaplamanın tamamlanmasından sonra gerekli görselleştirme katmanlarını elde etmenizi sağlar. Ek olarak, postprocessor, işleme parametrelerinin parametrelerinin parametrelerinin parametrelerinin harici elektronik tablo editörlerine bir bilgi dosyası biçiminde iletmenize ve bu tür parametrelerin hız, tüketim, basınç olarak zamanını elde etmesini sağlar. , vb.
Şekil 1, alıcının DVS'nin giriş kanalındaki kurulumunu göstermektedir. Alıcının hacmi, bir motor silindirinin hacmine eşittir. Alıcı, giriş kanalına mümkün olduğunca yakın ayarlanır.
|
|
|
İncir. 1. Cadsolidworks'teki alıcı yerleşim alanı ile yükseltildi |
Helmholtz rezonatörünün kendi sıklığı:
(12)
f frekansıdır, Hz; C0 - havada ses hızı (340 m / s); S - delik kesiti, M2; L, borunun uzunluğu, M; V, rezonatörün hacmi, M3'tür.
Örneğimiz için aşağıdaki değerlere sahibiz:
d \u003d 0.032 m, s \u003d 0.00080384 m2, v \u003d 0.000422267 m3, l \u003d 0.04 m.
Krank milinin n \u003d 5600min-1'in dönme hızına karşılık gelen F \u003d 374 Hz hesaplanmasından sonra.
Hesaplanan seçeneği ayarladıktan sonra ve sayısal simülasyon parametrelerini ayarladıktan sonra, aşağıdaki veriler elde edildi: krank mili döndürme yoğunluğunun giriş kanalında akış hızı, hız, yoğunluk, basınç, gaz akış sıcaklığı.
Sunulan grafikten (Şekil 2), valf dilimindeki akış akışı açısından, alıcılı yükseltilmiş kanalın maksimum sarf malzemesine sahip olduğu açıktır. Tüketim değeri 200 g / s'den yüksektir. 60 G.P.K.V. için artış gözlenir.
Emme valfinin açılmasından bu yana (348 g. 440-450 G.K.V. Alıcı ile kanalda, hız değeri 430-440'tan itibaren yaklaşık 20 m / s standarttan daha yüksektir. P.K.V. Kanaldaki kanalın alıcı ile sayısal değeri, giriş vanasının açılması sırasında yükseltilmiş giriş kanalından önemli ölçüde daha fazladır. Daha sonra, akış hızında, giriş vanasının kapanmasına kadar önemli bir azalma vardır.
|
|
|
|
İncir. 2. Standart, yükseltilmiş ve alıcı ile valf yuvasındaki gaz akışının tüketimi N \u003d 5600 MIN-1: 1 - standart, 2 - yükseltilmiş, 3 - alıcı ile yükseltilmiş |
İncir. 3. Valf yuvasındaki akışın standart, yükseltilmiş ve alıcı ile N \u003d 5600 MIN-1: 1 - standart, 2 - yükseltilmiş, 3 - alıcı ile yükseltilmiş kanallar için akışın akış hızı |
Nispi basınç grafiklerinin (şek. 4) (atmosferik basınç, p \u003d 101000 pa sıfır için alınır), yükseltilmiş kanaldaki basınç değerinin, 460-480 GP'de 20 kPa ile standarttan daha yüksek olduğunu takip eder. Kv (büyük bir akış hızı değeri ile ilişkili). 520 G.K.V'den başlayarak basınç değeri, alıcıyla kanal hakkında söylenemeyen hizalanır. Basınç değeri, 420-440 gp.k.v'den başlayarak, giriş vanasının kapanmasına kadar 25 kPa ile standart bir olandan daha yüksektir.
|
|
|
|
İncir. 4. N \u003d 5600 MIN-1'de bir alıcıya sahip standart, yükseltilmiş ve kanalda akış basıncı (1 - standart kanal, 2 - yükseltilmiş kanal, 3 - Alıcı ile yükseltilmiş kanal) |
İncir. 5. N \u003d 5600 MIN-1'de bir alıcı ile standart, yükseltilmiş ve kanalda akış yoğunluğu (1 - standart kanal, 2 - yükseltilmiş kanal, 3 - Alıcı ile yükseltilmiş kanal) |
Valf boşluğunun alanındaki akış yoğunluğu, Şekil 2'de gösterilmiştir. beş.
Alıcı ile yükseltilmiş kanalda, yoğunluk değeri 440 g.K.V'den başlayarak 0.2 kg / m3'ün altındadır. Standart bir kanalla karşılaştırıldığında. Bu, yüksek basınç ve gaz akış hızları ile ilişkilidir.
Grafiklerin analizinden, aşağıdaki sonucu çizebilirsiniz: Geliştirilmiş formun kanalı, giriş kanalının hidrolik direncinde bir düşüş nedeniyle silindirin daha iyi doldurulmasını sağlar. Piston hızındaki, giriş vanasını açma sırasındaki artışla, kanal formu, giriş kanalının içindeki hızı, yoğunluğu ve basıncı önemli ölçüde etkilemez, bu süre zarfında giriş işlemi göstergelerinin esas olarak olduğu açıklanmaktadır. Pistonun hızına ve vana yuvası alanına bağlı olarak (yalnızca bu hesaplamada giriş kanalının şekli), ancak her şey pistonun hareketini yavaşlatırken çarpıcı biçimde değişir. Standart kanaldaki şarj, kanalın uzunluğu boyunca daha az inert ve daha güçlü "streç", agregada, piston hareketinin hızını azaltma sırasında silindirin daha az doldurulmasını sağlar. Valfin kapanmasına kadar, işlem zaten elde edilen akış hızı paydası altında akar (piston, önbelleğe alınmış hacmin ilk akış hızını verir, pistonun hızında, gaz akışının atalet bileşeni ile bir azalma ile dolumda önemli bir rolü var. Bu, daha yüksek hızlı göstergeler, basınç ile doğrulanır.
Alıcı ile giriş kanalında, ek şarj ve rezonans fenomenleri nedeniyle, DVS silindirinde, DVS işleminin daha yüksek teknik göstergeleri sağlayan gaz karışımının önemli ölçüde büyük bir kütlesi vardır. Girişin sonundaki büyüme artışı, DVS çalışmalarının teknik ve ekonomik ve çevresel performansındaki artış üzerinde önemli bir etkiye sahip olacaktır.
Hakemler:
GROTS Alexander Nikolaevich, Teknik Üniversite Doktoru, Isı Motorları Bölümü Profesörü ve Milli Eğitim ve Bilim Bakanlığı Vladimir Devlet Üniversitesi Enerji Kurulumu Profesörü, Vladimir.
Kulchitsky Aleksey Ramovich, D.N., Profesör, Baş Devlet Yardımcısı LLC VMTZ, Vladimir.
Bibliyografik Referans
Jolobov L. A., Suvorov E. A., Vasilyev I. S. Giriş sisteminde ek kapasitenin DVS'in doldurulması için etkisi // Bilim ve eğitimin modern problemleri. - 2013. - № 1;URL: http://science-education.ru/ru/article/view?id\u003d8270 (kullanım tarihi: 25.11.2019). Dikkatinize "Doğa Bilimi Akademisi" Yayın Evinde Yayıncılık Dergileri'ne getiriyoruz
Bilgi tabanında iyi çalışmanızı göndermeniz basittir. Aşağıdaki formu kullanın
Öğrenciler, lisansüstü öğrenciler, bilgi tabanını çalışmalarında kullanan genç bilim adamları ve çalışmaları size minnettar olacak.
tarafından gönderildi http://www.allbest.ru/
tarafından gönderildi http://www.allbest.ru/
Eğitim Federal Ajansı
Gou VPO "Ural Devlet Teknik Üniversitesi - Rusya'nın ilk başkanından sonra adlandırılan Upi. Yeltsin "
El yazması hakları için
Tez
teknik bilimlerin aday derecesi için
Pistonlu Motorun Emme Sisteminde Gaz Dinamikleri ve Yerel Isı Transferi
Marangozlar Leonid Valerevich
Bilim danışmanı:
doktor Physico-Matematiksel Kitle,
profesör Zhilkin B.P.
Yekaterinburg 2009.
pistonlu Motor Gazı Dinamiği Emme Sistemi
Tez, uygulama, beş bölüm, sonuç, 112 isim dahil olmak üzere referansların bir listesinden oluşur. MS Word programında 159 sayfalık bilgisayar araması yapılır ve 87 çizimler ve 1 tablo ile donatılmıştır.
Anahtar Kelimeler: Gaz dinamikleri, pistonlu motor, giriş sistemi, enine profilleme, sarf malzemeleri, yerel ısı transferi, anlık yerel ısı transfer katsayısı.
Çalışmanın amacı, içten yanmalı pistonlu motorun giriş sisteminde sabit olmayan hava akışıydı.
Çalışmanın amacı, Geometrik ve rejim faktörlerinden piston içten yanmalı motordaki giriş işleminin gaz dinamik ve termal özelliklerinde değişiklik kalıplarını oluşturmaktır.
Profilsiz uçları yerleştirerek, bir dizi avantaj elde etmek için, sabit turun geleneksel bir kanalıyla karşılaştırmak mümkün olduğu gösterilmiştir: Silindiri giren havanın hacim akışındaki bir artış; Bağımlılığın diknindesin, krank mili n'nin dönme frekansının çalışma aralığındaki dönme frekansının çalışma aralığında, şaftın tüm dönme sayısının tüm rotasyon sayısının tümü Giriş kanalındaki yüksek frekanslı hava akımı titreşimlerini bastırın.
Isı transfer katsayıları katsayılarını değiştirme kalıplarındaki önemli farklılıklar ve DVS'nin giriş sisteminde havanın titreşimsiz akışı oluşturulur. Deneysel verilerin yaklaşımı, hem durağan akış için hem de dinamik bir darbeli akış için, FEA'nın giriş yolunda yerel ısı transfer katsayısının hesaplanması için denklemler elde edildi.
Giriş
1. Sorunun durumu ve çalışmanın hedeflerini belirlemek
2. Deneysel kurulum ve ölçüm yöntemlerinin açıklaması
2.2 Krank mili rotasyonunun dönme hızının ve köşesinin ölçümü
2.3 Anlık emme havası tüketiminin ölçülmesi
2.4 Anlık ısı transfer katsayılarını ölçmek için sistem
2.5 Veri Toplama Sistemi
3. Gaz dinamiği ve sarf malzemeleri çeşitli giriş sistemi yapılandırmalarında içten yanmalı motorda giriş işlemi
3.1 Filtre elemanının etkisini dikkate almadan giriş işleminin gaz dinamikleri
3.2 Filtre elemanının, çeşitli giriş sistem konfigürasyonlarında alım sürecinin gaz dinamikleri üzerindeki etkisi
3.3 Sarf malzemeleri ve farklı filtre elemanları ile çeşitli emme sistemi yapılandırmaları ile giriş işleminin spektral analizi
4. Dahili yanmalı pistonlu motorun emme kanalındaki ısı transferi
4.1 Yerel ısı transfer katsayısını belirlemek için ölçüm sisteminin kalibrasyonu
4.2 Dahili yanma motorunun giriş kanalında yatan modda yerel ısı transfer katsayısı
4.3 İçten yanmalı motorun giriş kanalında anlık yerel ısı transfer katsayısı
4.4 İçten yanmalı motorun giriş sisteminin konfigürasyonunun ani yerel ısı transfer katsayısına etkisi
5. İş Sonuçlarının Pratik Uygulamasının Soruları
5.1 Yapıcı ve Teknolojik Tasarım
5.2 Enerji ve Kaynak Tasarrufu
Sonuç
Bibliyografi
Temel Tanımlar ve Kısaltmalar Listesi
Tüm semboller metinde ilk kullanıldığında açıklanmaktadır. Aşağıdakiler sadece en çok sarf malzemelerinin bir listesidir:
d-Borular, MM;
d E, eşdeğer (hidrolik) çap, mm;
F - yüzey alanı, m2;
İ - Mevcut gücü ve;
G - havanın kütle akışı, kg / s;
L - uzunluk, m;
l karakteristik bir doğrusal boyuttur, M;
n, krank milinin dönme hızı, min -1;
p - Atmosferik basınç, PA;
R - Direnç, Ohm;
T - mutlak sıcaklık, K;
t - Celtius ölçeğinde sıcaklık, O C;
U - voltaj, içinde;
V - hava akış hızı, M3 / s;
w - Hava Akış Hızı, M / S;
Fazla hava katsayısı;
g - Açı, Hail;
Krank milinin dönüş açısı, dolu., P.k.v.;
Termal iletkenlik katsayısı, w / (m k);
Kinematik Viskozite Katsayısı, M 2 / S;
Yoğunluk, kg / m3;
Zamanlar;
Direnç katsayısı;
Temel Kesimler:
p.K.V. - Krank milinin dönmesi;
DVS - Dahili Yanma Motoru;
NMT - Üst Ölü Noktası;
NMT - Düşük ölü nokta
ADC - Analog-Dijital Dönüştürücü;
BPF - Hızlı Fourier dönüşümü.
Sayılar:
Re \u003d wd / - rangeld'in numarası;
Nu \u003d d / - nusselt sayısı.
Giriş
Piston içten yanmalı motorların geliştirilmesindeki ve iyileştirmesindeki ana görev, silindirin doldurulmasını taze bir şarjla doldurmayı (veya başka bir deyişle, motorun doldurma katsayısındaki bir artış). Şu anda, DVS'nin gelişimi, en azından yüzdenin en azından materyal ve geçici maliyetlerle onuncu payının en az onuncu payının iyileştirilmesinin, araştırmacılar veya mühendisler için gerçek bir başarı olduğu gibi herhangi bir teknik ve ekonomik göstergenin iyileştirilmesinin bir seviyeye ulaşmıştır. Bu nedenle, hedefe ulaşmak için, araştırmacılar en yaygın olanlar arasında çeşitli yöntemler sunar ve kullanabilirler: Dinamik (atalet) azaltma, turboşarma veya hava üfleyicileri, değişken uzunluktaki giriş kanalı, mekanizmanın ve fazların ayarlanması gaz dağılımı, giriş sistemi yapılandırmasının optimizasyonu. Bu yöntemlerin kullanımı, silindirin doldurulmasını taze bir yükle iyileştirmeye izin verir, bu da motor gücünü ve teknik ve ekonomik göstergelerini arttırır.
Bununla birlikte, dikkate alınan yöntemlerin çoğunun kullanımı, önemli maddi yatırımlar ve giriş sisteminin tasarımının ve motorun bir bütün olarak önemli bir modernizasyonu gerektirir. Bu nedenle, en yaygın olanlardan biri, ancak en basitlerinden biri, dolum faktörünü artırma yöntemleri, motor giriş yolunun yapılandırmasını optimize etmektir. Bu durumda, motorun giriş kanalının çalışması ve iyileştirilmesi en sık, genellikle emme sisteminin matematiksel modellemesi veya statik temizleme yöntemiyle gerçekleştirilir. Bununla birlikte, bu yöntemler modern motor geliştirme düzeyinde doğru sonuçlar veremez, çünkü bilindiği gibi, motorların gaz hava yollarındaki gerçek işlem, vana yuvasından kısmen doldurulmuş bir üç boyutlu gaz mürekkep püskürtmelidir. Değişken birim silindirinin boşluğu. Literatürün bir analizi, gerçek dinamik modda giriş işlemi hakkındaki bilgilerin pratik olarak bulunmadığını göstermiştir.
Böylece, emme işlemi için güvenilir ve doğru gaz dinamik ve ısı değişim verileri, yalnızca DVS veya gerçek motorların dinamik modelleri üzerindeki çalışmalarda elde edilebilir. Sadece böyle deneyimli veriler, motoru şu anda geliştirmek için gerekli bilgileri sağlayabilir.
İşin amacı, silindirin gaz dinamik ve termal özelliklerini değiştirme işlemlerinin, geometrik ve rejim faktörlerinden gelen bir piston içten yanmalı motorun taze bir şarjıyla doldurma işleminin değişen kalıplarını belirlemektir.
İşin temel hükümlerinin bilimsel yenilik, ilk kez yazarın:
Pistonlu motorun emme manifoldunda (boru) akışında ortaya çıkan nabzül etkilerinin genlik-frekans özellikleri;
Emme manifoldunda profilli uçları kullanarak silindiri (ortalama% 24 oranında) artırmak için bir yöntem, motor gücünde bir artışa yol açacak;
Pistonlu motor giriş borusundaki anlık yerel ısı transfer katsayısındaki değişikliklerin kalıpları belirlenir;
Profilsiz eklerin kullanımının, alımdaki taze yükün ısıtılmasının, silindirin doldurulmasını iyileştirecek olan ortalama% 30 oranında azalttığı gösterilmiştir;
Empirik denklemler şeklinde genelleştirilmiş, elde edilen deneysel veriler, emme manifoldunda pulsing hava akışının yerel ısı transferi üzerindeki deneysel veriler.
Sonuçların doğruluğu, bağımsız araştırma metodolojilerinin birleşimi ile elde edilen deneysel verilerin güvenilirliğine dayanır ve deneysel sonuçların tekrar üretilebilirliği ile, bu yazarlarla yapılan test deneyleri düzeyinde iyi anlaşmaların yanı sıra Modern araştırma yöntemlerinin kompleksi, ölçüm ekipmanı seçimi, sistematik test ve hedefleme.
Pratik önemi. Elde edilen deneysel veriler, mürekkep mürekkep sistemlerinin hesaplanması ve tasarlanması için mühendislik yöntemlerinin geliştirilmesi için temel oluşturur ve ayrıca pistonlu motorun alımı sırasında gaz dinamikleri ve yerel hava ısı transferi ile ilgili teorik temsilleri genişletir. Çalışmanın bireysel sonuçları, 6DM-21L ve 8DM-21L motorlarının tasarım ve modernizasyonunda Ural Dizel Motor Tesisi LLC'nin uygulanmasına yapıldı.
Motorun giriş borusundaki titreşimli hava akışının akış hızını belirleme yöntemleri ve içinde anlık ısı transferinin yoğunluğu;
Gaz dinamikleri ve giriş kanalının giriş kanalında giriş kanalının giriş kanalında anlık bir yerel ısı transfer katsayısı ile ilgili deneysel veriler;
DVS'nin giriş kanalındaki yerel hava ısı transformu katsayısına ilişkin verilerin genelleştirilmesinin sonuçları, ampirik denklemler şeklinde;
İşin onaylanması. Tezde belirtilen çalışmaların ana sonuçları bildirildi ve "genç bilim insanlarının raporlama konferansları", Yekaterinburg, UGTU-UPI (2006 - 2008); Bilimsel Seminerler Bölümü "Teorik Isı Mühendisliği" ve "Türbinler ve Motorlar", Yekaterinburg, UGTU-UPI (2006 - 2008); Bilimsel ve Teknik Konferans "Tekerlekli ve paletli makinelerin enerji santrallerinin verimliliğinin arttırılması", Chelyabinsk: Chelyabinsk Yüksek Askeri Otomobil Komünist Partisi Okulu (Askeri Enstitü) (2008); Bilimsel ve Teknik Konferans "Rusya'daki Mühendislik Gelişimi", St. Petersburg (2009); Ural Dizel Motor Tesisi LLC'sinde Bilimsel ve Teknik Konsey'de Yekaterinburg (2009); OJSC NII AutoTractor Technology, Chelyabinsk (2009) bilimsel ve teknik kurulunda.
Tez çalışması, "teorik ısı mühendisliği ve" türbinler ve motorlar "bölümlerinde yapıldı.
1. Piston giriş sistemlerinin çalışmasının mevcut durumunun gözden geçirilmesi
Bugüne kadar, içten yanmalı çeşitli pistonlu pistonlu motorların yapısal performansının, özellikle mürekkep sistemlerinin giriş sistemlerinin bireysel unsurlarının göz önünde bulundurulması gereken çok sayıda edebiyat vardır. Bununla birlikte, giriş sürecinin gaz dinamiklerini ve ısı transferini analiz ederek önerilen tasarım çözümlerinin pratik olarak olmamasıdır. Ve yalnızca bireysel monograflarda, bir veya başka bir yapıcı performansın fizibilitesini onaylayan operasyon sonuçları hakkında deneysel veya istatistiksel veriler sağlar. Bu bağlamda, yakın zamana kadar, pistonlu motorların giriş sistemlerinin çalışmasına ve optimizasyonu için dikkatli olmayan dikkatin ödenmesi gerektiği tartışılabilir.
Son yıllarda, içten yanma motorları için ekonomik ve çevresel gereksinimlerin sıkılaştırılmasıyla bağlantılı olarak, araştırmacılar ve mühendisler, hem benzinli hem de dizel motorların giriş sistemlerinin iyileştirilmesine, performanslarının büyük ölçüde bağımlı olduğuna inanmak için daha fazla dikkat etmeye başlıyorlar. Gaz hava yollarında meydana gelen işlemlerin mükemmelliği.
1.1 Pistonlu giriş giriş sistemlerinin temel unsurları
Pistonlu motorun emme sistemi, genel olarak bir hava filtresinden, bir emme manifoldundan (veya giriş borusu), alım ve çıkış kanalları içeren silindir kafalarının yanı sıra vana mekanizmasından oluşur. Örnek olarak, Şekil 1.1'de, YMZ-238 dizel motorun emme sisteminin bir diyagramı gösterilmiştir.
İncir. 1.1. YMZ-238 dizel motorunun giriş sisteminin şeması: 1 - Emme manifoldu (tüp); 2 - Kauçuk conta; 3.5 - Bağlantı nozulları; 4 - Tahmini conta; 6 - Hortum; 7 - hava filtresi
Optimal yapısal parametrelerin seçimi ve giriş sisteminin aerodinamik özellikleri, dahili yanmalı motorların verimli iş akışını ve yüksek çıkış göstergelerinin yüksek seviyesini önceden belirlemektedir.
Giriş sisteminin her bir kompozit elemanını ve ana fonksiyonlarını kısaca dikkate alın.
Silindir kafası, içten yanma motorundaki en karmaşık ve önemli unsurlardan biridir. Ana elementlerin şeklinin ve boyutunun doğru seçiminden (her şeyden önce, doldurma ve karıştırma işlemlerinin mükemmelliği, büyük ölçüde alım ve egzoz valflerinin boyutuna bağlıdır).
Silindir kafaları, çoğunlukla silindirin üzerinde iki veya dört vanayla yapılmıştır. İki alev tasarımın avantajları, üretim teknolojisinin ve tasarım şemasının basitliği, daha küçük yapısal kütle ve değer, sürücü mekanizmasındaki hareketli parçaların sayısı, bakım ve onarım maliyetleridir.
Dört sıralı yapıların avantajları, silindir devresi tarafından sınırlandırılan alanın, valfin gorlovininin geçen alanları için, daha verimli bir gaz değişim sürecinde, daha üniformadan dolayı, daha verimli bir gaz değişim işleminde, daha verimli bir gaz değişimi sürecinde daha iyi kullanımdan oluşur. Termal durum, meme veya mumların merkezi yerleştirilmesi olasılığı içinde, piston grubunun termal durum parçalarının homojenliğini arttırır.
Örneğin, silindir kafalarının diğer tasarımları, üç giriş valf ve silindir başına bir veya iki mezuniyet vardır. Bununla birlikte, bu tür şemalar, esas olarak yüksek oranda bağlı (yarış) motorlarda nispeten nadir uygulanır.
Gaz dinamikleri üzerindeki valf sayısının etkisi ve giriş yolunda ısı transferi genellikle pratik olarak incelenmez.
Silindir kafasının en önemli unsurları, motordaki gaz dinamiği ve ısı değişim girişimi üzerindeki etkilerinin açısından en önemli unsurları, giriş kanallarının türleridir.
Doldurma işlemini optimize etmenin yollarından biri, silindir kafasındaki giriş kanallarını profillendirir. Motor silindirinde taze yükün yön hareketini sağlamak ve karıştırma işleminin iyileştirilmesini sağlamak için çok çeşitli profil şekilleri vardır, en ayrıntılı olarak tarif edilir.
Karıştırma işleminin türüne bağlı olarak, giriş kanalları tek fonksiyonel (iğrenç) ile gerçekleştirilir, sadece giriş ve bükülme hava şarjı için kullanılan havalı silindirler veya iki fonksiyonlu (teğetsel, vida veya başka tip) ile doldurulur. Silindir ve yanma odası.
Gazolin ve dizel motorların alım koleksiyonerlerinin tasarımının özellikleri hakkındaki sorularına başvuralım. Literatürün bir analizi, alım kollektörünün (veya mürekkep borusunun) az miktarda dikkat gösterdiğini ve genellikle sadece hava veya yakıt-hava karışımını motora sağlamak için genellikle bir boru hattı olarak kabul edilir.
Hava filtresi, pistonlu motorun giriş sisteminin ayrılmaz bir parçasıdır. Literatürde, filtre elemanlarının tasarımına, malzemelerine ve direncine daha fazla dikkat edilmesi gerektiği ve aynı zamanda filtreleme elemanının gaz dinamik ve ısı değiştirilmiş göstergelere ve aynı zamanda harcamaların etkisi olduğu belirtilmelidir. Piston içten yanma sisteminin özellikleri, pratik olarak dikkate alınmaz.
1.2 Giriş kanallarında akışın gaz dinamikleri ve pistonlu motorda giriş işlemini incelemek için yöntemler
Diğer yazarlar tarafından elde edilen sonuçların fiziksel özünün daha doğru bir şekilde anlaşılması için, yöntem ve sonuç tek bir organik iletişimde olduğu için kullanılan teorik ve deneysel yöntemlerle aynı anda ana hatlarıyla belirtilir.
Khos'un giriş sistemlerinin çalışması için yöntemler iki büyük gruba ayrılabilir. İlk grup, sayısal simülasyonları da dahil olmak üzere giriş sistemindeki işlemlerin teorik analizini içerir. İkinci gruba, giriş sürecini deneysel olarak incelemenin tüm yollarını çizeceğiz.
Araştırma yöntemleri, tahminler ve ayarlama alım sistemlerinin seçimi, varoluş, deneysel ve hesaplanan olasılıkların yanı sıra belirlenen hedefler tarafından belirlenir.
Bugüne kadar, yanma odasındaki gaz yoğunluğunu tahmin etmek için oldukça doğru olmasının yanı sıra, emme yolundaki hareketin açıklaması ile ilişkili özel problemleri çözmek ve gerçek uygun olmayan işlemdeki valf aralığı. Bunun nedeni, merdaneleri ani engellerle, karmaşık bir uzamsal akış yapısı olan, valf yuvasından bir jet gaz çıkışı ve bir değişken bir hacim silindirinin kısmen doldurulmuş bir boşluk alanı olan merceğin, karmaşık bir uzamsal akış yapısı ile kendileri arasında, silindirin duvarları ve pistonun hareketli dibine sahip akışların. Giriş borusundaki optimal hız alanının analitik tespiti, halka valf yuvasında ve silindirdeki akışların dağılımı, giriş sisteminde ve gazın taze bir şarjdan kaynaklanan aerodinamik kayıpları değerlendirmek için doğru yöntemlerin eksikliği ile komplikedir. Silindirde ve iç yüzeylerinin etrafında akış. Kanalda, akışın laminerden türbülanslı akış moduna geçişinin, sınır tabakasının ayrılmasının bölgesine geçişin dengesiz bölgeleri olduğu bilinmektedir. Akış yapısı, zamana göre değişkenlerle ve Reynolds'ın yeri, kırtıntılı olmayan, yoğunluk seviyesi ve türbülans ölçeği ile karakterize edilir.
Birçok çok yönlü çalışma, giriş üzerindeki hava yükünün hareketinin sayısal modellemesine ayrılmıştır. Giriş valfinin girişinin girişinin girişinin girdinden modellenmesi, silindir kafasının giriş kanallarındaki üç boyutlu akışın hesaplanması, akışın giriş penceresinde ve motorda modellenmesi Silindir, doğrudan akış ve dönen akışların karıştırma işlemi üzerindeki etkisinin bir analizi ve şarj bükümünün dizel silindirinde, azot oksitlerin ve gösterge döngüsü göstergelerinin emisyonlarının büyüklüğündeki etkisinin hesaplanmış çalışmalarının bir analizi. Bununla birlikte, yalnızca bazı çalışmalarda, sayısal simülasyon deneysel verilerle doğrulanır. Ve yalnızca teorik çalışmalara ilişkin teorik çalışmalarda, verilerin doğruluğunu ve derecesini değerlendirmek zordur. Ayrıca, hemen hemen tüm sayısal yöntemlerin, çoğunlukla, eksikliklerini ortadan kaldırmak ve yeni, etkili tasarım çözümleri geliştirmemek için DVS yoğunluğunun inlet sisteminin inlet sisteminin şiddeti içindeki süreçleri çalıştırmayı amaçladığı vurgulamalıdır.
Paralel olarak, motordaki iş akışını hesaplamak için klasik analitik yöntemler ve içinde ayrı gaz değişim işlemleri uygulanır. Bununla birlikte, giriş ve egzoz vanalarındaki ve kanallardaki gaz akışının hesaplanmasında, bir boyutlu sabit akışın denklemleri, mevcut yarı sabit alarak esas olarak kullanılır. Bu nedenle, dikkate alınan hesaplama yöntemleri özel olarak tahmin edilir (yaklaşık) ve bu nedenle laboratuvarda veya tezgah testlerinde gerçek bir motorda deneysel iyileştirme gerektirir. Gaz değişiminin hesaplanması için yöntemler ve giriş işleminin ana gaz dinamik göstergelerinin daha zor bir formülasyonda daha zor bir formülasyonda gelişmektedir. Bununla birlikte, ayrıca tartışılan süreçler hakkında yalnızca genel bilgiler veriyorlar, gaz dinamik ve ısı değişim oranlarının yeterince eksiksiz bir gösterimi oluşturmuyorlar, çünkü matematiksel modellemede elde edilen istatistiksel verilere dayanırlar ve / veya giriş yolunun statik temizlemelerine dayanırlar. mürekkep ve sayısal simülasyon yöntemleri üzerine.
Pistonlu motordaki giriş işlemi üzerindeki en doğru ve güvenilir veriler, gerçek işletme motorları üzerindeki çalışmada elde edilebilir.
Motor silindirindeki şarjın ilk çalışmalarına şaft test modunda, Ricardo'nun klasik deneyleri ve nakit bağlanabilir. Riccardo, yanma odasında bir pervane kurdu ve motor şaftı kontrol edildiğinde dönme hızını kaydetti. Anemometre, bir döngü için ortalama gaz hız değerini düzeltildi. Ricardo, pervanenin frekansının oranına karşılık gelen "Vortex oranı" kavramını tanıttı, vorteksin dönüşünü ve krank milinin dönmesini ölçtüler. Cass, plakayı açık yanma odasına taktı ve hava akışındaki etkiyi kaydetti. Tensidat veya endüktif sensörlerle ilişkili plakaları kullanmanın başka yolları vardır. Bununla birlikte, plakaların montajı, bu tür yöntemlerin dezavantajı olan döner akımı deforme eder.
Doğrudan motorlardaki modern bir gaz dinamikliği çalışması, olumsuz koşullar altında çalışabilen özel ölçüm aletleri (gürültü, titreşim, döner elemanlar, yüksek sıcaklıklar ve yakıt ve egzoz kanallarında). Bu durumda, DVS'deki işlemler yüksek hızlı ve periyodiktir, bu nedenle ölçüm cihazı ve sensörlerin çok yüksek hıza sahip olması gerekir. Bütün bunlar, giriş sürecinin çalışmasını büyük ölçüde karmaşıklaştırır.
Şu anda, motorlar üzerinde doğal araştırma yöntemlerinin, hem giriş sisteminde hem de motor silindirindeki hava akışını incelemek ve toksisite için girdotun giriş üzerindeki vorteks oluşumunun etkisinin analizi için yaygın olarak kullanıldığı belirtilmelidir. egzoz gazlarının.
Bununla birlikte, doğal çalışmalar, aynı zamanda çok sayıda farklı faktörün hareket ettiği, ayrı bir fenomenin mekanizmasının detaylarına nüfuz etmesine izin vermez, yüksek hassasiyetli, karmaşık ekipman kullanmasına izin vermez. Bütün bunlar, karmaşık yöntemler kullanan laboratuar çalışmalarının proerogatifidir.
Motorlar üzerindeki çalışmada elde edilen giriş sürecinin gaz dinamiklerinin çalışmasının sonuçları, monografide oldukça ayrıntılıdır.
Bunlardan, en büyük ilgi, Vladimir traktör fabrikasının giriş kanalının giriş bölümündeki hava akış hızındaki hava akış hızındaki değişikliklerin osilografisidir; bu, Şekil 1.2'de sunulmuştur.
İncir. 1.2. Kanalın giriş bölümündeki akış parametreleri: 1 - 30 s -1, 2 - 25 s -1, 3 - 20 s -1
Bu çalışmada hava debisinin ölçümü, DC modunda çalışan bir termoemometre kullanılarak gerçekleştirilmiştir.
Ve burada, araştırmada çeşitli süreçlerin bu kadar yaygın gaz dinamiklerini aldıktan sonra, çok sayıda avantajlı olan termoemometri yöntemine dikkat etmek uygundur. Halen, görevlere ve araştırma alanına bağlı olarak çeşitli termoanemometre şemaları vardır. Termoenemometri en detaylı teorisi göz önünde bulundurulur. Aynı zamanda, mühendislik de dahil olmak üzere, endüstrinin tüm alanlarında bu yöntemin yaygın şekilde kullanıldığını gösteren çok çeşitli termoemometre sensör tasarımları belirtilmelidir.
Pistonlu motordaki giriş işlemini incelemek için termoenemometri yönteminin uygulanabilirliği sorusunu göz önünde bulundurun. Böylece, termoemometre sensörünün hassas elemanının küçük boyutları, hava akışının akışının doğasında önemli değişiklikler yapmaz; Anemometrelerin yüksek hassasiyeti, küçük genlik ve yüksek frekanslarla dalgalanmaları kaydetmenizi sağlar; Donanım şemasının basitliği, elektrik sinyalini termoemometrenin çıkışından kolayca kaydetmeyi mümkün kılar, ardından kişisel bir bilgisayardaki işlemi yapılır. Termomemometride, bir, iki veya üç bileşenli sensörün boyutlandırma modlarında kullanılır. 0.5-20 μm kalınlığa sahip refrakter metallerin bir ipliği veya filmleri, genellikle termoemometre sensörünün hassas bir elemanı olarak kullanılır. İkincisi, bir porselen iki, üç yollu veya dört ızgara tüpünden geçer, metal kasa sızdırmazlığını, metal kasanın, metal kasanın, silindirli boşluğun çalışması için blok kafasına yerleştirilmiş veya Gaz hızının ortalama ve dalgalanma bileşenlerini belirlemek için boru hatları.
Ve şimdi Şekil 1.2'de gösterilen osilograma geri dönün. Grafik, krank mili (PK.) Dönme açısından sadece giriş inceliği (200 derece. P.K.V.) için hava akış hızında bir değişiklik göstermesi gerçeğine dikkat çekiyor, ancak diğer saatler hakkındaki diğer saatler hakkında bilgi verirken "Kırpıldı". Bu osilogram, krank milinin 600 ila 1800 dakika -1'den dönme hızı için elde edilirken, modern motorlarda çalışma hızları aralığı çok daha geniştir: 600-3000 dk -1. DİKKAT, vanayı açmadan önce sistemdeki akış hızının sıfır olmadığı gerçeğine çekilir. Sırayla, emme vanasını kapattıktan sonra, hız sıfırlanmaz, muhtemelen yolda, bazı motorlarda dinamik (veya atılganlık) oluşturmak için kullanılan yüksek frekanslı bir pistonlama akışı olduğu için.
Bu nedenle, işlemi bir bütün olarak anlamak, motorun tüm iş akışı (720 derece, PKV) ve krank mili dönme frekansının tüm çalışma aralığında giriş yolundaki hava akış hızındaki değişiklik hakkındaki veriler önemlidir. Bu veriler, giriş sürecini geliştirmek için, motor silindirlerine girilen taze bir yükün büyüklüğünü artırmanın ve dinamik süper tarama sistemleri oluşturmanın yollarını araştırmak için gereklidir.
Farklı şekillerde gerçekleştirilen pistonlu motordaki dinamik supercharged'in özelliklerini kısaca göz önünde bulundurun. Sadece gaz dağıtım aşamaları değil, aynı zamanda alım ve mezuniyet yollarının tasarımı alım sürecini etkiler. Emme Contonun, Backress Dalga'nın oluşumuna açık bir giriş vanasına yol açtığında pistonun hareketi. Açık bir emme boru hattında, bu basınç dalgası, ondan yansıtılan ve giriş borusuna geri hareket eder, sabit bir ortam havası kütlesi ile oluşur. Giriş boru hattındaki hava kolonunun dalgalanan aironu, silindirlerin taze şarjla doldurulmasını ve böylece büyük miktarda tork elde etmek için kullanılabilir.
Farklı bir dinamik Superchard (ataletsiz) formuyla, silindirin her giriş kanalı, kendi ayırıcı bir rezonatör tüpüne, karşılık gelen uzunluktaki akustik, toplama odasına bağlı olan akustik. Bu tür rezonatör tüplerde, silindirlerden gelen sıkıştırma dalgası birbirinden bağımsız olarak yayılabilir. Bireysel rezonatör tüplerinin uzunluğunu ve çapını gaz dağıtım fazının fazlarıyla koordine ederken, rezonatör tüpünün ucuna yansıyan sıkıştırma dalgası, silindirin açık giriş vanasından döndürür, böylece en iyi dolgusu sağlar.
Rezonans azaltma, giriş boru hattındaki hava akışında krank milinin belirli bir dönme hızında, pistonun pistonlu hareketinin neden olduğu rezonans salınımları vardır. Bu, alım sisteminin doğru düzeni ile, basınçta daha fazla artışa ve ek yapışkan bir etkiye yol açar.
Aynı zamanda, belirtilen dinamik artış yöntemleri, dar bir modda çalışır, motorun akustik özellikleri değiştirildiğinden çok karmaşık ve kalıcı bir ayar gerektirir.
Ayrıca, motorun tüm iş akışı için gaz dinamikleri verileri, dolum işlemini optimize etmek için faydalı olabilir ve motordan artan hava akışını artırır ve buna göre, gücü. Aynı zamanda, giriş kanalında üretilen hava akışının türbülansının yoğunluğu ve ölçeğinin yanı sıra giriş işlemi sırasında oluşturulan girdap sayısı.
Hava akışındaki hızlı şarj ve büyük ölçekli türbülans akışı, hava ve yakıtın iyi bir karışımını sağlar ve bu nedenle, egzoz gazlarındaki düşük bir zararlı madde konsantrasyonuyla tamamen yanma sağlar.
Girme işlemindeki girdapları oluşturmanın yollarından biri olandan biri, bir tanesini, biri üst üste gelebilecek, karışımın yükünün hareketini kontrol edebilecek olan iki kanala paylaşan bir kanatın kullanılmasıdır. Giriş boru hattında ve motor silindirinde yönlü girdaplar düzenlemek için akış hareketinin teğet bileşenini vermek için çok sayıda tasarım versiyonu vardır.
. Tüm bu çözümlerin amacı, motor silindirinde dikey girdap oluşturmak ve yönetmektir.
Taze şarjı doldurmanın başka yolları da var. Bir spiral emme kanalının tasarımı, motorda, farklı dönüşler, iç duvardaki düz yerler ve kanal çıktısındaki keskin kenarları farklı bir adımla kullanılmaktadır. Motorun silindirinde girdap oluşumunu düzenlemek için başka bir cihaz, giriş kanalına monte edilmiş ve vanadan bir uçla sert bir şekilde sabitlenmiş bir spiral yaydır.
Böylece, araştırmacıların girişinde, girişte farklı dağıtım talimatlarının büyük kasnaklarını oluşturma eğilimini not etmek mümkündür. Bu durumda, hava akımı esas olarak büyük ölçekli türbülans içermelidir. Bu, karışımda iyileşmeye ve ardından hem benzinli hem de dizel motorlarda yakıtın yanmasına yol açar. Ve bunun sonucunda, harcanan gazlar ile belirli yakıt tüketimi ve zararlı maddelerin emisyonları azalır.
Aynı zamanda, literatürde, enine profilleme kullanarak girdap oluşumunu kontrol etme girişimleri yoktur - kanalın enine kesitinin şeklindeki bir değişiklik ve akışın doğasını güçlü bir şekilde etkilediği bilinmektedir.
Yukarıdakilerden sonra, bu aşamada literatürde, giriş sürecinin gaz dinamikleri hakkında önemli bir güvenilir ve eksiksiz bilgi bulunması, yani: krank milinin köşesinden hava akışının hızını değiştirme olduğu sonucuna varılabilir. Motorun tüm iş akışı, krank mili dönme frekans milinin çalışma aralığında; Filtrenin alım sürecinin gaz dinamikleri üzerindeki etkisi; türbülanşın ölçeği alım sırasında meydana gelir; Hidrodinamik olmayanlığın, Sarf malzemelerinin DVS'nin giriş yolunda vb.
Acil görev, motor silindirlerinden minimum motor arıtma ile hava akışını artırmanın yöntemlerini aramaktır.
Yukarıda belirtildiği gibi, en eksiksiz ve güvenilir giriş verileri, gerçek motorlardaki çalışmalardan elde edilebilir. Bununla birlikte, bu araştırma yönü çok karmaşık ve pahalıdır ve bir dizi konu için neredeyse imkansızdır, bu nedenle ICC'de birleştirilen işlemlerin birleşik yöntemleri deneyciler tarafından geliştirilmiştir. Onlardan yaygın olduğunu düşünün.
Bir dizi parametre ve hesaplama ve deneysel çalışmaların geliştirilmesi ve deneysel çalışmaların gelişimi, pistonlu motorun giriş sisteminin tasarımının, süreçlerin dinamikleri ve giriş kanallarındaki hareketin dinamikleri ve silindir.
Kabul edilebilir sonuçlar, sayısal modelleme yöntemlerini kullanarak kişisel bir bilgisayardaki emme işleminin ortak bir çalışması ve statik temizleme yoluyla deneysel olarak elde edildiğinde elde edilebilir. Bu tekniğe göre, birçok farklı çalışma yapıldı. Bu gibi çalışmalarda, mürekkep sisteminin giriş sisteminde dönen dönenlerin sayısal simülasyonu olasılığı, ardından bir müfettiş kurulumunda statik modda bir temizleme kullanılarak sonuçları test ederek, veya elde edilen deneysel verilere dayanarak hesaplanan bir matematiksel model geliştirilir. statik modlarda veya bireysel motorların modifikasyonlarının çalışması sırasında. Neredeyse tüm bu çalışmaların temeli, mürekkep sisteminin giriş sisteminin statik üfleme ile elde edilen deneysel veriler alındığını vurguluyoruz.
Bir sundurma anemometresi kullanarak giriş sürecini incelemek için klasik bir yol düşünün. Sabit vana dudaklarıyla, çeşitli ikinci hava tüketimine sahip test kanalının bir temizliği üretir. Boşaltma için, gerçek silindir kafaları, metalden veya modellerinden (katlanabilir tahta, alçı, epoksi reçinelerden, vb.) (Epoksi reçinelerden, vb.) () Çalı çizgileri ve eyerleri tutan valflerle monte edilmiştir. Bununla birlikte, karşılaştırmalı testler tarif edildiği gibi, bu yöntem yolun şeklinin etkisi hakkında bilgi sağlar, ancak pervane, Tahmin edildiğinde önemli bir hataya yol açabilecek tüm hava akışının hareketine yanıt vermez. Silindirdeki şarjın yoğunluğu, matematiksel ve deneysel olarak onaylanmıştır.
Dolum işlemini incelemek için başka bir genişletilmiş yöntem, gizli bir kafes kullanılarak bir yöntemdir. Bu yöntem, bir öncekinden, emilen dönen hava akışının, gizli ızgaranın bıçağına periyoduna gönderildiği gerçeğinden farklıdır. Bu durumda, dönen akım çalınır ve kapasitif sensör tarafından torcion spin açısının büyüklüğünde kaydedilen bıçaklarda bir jet anı oluşturulur. Izgaradan geçiren gizli akış, manşonun ucundaki açık bir bölümden atmosfere akar. Bu yöntem, enerji göstergeleri için alım kanalını ve aerodinamik kayıpların büyüklüğü ile kapsamlı bir şekilde değerlendirmenize olanak sağlar.
Statik modeller üzerinde araştırma yöntemlerinin, giriş sürecinin gaz dinamik ve ısı değişim özelliklerinin en genel fikrini sunmasına rağmen, sadeliği nedeniyle hala alakalı kalırlar. Araştırmacılar bu yöntemleri giderek daha fazla kullanıyorlar. Yalnızca alım sistemlerinin ön değerlendirilmesi için veya zaten mevcut olanlar. Bununla birlikte, bu yöntemlerin giriş sürecinde fenomen fiziğinin eksiksiz, ayrıntılı bir şekilde anlaşılması için açıkça yeterli değildir.
Motordaki giriş işlemini incelemek için en doğru ve verimli yollardan biri, özel, dinamik kurulumlar üzerinde deneylerdir. Gaz dinamik ve ısı değişimi özelliklerinin ve giriş sistemindeki şarjın özelliklerinin, çalışma için yalnızca geometrik parametrelerin ve rejim faktörlerinin fonksiyonları olduğu varsayımında, bir dinamik model kullanmak çok kullanışlıdır - en sık olan bir deneysel kurulum Tek silindirli bir motor modelini, yabancı bir enerji kaynağından bir krank mili testi yardımı ile hareket eden ve farklı sensör tipleri ile donatılmış olan çeşitli yüksek hızlı modlarda temsil eder. Bu durumda, belirli çözümlerden elde edilen toplam etkinliği tahmin edebilirsiniz veya etkinlikleri unsurdur. Genel olarak, bu tür bir deney, giriş sisteminin çeşitli elemanlarında (anlık sıcaklık, basınç ve hız değerleri) akış özelliklerini belirlemek için krank milinin döndürülmesinin köşesini belirlemek için azaltılır.
Böylece, giriş sürecini çalışmanın en iyi yolu, tam ve güvenilir veri veren, yabancı bir enerji kaynağından dönmeye çalışan, tek silindirik bir dinamik piston motorunun oluşturulmasıdır. Bu durumda, bu yöntem, piston içten yanmalı motordaki dolum işleminin gaz dinamik ve ısı eşanjörlerini araştırmanıza olanak sağlar. Termoenemometrik yöntemlerin kullanımı, deney motoru modelinin giriş sisteminde meydana gelen işlemler üzerinde önemli bir etki olmadan güvenilir veri elde etmeyi mümkün kılacaktır.
1.3 Pistonlu motor giriş sisteminde ısı değişim işlemlerinin özellikleri
Piston içten yanmalı motordaki ısı değişiminin incelenmesi, aslında ilk çalışma makinelerinin oluşturulmasından - J. Lenoara, N. Otto ve R. Diesel. Ve elbette ilk aşamada, motor silindirinde ısı değişimi çalışmasına özel önem verildi. Bu yöndeki ilk klasik eserler atfedilebilir.
Ancak, sadece v.i. tarafından yapılan işler. Grinevik, pistonlu motorlar için ısı değişimi teorisini inşa etmek mümkün olduğu sağlam bir temel haline geldi. Söz konusu monografi öncelikle OI'deki silindir içi işlemlerin termal hesaplamasına ayrılmıştır. Aynı zamanda, yani giriş sürecindeki ısı değişimi göstergeleri hakkında bilgi bulabilir, yani, parametreleri hesaplamak için taze yükün ısındığının yanı sıra, taze yükün ısındığının büyüklüğü hakkında istatistiksel veriler var. alım inceliğinin başlangıcı ve sonu.
Ayrıca, araştırmacılar daha fazla özel görevi çözmeye başladı. Özellikle, V. Nusselt, bir pistonlu motor silindirinde ısı transfer katsayısı için bir formül aldı ve yayınladı. N.R. Monografisinde zekice, Nusselt'in formülünü açıklığa kavuşturdu ve her durumda (motor tipi, karıştırma oluşumu, hız hızı, yükseltme düzeyi yöntemi) yerel ısı transfer katsayıları, doğrudan deneylerin sonuçları ile netleştirilmelidir.
Pistonlu motorların çalışmasında başka bir yön, egzoz borusundaki türbülanslı gaz akışı sırasında egzoz gazlarının akışında ısı değişiminin incelenmesidir. Bu görevleri çözmeye çok sayıda edebiyat adanmıştır. Bu yön, hem statik temizleme koşullarında hem de hidrodinamik olmayan istasyonun altında oldukça iyi çalışılır. Bu, öncelikle, egzoz sisteminin geliştirilmesiyle, piston iç yanma motorunun teknik ve ekonomik göstergelerini önemli ölçüde artırmak mümkündür. Bu alanın gelişimi sırasında, analitik çözümler ve matematiksel modelleme ve birçok deneysel çalışma dahil olmak üzere birçok teorik eser yapıldı. Böyle bir serbest bırakma işleminin kapsamlı bir çalışmasının bir sonucu olarak, egzoz sisteminin tasarımının kalitesinin değerlendirilebilmesi için serbest bırakma işlemini karakterize eden çok sayıda gösterge önerilmiştir.
Giriş sürecinin ısı değişiminin incelenmesi hala yetersiz dikkat çekiyor. Bu, silindirde ısı değişimi optimizasyonu alanındaki çalışmaların ve egzoz sisteminin, pistonlu motorun rekabetçiliğini arttırma açısından başlangıçta daha etkili olduğu gerçeğiyle açıklanabilir. Bununla birlikte, şu anda motor endüstrisinin gelişimi, motor göstergesindeki bir artışın en az birkaçı yüzde bir artışın araştırmacılar ve mühendisler için ciddi bir başarı olarak kabul edildiği gibi bir seviyeye ulaşmıştır. Bu nedenle, bu sistemleri iyileştirme talimatlarının çoğunlukla tükendiği gerçeğini göz önünde bulundurarak, şu anda daha fazla uzman, pistonlu motorların iş akışlarını geliştirmek için yeni fırsatlar arıyor. Ve bu yönlerden biri girişteki giriş sırasında ısı değişiminin incelenmesidir.
Emme işleminde ısı değişimi hakkındaki literatürde, çalışma, motor parçalarının termal durumuna (silindir kafası, alım ve egzoz vanası,) inletteki vorteks akışının yoğunluğunun etkisi üzerine çalışmaya başlanabilir. silindir yüzeyleri). Bu eserler, teorik doğada; Doğrusal olmayan Navier-Stokes Denklemlerinin ve Fourier-Ostrogradsky'nin yanı sıra bu denklemleri kullanarak matematiksel modellemeyi çözmeye dayanarak. Çok sayıda varsayım dikkate alındığında, sonuçlar deneysel çalışmalar için bir temel olarak alınabilir ve / veya mühendislik hesaplamalarında tahmin edilebilir. Ayrıca, bu eserler, çok çeşitli yoğunluklu giriş havası yoğunluğundaki bir dizel yanma odasındaki yerel sabit olmayan ısı akımlarını belirlemek için deneysel çalışmalar içerir.
Giriş sürecinde yukarıda belirtilen ısı değişimi çalışması, çoğu zaman gaz dinamiklerinin, ısı transferinin yerel yoğunluğuna etkisini etkilemez, bu da alım manifoldunda (boru) taze şarj ve sıcaklık voltajlarının ısıtılmasının boyutunu belirler. Ancak, iyi bilindiği gibi, taze yükün ısındığının büyüklüğü, motor silindirleri boyunca taze şarjın kütle tüketimi üzerinde önemli bir etkiye sahiptir ve buna göre, gücü. Ayrıca, piston motorunun giriş yolundaki ısı transferinin dinamik yoğunluğundaki bir azalma, sıcaklık gerilimini azaltabilir ve böylece bu elemanın kaynağını artıracaktır. Bu nedenle, bu görevlerin çalışması ve çözümü, motor binasının gelişimi için acil bir görevdir.
Halen mühendislik hesaplamaları için doğru olmayan statik temizleme verilerini kullandığı belirtilmelidir; Deneysel ve teorik çalışmalar, istasyonel olmayan koşullardaki ısı transfer katsayısında sabit bir durumda önemli bir farklılık göstermektedir. 3-4 katlı bir değere ulaşabilir. Bu farkın ana nedeni, içinde gösterildiği gibi türbülanslı akış yapısının spesifik yeniden yapılandırılmasıdır.
Dinamik olmayan istasyonun (akış hızının) akışı üzerindeki etkisinin bir sonucu olarak, kinematik yapıda gerçekleşir, ısı değişimi süreçlerinin yoğunluğunda bir azalmaya yol açar. Ayrıca, çalışma, akışın hızlanmasının bronzlaşma teğet streslerinde ve ardından yerel ısı transfer katsayılarındaki düşüş kadar 2-3 ila alarmın artmasına neden olduğu bulunmuştur.
Böylece, taze şarjın ısıtılmasının büyüklüğünü hesaplamak ve emme manifoldunda (boru) sıcaklık gerilmelerinin belirlenmesi için, bu kanalda anlık lokal ısı transferi üzerindeki veriler gereklidir, çünkü statik temizleme sonuçları ciddi hatalara neden olabilir ( Mühendislik hesaplamaları için bile kabul edilemez olan alım sisteminde ısı transfer katsayısını belirlerken% 50'den fazla).
1.4 Sonuçlar ve çalışmanın amaçlarının belirlenmesi
Yukarıdakilere dayanarak, aşağıdaki sonuçlar çizilebilir. Dahili yanma motorunun teknolojik özellikleri, büyük ölçüde emme yolunun aerodinamik kalitesi bir bütün ve bireysel unsurlar olarak belirlenir: emme manifoldu (giriş borusu), silindir kafasındaki kanal, boynu ve vana plakası, yanma pistonun altındaki odalar.
Bununla birlikte, şu anda silindir kafasındaki kanal tasarımının optimizasyonu ve taze bir şarjla karmaşık ve pahalı silindir dolum sistemlerinin optimizasyonu üzerine odaklanıyken, yalnızca profilleme emme manifolduyla gaz dinamik, ısıdan etkilenebileceği varsayılabilir. değişim ve motor sarf malzemeleri.
Halen, motordaki giriş sürecinin dinamik çalışması için çok çeşitli araçlar ve ölçüm yöntemleri vardır ve ana metodolojik karmaşıklık doğru seçim ve kullanımlarından oluşur.
Literatür verilerinin yukarıdaki analizine dayanarak, aşağıdaki tez işleri formüle edilebilir.
1. Emme manifoldu konfigürasyonunun, filtreleme elemanının gaz dinamikleri ve içten yanma pistonlu motorunun sarf malzemeleri üzerindeki etkisini belirlemek, ayrıca titreşimli akışın ısı değişiminin hidrodinamik faktörlerini ortaya çıkarmak için Giriş kanalı kanalının duvarları.
2. Pistonlu motorun bir giriş sistemi boyunca hava akışını artırmak için bir yöntem geliştirin.
3. Klasik silindirik kanaldaki hidrodinamik olmayanlar içindeki piston motorunun giriş yolundaki anlık yerel ısı transferindeki anlık olarak değişen değişiklikleri bulun ve ayrıca giriş sistemi konfigürasyonunun (profilli ekler ve hava filtreleri) ) bu sürece.
4. Piston giriş giriş manifoldunda anlık bir yerel ısı transfer katsayısına ilişkin deneysel verileri özetlemek.
Gerekli teknikleri geliştirmek ve otomatik toplama ve veri işleme ile bir kontrol ve ölçüm sistemi ile donatılmış bir pistonlu motorun bir takım modeli şeklinde bir deneysel kurulum oluşturma görevlerini çözmek için.
2. Deneysel kurulum ve ölçüm yöntemlerinin açıklaması
2.1 Giriş girişinin incelenmesi için deneysel kurulum
Çalışılan giriş işlemlerinin karakteristik özellikleri, motorun geniş bir dönme hızı ve düzensiz piston hareketi ile ilişkili bu süreli yayınların uyumluluğunu ve valf bölgesi bölgesindeki emme yolu yapılandırmasındaki değişiklikler nedeniyle dinamizm ve sıklıklarıdır. Son iki faktör, gaz dağıtım mekanizmasının etkisiyle birbirine bağlanır. Bu tür koşulları yeterli doğrulukla çoğaltmak, yalnızca bir alan modelinin yardımı ile olabilir.
Gaz dinamik özellikleri geometrik parametrelerin ve rejim faktörlerinin fonksiyonları olduğundan, dinamik model belirli bir boyutun motoruyla eşleşmesi ve krank mili testinin karakteristik yüksek hızlı modlarında çalışması gerekir, ancak zaten yabancı bir enerji kaynağından. Bu verilere dayanarak, alım yolunun bir bütün olarak ve ayrıca farklı faktörler (yapıcı veya rejim) ile de ayrı ayrı iyileştirmeyi amaçlayan belirli çözümlerden toplam etkinliği geliştirmek ve değerlendirmek mümkündür.
Dahili yanma pistonlu motorundaki gaz dinamikleri ve ısı transfer işleminin incelenmesi için deneysel bir kurulum tasarlandı ve üretildi. Motor modeline 11113 Vaz - OKA'yı temelinde geliştirilmiştir. Kurulum oluştururken, prototip detayları, yani: bağlantı çubuğu, piston parmağı, piston (rafinasyonlu), gaz dağıtım mekanizması (rafinasyonlu), krank mili kasnağı. Şekil 2.1, deney kurulumunun uzunlamasına bir bölümünü göstermektedir ve Şekil 2.2'de enine kesitidir.
İncir. 2.1. Bayan deney kurulumun kesildi:
1 - elastik kaplin; 2 - Kauçuk parmaklar; 3 - Çubuk servikal; 4 - yerli serviks; 5 - Yanak; 6 - Somun M16; 7 - karşı ağırlık; 8 - Somun M18; 9 - Yerli rulmanlar; 10 - Destekler; 11 - Rulmanlar Bağlantı çubuğu; 12 - çubuk; 13 - Piston parmağı; 14 - Piston; 15 - Silindir manşonu; 16 - Silindir; 17 - Silindirin Tabanı; 18 - Silindir Destekler; 19 - Floroplast halkası; 20 - Referans plakası; 21 - Altıgen; 22 - Conta; 23 - giriş vanası; 24 - Mezuniyet Vanası; 25 - Dağıtım şaftı; 26 - Eksantrik mili kasnağı; 27 - Krank mili kasnağı; 28 - Dişli kayış; 29 - Rulo; 30 - Gergi standı; 31 - Gergi Cıvatası; 32 - Maslenka; 35 - Asenkron motor
İncir. 2.2. Deneysel kurulumun enine kesiti:
3 - Çubuk servikal; 4 - yerli serviks; 5 - yanak; 7 - karşı ağırlık; 10 - Destekler; 11 - Rulmanlar Bağlantı çubuğu; 12 - çubuk; 13 - Piston parmağı; 14 - Piston; 15 - Silindir manşonu; 16 - Silindir; 17 - Silindirin Tabanı; 18 - Silindir Destekler; 19 - Floroplast halkası; 20 - Referans plakası; 21 - Altıgen; 22 - Conta; 23 - giriş vanası; 25 - Dağıtım şaftı; 26 - Eksantrik mili kasnağı; 28 - Dişli kayış; 29 - Rulo; 30 - Gergi standı; 31 - Gergi Cıvatası; 32 - Maslenka; 33 - Ekle profilli; 34 - Ölçüm Kanalı; 35 - Asenkron motor
Bu görüntülerden görülebileceği gibi, kurulum, 7.1 / 8.2 boyutunun tek silindirli içten yanma motorunun doğal bir modelidir. Asenkron bir motordan gelen bir tork, orijinal tasarımın krank milinde altı kauçuk parmak 2 ile elastik bir bağlantı 1 ile iletilir. Kullanılan debriyaj, asenkron motorun millerinin bileşiğinin ve montajın krank milinin, özellikle de cihazı çalıştırır ve durdururken dinamik yükleri azaltmak için önemli ölçüde telafi edebilebilmektedir. Crankshaft, yanaklarda birbirlerine bağlı olan bir bağlantı çubuğu serviks 3 ve iki yerli boyundur 4 ve iki yerli boynu 4'ten oluşur. Çubuk servix, yanaktaki gerginlik ve somun kullanılarak sabitlenir. Testin anti-test cıvatalarıyla bağlanır. Krank milinin eksenel hareketi, somun 8'ini engeller. Krank mili, desteklerde sabitlenmiş olan kapalı yuvarlanma yataklarında (9) döner. Bağlantı çubuğu 12 monte edilmiştir. Bu durumda iki yatak kullanımı, bağlantı çubuğunun iniş boyutuyla ilişkilidir. Bir piston parmağı (13) ile bağlantı çubuğuna, piston (14) çelik silindirin (16) içine bastırılmış olan döküm-demir kovanın (15) üzerine monte edilir. Silindir, Silindirin (18) üzerine yerleştirilen taban 17 üzerine monte edilir. Floroplastik halka 19, üç standart çelik yerine pistona monte edilir. Domuz-demir kılıf ve floroplastik halka kullanımı, piston çiftlerinde sürtünmede keskin bir düşüş sağlar - manşonlar ve piston halkaları - kol. Bu nedenle, deneysel kurulum, krank mili rotasyonunun çalışma frekanslarında bir yağlama sistemi ve soğutma sistemi olmadan kısa bir süre (7 dakika kadar) çalışabilir.
Deneysel kurulumun tüm ana sabit elemanları, iki altıgen ile 21, laboratuvar tablosuna eklenmiş olan taban plakasına 20 sabitlenmiştir. Altıgen ve destek plakası arasındaki titreşimi azaltmak için bir lastik conta 22 vardır.
Zamanlama deneysel montajı mekanizması Vaz 11113 Arabasından ödünç alınır: bir blok kafası bazı modifikasyonlarda montaj kullanılır. Sistem bir giriş vanasından (23) ve kasnağın (26) bir eksantrik mili (25) kullanılarak kontrol edilen bir egzoz valfinden (24) oluşur. Eksantrik mili kasnağı, krank mili kasnağına (27) bir dişli kayış (28) ile bağlanır. Tahrik kayışı gerginliği sistem eksantrik milini basitleştirmek için kasnaklar. Kemer gerginliği, raf (30) üzerine monte edilmiş olan merdane 29 ile kontrol edilir ve gerdirici cıvatası 31. Masliners 32, eksantrik milinin kaydırak milinin kayar yataklarına geldiği eksantrik mili yataklarının yağlanması için monte edildi.
Benzer belgeler
Geçerli döngü alımının özellikleri. Motorların doldurulması üzerindeki çeşitli faktörlerin etkisi. Alımın sonundaki basınç ve sıcaklık. Artık gaz katsayısı ve büyüklüğünü belirleyen faktörler. Pistonun hareketini hızlandırırken giriş.
ders, eklendi 30.05.2014
Boyunlarda akış bölümlerinin boyutları, giriş vanaları için kameralar. Bir giriş valfinin önündeki gerilmemiş bir kamı profilleme. Yumruğun köşesinde itici hızı. Valfin yaylarının ve eksantrik milinin hesaplanması.
dersin işi, eklendi 03/28/2014
İçten yanmalı motor, cihazı ve işin özellikleri, avantajları ve dezavantajları hakkında genel bilgi. Motor iş akışı, yakıt kontak yöntemleri. Bir içten yanmalı motorun tasarımını geliştirmek için yol tariflerini arayın.
Özet, Eklendi 06/21/2012
Dolum, sıkıştırma, yanma ve genleşme işlemlerinin hesaplanması, göstergenin belirlenmesi, havacılık pistonlu motorun verimli ve geometrik parametreleri. Krank bağlanma mekanizmasının dinamik hesaplanması ve krank milinin mukavemeti üzerine hesaplanması.
dersin işi, eklendi 01/17/2011
İçten yanmalı motorun iş akışını doğrudan etkileyen dolum, sıkıştırma, yanma ve genişleme işleminin özelliklerini incelemek. Gösterge ve etkili göstergelerin analizi. İş akışının bina göstergesi çizelgeleri.
kurs çalışması, 30.10.2013 eklendi
Piston pompasının tedarikini belirtilen parametrelerle, karşılık gelen grafiği çizerek, piston pompasının tedarikinin katsayısını ve derecesini ve derecesini derecelendirme yöntemi. Piston pompası emme koşulları. Hidrolik montaj hesaplaması, ana parametreleri ve fonksiyonları.
sınav, Eklenen 03/07/2015
Bir Taslak 4 Silindir V-Şekilli Piston Kompresörünün Geliştirilmesi. Soğutma makinesinin kompresör kurulumunun termal hesaplanması ve gaz sisteminin belirlenmesi. Ünitenin bir gösterge ve güç diyagramının yapımı. Pistonun detaylarının güç hesaplanması.
dersin işi, eklendi 01/25/2013
Bir eksenel pistonlu pompanın devresinin genel özellikleri, eğimli bir silindir bloğu ve bir disk ile. Bir eksenel pistonlu pompanın eğimli bir blok ile hesaplanması ve tasarlanması ana aşamalarının analizi. Evrensel hız regülatörünün tasarımının dikkate alınması.
kurs çalışması, eklendi 01/10/2014
Delme-freze işlemleri için cihaz tasarlama. İş parçasını elde etme yöntemi. Eksenel pistonlu pompanın yapımı, prensibi ve çalışma koşulları. Ölçüm cihazının hatasının hesaplanması. Güç mekanizmasını monte etmek için teknolojik şema.
tez, eklendi 05/26/2014
Sabit hacim ve basınç altında ısı kaynağı ile içten yanmalı motorların termodinamik döngülerinin dikkate alınması. Termal Motor Hesaplama D-240. Emme işlemlerinin hesaplanması, sıkıştırma, yanma, genişleme. DVS çalışmalarının etkili performansı.
