Съвременни проблеми на науката и образованието. Изпускателни системи на двигатели с вътрешно горене Анализ на газо-динамични процеси на изпускателната система на DVS

480. | 150 UAH. | $ 7.5 ", Mouseoff, Fgcolor," #FFFFCC ", BGCOLOR," # 393939 ");" Onmouseout \u003d "return nd ();"\u003e период на дисертация - 480 разтриване., Доставка 10 минути , около часовника, седем дни в седмицата и празници

Григориев Никита Игоревич. Газова динамика и топлообмен в изпускателния тръбопровод на буталния двигател: дисертацията ... Кандидат на технически науки: 01.04.14 / Григориев Никита Игоревич; [място на защита: Федерална държавна автономна образователна институция по висше професионално образование "Урал Федерален университет на име първия президент на Русия BN Yeltsin "http://lib.urfu.ru/mod/data/view.php?d\u003d51&rid\u003d238321] .- Ekaterinburg, 2015.- 154 p.

Въведение

Глава 1. Състояние на въпроса и определяне на целите на проучването 13

1.1 Видове изпускателни системи 13

1.2 Проучвания за експериментална ефективност системи за завършване. 17

1.3 Проучвания за сетълмент на ефективността на дипломирането 27

1.4 Характеристики на топлообменните процеси в изпускателната система на буталния двигател с вътрешно горене 31

1.5 Заключения и задаване на задачи 37

Глава 2. Изследователска методология и описание на експерименталната инсталация 39

2.1 Избор на методология за изследване на газовата динамика и топлообменни характеристики на процеса на изход на буталния двигател 39

2.2 Конструктивно изпълнение на експерименталната инсталация за изследване на процеса на освобождаване в Piston DVS 46

2.3 Измерване на ъгъла на въртене и скорост разпределение вата 50

2.4 Определение за незабавен поток 51

2.5 Измерване на мигновени коефициенти на пренос на топлина 65

2.6 Измерване на потока свръхналягане в пътеката за дипломиране 69

2.7 Система за събиране на данни 69

2.8 Заключения от глава 2

Глава 3. Динамика на газа и характеристики на разходите на процеса на освобождаване 72

3.1 Динамика на газа и разходите на процеса на освобождаване в буталния двигател на вътрешното изгаряне без случайност от 72

3.1.1 с тръбопровод с кръгов кръстосан раздел 72

3.1.2 за тръбопровод с квадратно напречно сечение 76

3.1.3 с тръбопровод на триъгълно напречно сечение 80

3.2 Газова динамика и консумативи за процеса на изход на буталния двигател с вътрешно горене с намаляващ 84

3.3 Заключение в глава 3 92

Глава 4. Незабавно пренос на топлина в изпускателния канал на буталния двигател на вътрешното изгаряне 94

4.1 Незабавен местен процес на пренос на топлина на вътрешно изгаряне на двигател с вътрешно горене без SuperCraws 94

4.1.1 с тръбопровод с кръгло напречно сечение 94

4.1.2 за тръбопровод с квадратно напречно сечение 96

4.1.3 с тръбопровод с триъгълно напречно сечение 98

4.2 Незабавен процес на пренос на топлина на изхода на буталния двигател на вътрешното изгаряне с намаляването на 101

4.3 Заключения от глава 4 107

Глава 5. Стабилизиране на потока в изпускателния канал на буталния двигател на вътрешното изгаряне 108

5.1 Промяна на пулсациите на потока в изпускателния канал на буталния двигател, използвайки постоянно и периодично изхвърляне 108

5.1.1 Потискане на пулсациите на потока в изхода, използвайки постоянно изхвърляне 108

5.1.2 Промяна на пулсациите на потока в изпускателния канал чрез периодично изхвърляне 112 5.2 Конструктивен и технологичен дизайн на изпускателния тракт с изхвърляне 117

Заключение 120.

Библиография

Очаквани проучвания за ефективността на системите за завършване

Изпускателната система на буталото е да премахне цилиндрите на двигателя на отработените газове и да ги подаде на турбината на турбокомпресора (в надзорните двигатели), за да конвертира оставащата енергия след работния процес механична работа на tk tree. Изпускателните канали се извършват от общ тръбопровод, хвърлен от сив или топлоустойчив чугун, или алуминий в случай на охлаждане, или от отделни чугунени дюзи. За защита на персонала на услугите от Burns изпускателен тръбопровод Тя може да се охлажда с вода или покритие с топлоизолационен материал. Топлоизолираните тръбопроводи са по-предпочитани за двигатели с газови турбини. Тъй като в този случай загубата на енергия на отработените газове се намалява. Тъй като при нагряване и охлаждане дължината на изпускателните тръбопроводи се променя, тогава са монтирани специални компенсатори преди турбината. На големи двигатели Компенсаторите също комбинират отделни участъци от тръбопроводи, които по технологични причини правят композит.

Информация за параметрите на газа преди турбината на турбозалата в динамиката по време на всеки работен цикъл на DVS се появи в 60-те години. Известни са и някои резултати от проучвания на зависимостта на моментната температура на отработените газове от натоварването за четири инсулт на малка площ на въртенето на коляновия вал, датирани със същия период от време. Въпреки това, нито в това, нито в други източници, има такива важни характеристики Като местна интензивност на топлопредаване и дебит на газ в канала на отработените газове. Дизелите с превъзходно могат да бъдат три вида организация за подаване на газ от цилиндровата глава до турбината: система за постоянно налягане на газа пред турбината, импулсна система и система за импулса с импулсен преобразувател.

В системата на постоянно налягане газовете от всички цилиндри влизат в голям изпускателен колектор на голям обем, който служи като приемник и до голяма степен изглажда пулсациите (Фигура 1). По време на освобождаването на газ от цилиндъра в изпускателната тръба се образува висока амплитудна вълна. Недостатъкът на такава система е силно намаление на производителността на газа, докато тече от цилиндъра през колектора към турбината.

С такава организация на освобождаването на газове от цилиндъра и снабдяването им към апарата на турбината намалява загубата на енергия, свързана с внезапното им разширяване по време на изтичането на цилиндъра в тръбопровода и двукратното преобразуване на Енергия: кинетичната енергия, произтичаща от цилиндъра от газове в потенциалната енергия на налягането им в тръбопровода, и последното отново в кинетичната енергия в апарата на дюзата в турбината, тъй като се случва в системата за дипломиране с постоянно налягане на входа на турбината. В резултат на това, по време на импулсната система, експлоатацията на газове в турбината се увеличава и тяхното налягане намалява по време на освобождаването, което намалява цената на властта да извършва газообмен в цилиндъра на двигателя на буталото.

Трябва да се отбележи, че с импулсен началник условията за превръщане на енергията в турбината са значително влошени поради нестационарността на потока, което води до намаляване на нейната ефективност. В допълнение, дефиницията на изчислените параметри на турбината е възпрепятствана поради променливи на налягане и температура на газа преди турбината и зад него, и отделянето на газ към апарата на дюзата. Освен това дизайнът както на самия двигател и турбината на турбокомпресора е сложно поради въвеждането на отделни колектори. В резултат на това редица фирми с масова продукция Двигатели с газова турбина Superior прилага система за повишаване на налягането преди турбина.

Надзорът на импулсния преобразувател е междинно и съчетава ползите от пулсациите на налягането в изпускателния колектор (намаляване на операцията по бедност и подобряване на продупуването на цилиндъра) с победител от намаляването на налягането преди турбината, което увеличава ефективността на последния.

Фигура 3 - Супериорна система с импулсен конвертор: 1 - дюза; 2 - дюзи; 3 - камера; 4 - дифузор; 5 - Тръбопровод

В този случай, отработените газове върху тръби 1 (фигура 3) са обобщени чрез дюзи 2, в един тръбопровод, който съчетава изпусканията от цилиндри, чиито фази не са насложени от един към друг. В определен момент във времето, импулсът на налягането в един от тръбопроводите достига максимум. В този случай максималната скорост на изтичане на газ от дюзата, свързана с този тръбопровод, става максимална, която води до ефекта на изхвърляне към резолюцията в друг тръбопровод и по този начин улеснява продукцията на цилиндрите, прикрепени към него. Процесът на изтичане на дюзите се повтаря с висока честота, следователно в камерата 3, която извършва ролята на миксер и амортисьор, се образува повече или по-малко равномерен поток, кинетичната енергия, която в дифузора 4 ( Намаляване на скоростта) се трансформира в потенциал поради увеличаване на налягането. От газопровода 5 газове влизат в турбината при почти постоянно налягане. По-сложна структурна диаграма на импулсния преобразувател, състояща се от специални дюзи в края на отработените тръби, комбинирани от общ дифузор, е показан на фигура 4.

Потокът в изпускателния тръбопровод се характеризира с изразена нестационарност, причинена от честотата на самия процес и нестандартността на газовите параметри при границите на отработения тръбопровода-цилиндър и турбината. Ротационен канал, разбивка на профила и периодична промяна на геометричните си характеристики на входната част на слота на клапана обслужват причината за разделянето на граничния слой и образуването на обширни застояли зони, размерите на които се променят с течение на времето. При зоните за стагнация, възстановим поток с големи пулсиращи вихри, които взаимодействат с основния поток в тръбопровода и до голяма степен определят характеристиките на потока на каналите. Нестационарността на потока се проявява в канала на отработените газове и при стационарни гранични условия (с фиксиран клапан) в резултат на вълни от зони за претоварване. Размерите на нестационарни вихри и честотата на техните вълни могат значително да определят само чрез експериментални методи.

Сложността на експерименталното изследване на структурата на дизайнерите и изследователите и изследователите на Vortex Vortex да използват при избора на оптимална геометрия на изпускателния канал чрез сравняване на интегралните консумативи и енергийните характеристики на потока, обикновено получени при стационарни условия на физически модели, \\ t Това е с статично прочистване. Въпреки това, обосновката на надеждността на тези проучвания не е дадена.

Хартията представя експерименталните резултати за изучаване на структурата на потока в изпускателния канал на двигателя и се извършват сравнителен анализ структури и интегрални характеристики на потоците при стационарни и нежелани условия.

Резултатите от теста на голям брой изходни варианти показват недостатъчната ефективност на обичайния подход към профилирането въз основа на извършителите на стационарния поток в коленете на тръбите и късите тръби. Няма случаи на несъответствие на прогнозни и валидни зависимости консумативи от геометрията на канала.

Измерване на ъгъла на въртене и честотата на въртене на разпределителния вал

Трябва да се отбележи, че максималните разлики между стойностите на TPS, дефинирани в центъра на канала и близо до стената (вариацията на радиуса на канала) се наблюдават в контролни секции, близки до входа към канала под Проучване и достигане на 10.0% от IPI. Така, ако пулсациите за принудително газови потоци за 1х до 150 mm са с период от много по-малко от IPI \u003d 115 mS, токът трябва да се характеризира като ток висока степен Нестационарност. Това предполага, че преходният режим на потока в каналите на енергийната инсталация все още не е завършен, а следващото възмущение вече е засегнало. А напротив, ако пулсациите на потока ще бъдат много повече с период от TR, токът трябва да се счита за изцестяща (с ниска степен на нежелана). В този случай, преди появата на смущенията, преходният хидродинамичен режим има време да завърши и курсът да бъде подравнен. И накрая, ако дебитът на потока е близо до стойността на TR, токът трябва да се характеризира като умерено непостоянен с нарастваща степен на нестационарна.

Като пример за възможното използване на характерни времена, предложени за оценка на характерните времена, потока на газ в канализационните канали piston DVS.. Първо, вижте Фигура 17, при която зависимостта на скоростта на потока на WX от ъгъла на въртене на коляновия вал f (Фигура 17, А) и във времето t (Фигура 17, б). Тези зависимости бяха получени върху физическия модел на измерението на същите цилиндър 8.2 / 7.1. От фигурата може да се види, че представянето на зависимостта WX \u003d F (φ) е малко информативно, тъй като то не отразява точно физическата същност на процесите, настъпили в дипломния канал. Въпреки това е точно в тази форма, че тези графики се вземат в областта на машинното поле. Според нас е по-правилно да се използват времеви зависимост wx \u003d / (t) за анализ.

Ние анализираме зависимостта wx \u003d / (t) за n \u003d 1500 min. "1 (Фигура 18). Както може да се види, на този колянов вал въртяща се честота, дължината на целия процес на освобождаване е 27.1 ms. Преходният хидродинамичен процес в Изходът започва след отваряне на изпускателния вентил. В същото време може да се разграничи най-динамичната област на лифта (интервалът от време, през който има рязко увеличение на дебита), продължителността на която е 6.3 ms. След това растежът на дебита се заменя с нейната вдлъбнатина. Както е показано по-рано (Фигура 15), за това конфигурацията на времето на релаксация на хидравличната система е 115-120 ms, т.е. значително по-голяма от продължителността на повдигащата секция. По този начин следва да се приеме, че началото на освобождаването (повдигащата секция) се случва с висока степен на нелиза. 540 ф, HRAD PKV 7 A)

Газът е доставен от общата мрежа на тръбопровода, върху който е монтиран манометър 1, за да се контролира налягането върху мрежата и клапана 2, за да се контролира потока. Газът тече в резервоара 3 с обем 0.04 m3, той съдържаше решетка за подравняване 4, за да затвори пулсациите на налягането. От резервоара 3, газопроводът беше снабден с камерата за разпенване на цилиндъра 5, в която е монтирана Honeycomb 6. Honaycomb е тънка решетка и е предназначена да почиства остатъчното налягане. Камерата за разпенване на цилиндъра 5 е прикрепена към цилиндров блок 8, докато вътрешната кухина на камерата на цилиндъра е комбинирана с вътрешната кухина на главата на цилиндровия блок.

След отваряне на изпускателния клапан 7, газът от симулационната камера преминава през изпускателния канал 9 към измервателния канал 10.

Фигура 20 показва по-подробно конфигурацията на изпускателната тръба на експерименталната инсталация, показваща местоположенията на сензорите за налягане и термометричните сонди.

В следствие ограничено количество Информация за динамиката на процеса на освобождаване като оригинална геометрична база е избрана класически директен изходен канал с кръгово напречно сечение: към главата на цилиндровия блок 2 е прикрепен експериментална тръба 2, дължината на тръбата е 400 mm и a диаметър 30 \u200b\u200bmm. В тръбата се пробиват три отвора на разстояния L, LG и B, съответно 20,140 и 340 mm за монтиране на сензори за налягане 5 и термо-хасерни сензори 6 (Фигура 20).

Фигура 20 - Конфигурация на канала за отработени газове на експерименталната инсталация и местоположението на сензора: 1-цилиндрова камера; 2 - главата на цилиндровия блок; 3 - изпускателен клапан; 4 - експериментална тръба за дипломиране; 5 - сензори за налягане; 6 - термометрични сензори за измерване на дебита; L е дължината на изходната тръба; C_3- DIASE към местоположенията на термо-часърните сензори от прозореца на отработените газове

Системата за измерване на инсталацията е позволила да определи: текущия ъгъл на въртене и въртящата се скорост на коляновия вал, мигновения дебит, мигновения коефициент на пренос на топлина, излишното налягане на потока. Методи за определяне на тези параметри са описани по-долу. 2.3 Измерване на ъгъла на въртене и честота на въртене на разпределението

За да се определи скоростта на въртене и текущия ъгъл на въртене на разпределителния вал, както и момента на намиране на буталото в горните и долните мъртви точки се прилага тахометричен сензор, инсталационна схема, която е показана на фигура 21, Тъй като параметрите, изброени по-горе, трябва да бъдат недвусмислено определени в изследването на динамичните процеси в МНС. четири

Тахометричният сензор се състои от зъбен диск 7, който имаше само два зъба, разположени един срещу друг. Дискът 1 е монтиран с електрически двигател 4, така че един от дисковете на диска съответства на положението на буталото в горната мъртва точка, а другата, съответно, долната мъртва точка и е прикрепена към вала, използвайки Свързване 3. Валът на двигателя и валът на двигателя на буталото бяха свързани чрез предаване на колана.

При преминаване на един от зъбите близо до индуктивния сензор 4, фиксиран на статива 5, изходът на индуктивния сензор се образува пулс на напрежение. Използвайки тези импулси, можете да определите текущото положение на разпределителния вал и съответно да определите позицията на буталото. За да може сигналите, съответстващи на NMT и NMT, зъбите се извършват един от друг един от друг, конфигурацията е различна един от друга, поради която сигналите на изхода на индуктивния сензор са имали различни амплитуди. Полученият при изхода от индуктивния сензор е показано на фигура 22: пулсът на напрежението на по-малка амплитуда съответства на положението на буталото в NTC и импулса на по-висока амплитуда, съответно, позиция в NMT.

Газова динамика и консуматив процес на изхода на буталото на двигателя с вътрешно горене със суперпозиция

В класическата литература за теорията на работния процес и инженерството турбокомпресорът се счита главно като най-ефективният метод на принуждаване на двигателя, поради увеличаване на количеството въздух, влизащо в цилиндрите на двигателя.

Трябва да се отбележи, че в литературни източници влиянието на турбокомпресора върху газо-динамичните и термофизичните характеристики на газовия поток на отработения тръбопровод е изключително рядко. Главни в литературата турбината на турбината се разглежда с опростявания, като елемент на система за обмен на газ, която има хидравлична устойчивост на потока от газове при изхода на цилиндрите. Въпреки това е очевидно, че турбокомпресорът турбина играе важна роля при образуването на потока на отработените газове и оказва значително въздействие върху хидродинамичните и термофизични характеристики на потока. Този раздел обсъжда резултатите от проучването на ефекта на турбината на турбокомпресора върху хидродинамичните и термофизични характеристики на газовия поток в изпускателния тръбопровод на буталния двигател.

Изследванията бяха извършени върху експериментална настройка, която преди това беше описана във втората глава, основната промяна е инсталирането на турбокомпресор TKR-6 с радиална аксиална турбина (фигури 47 и 48).

Благодарение на влиянието на налягането на отработените газове в тръбопровода на отработените газове до работния поток на турбината, моделите на промени в този индикатор са широко проучени. Компресиран

Инсталацията на турбинната турбина в отработения тръбопровод има силен ефект върху налягането и скоростта на потока в изпускателния тръбопровод, който ясно се вижда от плитчината на налягането и скоростта на потока в изпускателната тръба с турбокомпресора от ъгъла на коляновия вал (Фигури 49 и 50). Сравняване на тези зависимости със сходни зависимости за тръбопровода на отработените газове без турбокомпресор при подобни условия, може да се види, че инсталирането на турбина на турбокомпресора в изпускателната тръба води до появата на голям брой вълни по време на целия изход на изхода на изхода чрез действието на елементите на острието (апарати и работно колело на дюзата) на турбината. Фигура 48 - Общ вид инсталация с турбокомпресор

Още едно характеристика Тези зависимости са значително увеличение на амплитудата на колебанията на налягането и значително намаляване на амплитудата на флуктурата на скоростта в сравнение с изпълнението на изпускателната система без турбина. Например, при честотата на въртене на коляновия вал от 1500 минути, максималното налягане на газа в тръбопровода с турбокомпресор е 2 пъти по-високо и скоростта е 4,5 пъти по-ниска, отколкото в тръбопровода без турбина. Повишено налягане и намаляване на налягането и намалявайки Скоростта в диплома за дипломиране е причинена от съпротивлението, създадено от турбината. Заслужава да се отбележи, че максималната стойност на налягането в тръбопровода на турбокомпресора се измества спрямо максималната стойност на налягането в тръбопровода без турбина до 50 градуса на въртенето на коляновия вал. така

Зависимостта на локалната (1x \u003d 140 mm) свръх налягане на компютъра и скоростта на потока на WX в отработения тръбопровод на кръговото напречно сечение на буталния двигател с турбокомпресор от ъгъла на въртене на коляновия вал P при свръхналягане на освобождаването на Pt \u003d 100 kPa за различни скорости на коляновия вал:

Установено е, че в изпускателния тръбопровод с турбокомпресор, максималните стойности на дебита са по-ниски, отколкото в тръбопровода без него. Заслужава да се отбележи, че в същото време моментът на постигане на максималната стойност на дебита към увеличаване на ъгъла на завоя на коляновия вал е характерно за всички режими на инсталиране. В случай на турбокомпресор, скоростта на скоростта е най-силно изразена при ниски скорости на въртене на коляновия вал, което също е характерно и в случая без турбина.

Подобни характеристики са характерни и за зависимост px \u003d / (p).

Трябва да се отбележи, че след затваряне на изпускателния клапан скоростта на газа в тръбопровода във всички режима не се свежда до нула. Инсталирането на турбината на турбокомпресора в изпускателния тръбопровод води до изглаждане на пулсациите на скоростта на потока на всички видове експлоатация (особено с първоначалното свръхналягане от 100 kPa), както по време на изходния такт, така и след края му.

Заслужава да се отбележи, че в тръбопровода с турбокомпресор, интензивността на затихването на колебанията на налягането на потока, след като изпускателният вентил е затворен по-висок, отколкото без турбокомпресор

Трябва да се приеме, че промените, описани над промените в газо-динамичните характеристики на потока, когато турбокомпресорът е инсталиран в тръбопровода на отработените газове, потокът от потока в изходния канал, който неизбежно трябва да доведе до промени в термофизичните характеристики на процеса на освобождаване.

Като цяло зависимостта от промяната на налягането в тръбопровода в DVS с горната част е в съответствие с получените по-рано.

Фигура 53 показва графики на зависимостта масов поток G през изпускателния тръбопровод от скоростта на въртене на коляновия вал под различните стойности на излишното налягане на Р и конфигурациите на изпускателната система (с турбокомпресора и без него). Тези графики са получени чрез описаната в техниката техника.

От графиките, показани на фигура 53, може да се види, че за всички стойности на първоначалното свръхналягане, масовият дебит g на газ в отработения тръбопровод е приблизително същото, сякаш има TK и без него.

В някои начини на експлоатация на инсталацията, разликата в разходите за разходи леко надвишава систематична грешка, която е около 8-10% за определяне на масовия дебит. 0.0145 g. kg / s.

За тръбопровод с квадратно напречно сечение

Изпускателната система с функции на изхвърляне, както следва. Изгорелите газове в изпускателната система идват от цилиндъра на двигателя в канала в цилиндровата глава 7, от където преминават към изпускателния колектор 2. В изпускателния колектор се монтира изхвърлена тръба 4, в която се доставя въздух чрез Electropneumoclap 5. Такова изпълнение ви позволява да създадете разтоварваща област непосредствено зад главата на цилиндрата.

За да не създаде значителна хидравлична резистентност в изпускателната тръба, нейният диаметър не трябва да надвишава 1/10 диаметър на този колектор. Също така е необходимо, за да се създаде критичен режим в изпускателния колектор и се появява заключването на ежектора. Положението на осите на изхвърляне на остатъци спрямо оста на изпускателната колектор (ексцентричност) се избира в зависимост от специфичната конфигурация на изпускателната система и режима на работа на двигателя. В този случай критерият за ефективност е степента на пречистване на цилиндъра от отработените газове.

Експериментите за търсене показват, че изпускането (статично налягане), създадено в изпускателния колектор 2, използвайки изхвърлянето на тръбата 4, трябва да бъде най-малко 5 kPa. В противен случай ще се появи недостатъчно изравняване на пулсиращия поток. Това може да доведе до образуването на фуражни токове в канала, което ще доведе до намаляване на ефективността на изчистването на цилиндъра и съответно да намали мощността на двигателя. Електронният блок за управление на двигателя 6 трябва да организира работата на електроклонемоцлеп 5, в зависимост от скоростта на въртене на коляновия вал на двигателя. За да се подобри ефектът на изхвърляне в изходния край на тръбата за изхвърляне 4, може да бъде инсталирана подложка за дюза.

Оказа се, че максималните стойности на дебита в изходния канал с постоянно изхвърляне са значително по-високи, отколкото без него (до 35%). В допълнение, след затваряне на изпускателния вентил в изпускателния канал с постоянно изхвърляне, скоростта на изходния поток пада по-бавно в сравнение с традиционния канал, който показва продължаващото почистване на канала от отработените газове.

Фигура 63 показва зависимостта на локалния поток на звука VX през изходните канали с различно изпълнение от скоростта на въртене колянов вал P. Те показват, че в цялата гама от въртенето на коляновия вал, с постоянно изхвърляне, процентът на потока на обема чрез изпускателната система се увеличава, което трябва да доведе до по-добро почистване на цилиндри от отработените газове и увеличаване на двигателя.

Така проучването показа, че използването на постоянно изхвърляне в изпускателната система в изпускателната система подобрява пречистването на цилиндъра в сравнение с традиционните системи чрез стабилизиране на потока в изпускателната система.

Основните главни почести този метод От метода на охлаждане на поточните пулсации в отработения канал на буталния двигател, с ефекта на постоянното изхвърляне, въздухът през тръбата за изхвърляне се подава към канала на отработените газове само по време на такта за освобождаване. Това може да бъде възможно чрез настройка. електронен блок Управление на двигателя или прилагане на специален контролен блок, чиято диаграма е показана на Фигура 66.

Тази схема, разработена от автора (фигура 64), се прилага, ако е невъзможно да се гарантира контролът на процеса на изтласкване, като се използва устройството за управление на двигателя. Принципът на функциониране на такава схема се състои в следното, трябва да се монтират специални магнити на маховик на двигателя, трябва да се монтират специални магнити, чиято позиция ще съответства на моментите на отваряне и затваряне на изходните клапани на двигателя. Магнитите трябва да бъдат монтирани в различни стълбове спрямо биполярания сензор, което от своя страна трябва да бъде в непосредствена близост до магнитите. Преминавайки до сензорния магнит, настроен чрез съответно точката на отваряне на изпускателните клапани, причинява малък електрически импулс, който се засилва от единица за усилване на сигнала 5 и се подава към електроклонемоц, заключенията на които са свързани към Изходи 2 и 4 от управляващия блок, след което започва и захранва въздух. Това се случва, когато вторият магнит работи до сензора 7, след което електроклонемоцелап се затваря.

Превръщаме се към експериментални данни, получени в обхвата на въртенето на коляновия вал р от 600 до 3000 минути. 1 с различни щифтове за свръхналягане на освобождаването (от 0.5 до 200 kPa). В експерименти, сгъстен въздух с температура на сгъстяване с температура 22-24 с тръбата за изхвърляне, получена от фабричната магистрала. Дефлексията (статично налягане) за тръбата за изхвърляне в изпускателната система е 5 kPa.

Фигура 65 показва графиките на локалните зависими от налягането PX (Y \u003d 140 mm) и скоростта на потока на WX в изпускателния тръбопровод на кръглата напречна част на буталния двигател с периодично изхвърляне от ъгъла на въртене на коляновия вал R под Излишното налягане на № \u003d 100 kPa за различни честоти на въртене на коляновия вал.

От тези графики може да се види, че по време на цялото такт на освобождаване има колебание на абсолютно налягане в пътя на дипломирането, максималните стойности на трептенията на налягането достигат 15 kPa и минималът достига до разтоварването на 9 kPa. След това, както в класическия път на дипломиране на кръговото напречно сечение, тези показатели са съответно 13,5 kPa и 5 kPa. Заслужава да се отбележи, че максималната стойност на налягането се наблюдава при скоростта на коляновия вал от 1500 минути. "1, от другите начини на работа на процеса на колебание на налягането, не достига до такива стойности. Спомнете си. Това в първоначалната тръба на Кръгла напречно сечение се наблюдава монотонно увеличаване на амплитудата на колебанията на налягане в зависимост от увеличаването на честотата на въртене на коляновия вал.

От графиките на местния газов дебит на газовия поток от ъгъла на въртенето на коляновия вал, може да се види, че локалните скорости по време на такта за освобождаване в канала, използващи ефекта на периодичното изхвърляне, е по-висок, отколкото в класическия канал на кръгово напречно сечение на всички режими на двигателя. Това показва най-доброто почистване на дипломния канал.

Фигура 66, графики за сравняване на зависимите от обемния дебит на газа от въртящата се скорост на коляновия вал в кръглото напречно сечение на без изхвърляне и кръговото напречно сечение с периодично изхвърляне при различни свръхналягане при входящия канал се разглеждат .

UDC 621.436.

Ефект на аеродинамичната резистентност на всмукателните и изпускателните системи на автомобилните двигатели върху процесите на обмен на газ

L.v. Дърводелци, BP. ZhiLkin, ю. Бродов, Н.И. Григориев

Докладът представя резултатите от експериментално изследване на влиянието на аеродинамичната резистентност на всмукателните и изпускателните системи бутални двигатели върху обменните процеси на газа. Експериментите бяха проведени на он-лайн моделите на едноцилиндров двигател. Описани са инсталации и методи за провеждане на експерименти. Представени са зависимостите от промяната в мигната скорост и налягане на потока в газовите пътеки на двигателя от ъгъла на въртенето на коляновия вал. Данните са получени при различни коефициенти на устойчивост на всмукателни и изпускателни системи и различни честоти на въртене на коляновия вал. Въз основа на получените данни бяха направени заключения на динамичните характеристики на процесите на обмен на газ в двигателя в различни условия. Показано е, че използването на шумовия шум изглажда въздушния поток и променя характеристиките на потока.

Ключови думи: бутални двигатели, газообменни процеси, динамика на процесите, импулса на скоростта и налягането на потока, шумозаглушител.

Въведение

Направете редица изисквания към приема и резултатите от бутални двигатели с вътрешно горене, сред които основното намаляване на аеродинамичния шум и минималната аеродинамична резистентност са основните. И двата индикатора се определят в взаимното свързване на дизайна на филтърния елемент, входящите шумозаглубове и освобождаването, каталитичните неутрализатори, присъствието на превъзходен (компресор и / или турбокомпресор), както и конфигурацията на всмукателните и изпускателните тръбопроводи и естеството на потока в тях. В същото време, практически няма данни за влиянието на допълнителни елементи на всмукателните и изпускателните системи (филтри, заглушители, турбокомпресор) върху газовата динамика в тях.

Настоящият член представя резултатите от проучване на ефекта от аеродинамичната резистентност на всмукателните и изпускателните системи върху обменните процеси на газовете във връзка с буталния двигател на измерението 8.2 / 7.1.

Експериментални растения

и система за събиране на данни

Проучванията на ефекта на аеродинамичната резистентност на газоразпределителните системи на газообменни процеси в инженерите на буталото бяха проведени на симулационния модел на размерите 4.2 / 7.1, задвижван от ротация асинхронен двигателЧестотата на въртене на коляновия вал, която се регулира в диапазона N \u003d 600-3000 min1 с точност ± 0.1%. Експерименталната инсталация е описана по-подробно.

На фиг. 1 и 2 показват конфигурациите и геометричните размери на приема на приема и изпускателната тръба на експерименталната инсталация, както и местоположението на инсталацията за измерване на мигновени

стойностите на средната скорост и налягане на потока на въздуха.

За измервания на незабавни стойности на налягане в потока (статично) в PC канала, сензорът за налягане £ -10 бе използван от Wika, чийто скорост е по-малко от 1 ms. Максималната относителна средна стойност за измерване на налягането е ± 0.25%.

За да се определи мигновената среда в разрез на канал на въздушния поток, термоенемометри на постоянната температура на оригиналния дизайн, чувствителният елемент от който е нихромната нишка с диаметър 5 цт и дължина 5 mm. Максималната относителна средна средна стойност на приложение за измерване на скоростта WX е ± 2.9%.

Измерването на въртенето на коляновия вал се извършва с помощта на тахометричен измервателен уред, състоящ се от зъбен диск, фиксиран на шарнирния вал и индуктивен сензор. Сензорът образува импулс на напрежение при честота, пропорционална на скоростта на въртене на вала. Според тези импулси се записва честотата на въртене, позицията на коляновия вал (ъгъл F) е определена и момента на преминаване на буталото на VMT и NMT.

Сигналите от всички сензори въведоха аналогов до-цифров конвертор и се предават на персонален компютър за по-нататъшна обработка.

Преди провеждането на експерименти се извършва статично и динамично насочване на измервателната система като цяло, което показва скоростта, необходима за изследването на динамиката газо-динамични процеси В входните и изпускателните системи на буталните двигатели. Общата средна средна грешка на експериментите върху ефекта на аеродинамичната резистентност на газовия въздух системи на DVS. Процесите на газовете са ± 3.4%.

Фиг. 1. Конфигурация и геометрични размери на приемния път на експерименталната инсталация: 1 - цилиндрова глава; 2-мехурчеща тръба; 3 - измервателна тръба; 4 - термоанемометрични сензори за измерване на дебита на въздуха; 5 - сензори за налягане

Фиг. 2. Конфигурация и геометрични размери на изпускателната тръба на експерименталната инсталация: 1 - цилиндрова глава; 2 - работещ парцел - дипломиране; 3 - сензори за налягане; 4 - термометрични сензори

Ефектът от допълнителните елементи върху газовата динамика на процесите на всмукване и освобождаване се изследва с различни коефициенти на съпротивление на системата. Съпротивлението е създадено чрез различни входящи филтри и освобождаване. Така че, като един от тях, стандартен въздушен автомобилен филтър се използва с коефициент на съпротивление 7.5. Тъканният филтър с коефициент на съпротивление 32 е избран като друг филтърен елемент. Коефициентът на резистентност се определя експериментално чрез статично прочистване в лабораторни условия. Провеждат се и проучвания без филтри.

Ефект на аеродинамичната резистентност върху входящия процес

На фиг. 3 и 4 показват зависимите от скоростта на въздушния поток и налягането на компютъра в входа

le от ъгъла на въртене на коляновия вал f при различни честоти на въртене и при използване на различни входящи филтри.

Установено е, че в двата случая (с шумозаглушител и без) пулсация на налягане и дебит на въздуха са най-изразени при висока скорост на въртене на коляновия вал. В същото време в приемния канал с шумозаглушител максимална скорост Въздушен поток, както трябва да се очаква, по-малко, отколкото в канала без него. Повечето

m\u003e x, m / s 100

Откриване 1 III 1 1 III 7 1 £ * ^ 3 111

Движен клапан 1 111 II Ti. [Zocrytir. . 3.

§ p * ■ -1 * £ l r-

// 11 "S '11 III 1

540 (r. Gome. P.K.Y. 720 VMT NMT

1 1 Отваряне -Gbepskid-! Клапан А L 1 g 1 1 1 затворен ^

1 HDC. BPCSKNEO клапан "x 1 1

| | A j __ 1 __ mj y t -1 1 k / \\ t / v / \\ t- y / \\ t / l / l \\ t

1 1 1 1 1 1 1 | 1 1 ■ ■ 1 1

540 (r. Cyro. P.k .. 720 VMT NMT

Фиг. 3. Зависимостта на скоростта на въздуха WX в приемния канал от ъгъла на въртене на коляновия вал при различни честоти на въртене на коляновия вал и различни филтриращи елементи: A - N \u003d 1500 min-1; B - 3000 min-1. 1 - без филтър; 2 - стандартен въздушен филтър; 3 - филтър за тъкани

Фиг. 4. Зависимостта на PC налягането в входящия канал от ъгъла на въртене на коляновия вал F при различни честоти на въртене на коляновия вал и различни филтриращи елементи: A - N \u003d 1500 min-1; B - 3000 min-1. 1 - без филтър; 2 - стандартен въздушен филтър; 3 - филтър за тъкани

беше ярко се проявява с високи честоти на въртене на коляновия вал.

След затваряне на всмукателния вентил, налягането и скоростта на въздушния поток в канала при всички условия не стават равни на нула и се наблюдават някои от техните колебания (виж Фиг. 3 и 4), което също е характерно за освобождаването процес (виж по-долу). В същото време инсталирането на входящия шумовия шум води до намаляване на пулсациите на налягане и скоростта на въздушния поток при всички условия както по време на всмукателния процес, и след затваряне на всмукателния вентил.

Ефект на аеродинамиката

устойчивост на процеса на освобождаване

На фиг. 5 и 6 показва зависимостта на скоростта на потока на въздуха на WX и под налягане в изхода от ъгъла на въртене на образуването на коляновия вал при различни въртящи се честоти и при използване на различни филтри за освобождаване.

Проучванията бяха проведени за различни честоти на въртене на коляновия вал (от 600 до 3000 min1) при различни свръхналягане върху освобождаването на PI (от 0.5 до 2.0 bar) без тих шум и ако е представено.

Установено е, че и в двата случая (с шумозаглушител и без) пулсация на дебита на въздуха, най-ярко се проявява при ниски честоти на въртенето на коляновия вал. В този случай стойностите на максималния дебит на въздуха остават в канала за изпускане с шумозаглушител

мерили същото като без него. След затваряне на изпускателния вентил, скоростта на потока на въздуха в канала при всички условия не се превръща в нула и се наблюдават някои колебания на скоростта (виж фиг. 5), която е характерна за входящия процес (виж по-горе). В същото време инсталирането на шумовия шум върху освобождаването води до значително увеличаване на пулсациите на дебита на въздуха при всички условия (особено при RY \u003d 2.0 bar) както по време на освобождаването, така и след като изпускателният вентил е затворен .

Трябва да се отбележи обратният ефект на аеродинамичната резистентност върху характеристиките на входящия процес в двигателя, където въздушен филтър Ефекти на пулсацията в всмукателния процес и след затваряне на входящия клапан присъстваха, но те бяха очевидно по-бързо, отколкото без него. В този случай наличието на филтър в входящата система доведе до намаляване на максималния дебит на въздуха и отслабване на динамиката на процеса, който е последователен с преди това получени резултати в работата.

Увеличаването на аеродинамичното съпротивление на изпускателната система води до определено увеличение на максималния натиск в процеса на освобождаване, както и изместването на пикове за NMT. В този случай може да се отбележи, че инсталирането на шумозаглушителя на изхода води до намаляване на пулсациите на налягането на въздушния поток при всички условия както по време на производствения процес, така и след като изпускателният вентил е затворен.

hy. m / s 118 100 46 16 16

1 1 до. T «aia k t 1 затваряне на пулпата

Откриване на ipical |<лапана ^ 1 1 А ікТКГ- ~/М" ^ 1

"" І | І / ~ ^

540 (p, вземете, p.k.y. 720 nmt nmt

Фиг. 5. зависимостта на скоростта на въздуха wx в изхода от ъгъла на въртене на шарнирния вал при различни честоти на въртене на коляновия вал и различни филтриращи елементи: A - N \u003d 1500 min-1; B - 3000 min-1. 1 - без филтър; 2 - стандартен въздушен филтър; 3 - филтър за тъкани

Px. 5PR 0,150.

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 L "A 11 1 1 / \\ t 1. 'и II 1 1

Откриване | Yypzskskaya 1 ІКлапана р7 1 H І _ / 7 / ", g s 1 h / cgtї Алън -

c- "1 1 1 1 1 І 1 l l _л / І І h / 1 1

540 (p, ковчег, pk6. 720

Фиг. 6. Зависимостта на под налягане в изхода от ъгъла на въртене на коляновия вал f при различни честоти на въртене на коляновия вал и различни филтриращи елементи: A - N \u003d 1500 min-1; B - 3000 min-1. 1 - без филтър; 2 - стандартен въздушен филтър; 3 - филтър за тъкани

Въз основа на обработката на промени в зависимостта в дебита за отделен такт, относителна промяна в обемния поток на въздуха Q се изчислява чрез канала на отработените газове, когато се постави ауспуха. Установено е, че с ниско свръхналягане върху освобождаването (0.1 MPa), консумацията Q в изпускателната система с шумозаглушител е по-малко, отколкото в системата без нея. В същото време, ако при честотата на въртене на коляновия вал 600 min-1, тази разлика е приблизително 1,5% (която се крие в грешката), след това с n \u003d 3000 min4 тази разлика достига 23%. Показано е, че за високо свръхналягане от 0.2 МРа се наблюдава обратната тенденция. Обемният поток на въздуха през изпускателния канал с шумозаглушител е по-голям, отколкото в системата без него. В същото време при ниски честоти на въртене на коляновия вал, това надвишава 20%, и с N \u003d 3000 min1 - 5%. Според авторите такъв ефект може да бъде обяснен с някои изглаждане на пулсациите на дебита на въздуха в изпускателната система в присъствието на безмълвен шум.

Заключение

Проведеното проучване показа, че входящия двигател на вътрешното изгаряне е значително повлиян от аеродинамичната резистентност на приемния път:

Увеличаването на резистентността на филтърния елемент изглажда динамиката на процеса на пълнене, но в същото време намалява скоростта на потока на въздуха, който съответства на коефициента на пълнене;

Ефектът на филтъра се засилва с нарастващата честота на въртене на коляновия вал;

Праговата стойност на коефициента на устойчивост на филтъра (приблизително 50-55), след което неговата стойност не влияе на скоростта на потока.

Доказано е, че аеродинамичната резистентност на изпускателната система също значително засяга газо-динамиката и консумативите на процеса на освобождаване:

Увеличаването на хидравличното съпротивление на изпускателната система в буталните DVS води до увеличаване на пулсациите на дебита на въздуха в канала на отработените газове;

При ниско свръхналягане върху освобождаването в системата с безмълвен шум, има намаление на обемния поток през изпускателния канал, докато при висок RY - напротив, той се увеличава в сравнение с изпускателната система без шумозаглушаване.

По този начин получените резултати могат да бъдат използвани в инженерната практика, за да се изберат оптимално характеристиките на входните и стопанските шумозаглушители, които могат да осигурят

влиянието върху пълненето на цилиндъра на прясното зареждане (коефициент на пълнене) и качеството на почистването на цилиндъра на двигателя от отработените газове (остатъчен газ) върху определени високоскоростни режими на работата на бутащия двигател.

Литература

1. Драганов, Б.К. Изграждане на всмукателни и изпускателни канали на двигатели с вътрешно горене / B.KH. Драганов, МГ. Круглов, В. С. Обухов. - Киев: Посетете училище. Глава ED, 1987. -175 p.

2. Двигатели за вътрешно горене. В 3 kN. Kn. 1: Теория на работните потоци: проучвания. / V.N. Лу-Канин, К.А. Морозов, А.С. Khachyan et al.; Ед. V.N. Луканина. - m.: По-високо. Shk., 1995. - 368 p.

3. Чонпраозс, Б.А. Двигатели за вътрешно горене: теория, моделиране и изчисляване на процесите: проучвания. В курса "Теория на работните потоци и моделиране на процеси във вътрешните двигатели с вътрешно горене" / Б.А. Чамоз, т.т. Фараплатов, v.v. Клементв; Ед. Замък Риал. Наука за Руската федерация Б.А. Чемпазов. - Челябинск: Сурсу, 2010. -382 стр.

4. Модерни подходи за създаване на дизелови двигатели за леки автомобили и малки спокойствие

zovikov / a. Блинов, p.a. Голубев, ю. Драган et al.; Ед. В. С. Петонова и А. М. Минеев. - m.: NIC "инженер", 2000. - 332 стр.

5. Експериментално изследване на газо-динамични процеси в входната система на буталния двигател / B.P. Zhokkin, l.v. Дърводелци, с.А. Корж, т.е. Ларионов // Инженеринг. - 2009.'№ 1. - стр. 24-27.

6. относно промяната в газовата динамика на процеса на освобождаване в буталния двигател при инсталирането на ауспуха / L.V. Дърводелци, BP. Zhokkin, A.V. Кръст, D.L. Падалак // Бюлетин на Академията на военните науки. -2011. - № 2. - стр. 267-270.

7. Пат. 81338 RU, MPK G01 P5 / 12. Термична механична температура на постоянна температура / s.N. Почов, l.v. Дърводелци, BP. Вилкин. - № 2008135775/22; Сцена. 09/03/2008; Publ. 03/10/2009, бул. № 7.

Размер: px.

Стартиране на страница:

Препис.

1 За правата на ръкописа Mashkis Makhmud A. Математически модел на газовата динамика и топлообменни процеси в прием и изпускателни системи на DVS специалност "Термични двигатели" Резюме на автора на конкуренцията на научна степен на кандидат на технически науки Сейнт Петербург 2005

2 Общи характеристики на работата Приложимостта на тезата при настоящите условия на ускореното темпо на развитието на двигателя, както и доминиращите тенденции в засилването на работния процес, подлежащи на увеличаване на икономиката си, по-голямо внимание се отделя на намаляването на създаването на създаването, завършването и модифицирането на наличните видове двигатели. Основният фактор, който значително намалява както временните, така и материалните разходи, в тази задача е използването на модерни изчислителни машини. Използването им обаче може да бъде ефективно само ако адекватността на създадените математически модели на реални процеси, определящи функционирането на системата за вътрешно горене. Особено остра на този етап от развитието на съвременната сграда на двигателя е проблемът с топлина в детайлите на цилиндата група (CPG) и цилиндровите глави, неразривно свързани с увеличаване на общата мощност. Процесите на мигновния локален конвективен топлообмен между работната течност и стените на газовите канали (GVK) все още не са достатъчно проучени и са едно от тесните места в теорията на DVS. Във връзка с това създаването на надеждни, експериментално обосновани методи за изчисление за изследване на местния конвективен топлообмен в GVK, което дава възможност да се получат надеждни оценки на състоянието на топлинно напрегнатите и топлината, е спешен проблем. Решението му ще позволи да се извърши разумен избор на проектиране и технологични решения, да се увеличи научното техническо ниво на проектиране, ще предостави възможност за намаляване на цикъла на създаване на двигателя и ще получи икономически ефект чрез намаляване на разходите и разходите за експериментални двигатели. Целта и целите на проучването Основната цел на дисертационната работа е да се реши комплексът на теоретични, експериментални и методологични задачи, 1

3, свързани със създаването на нови рафинерийни математически модели и методи за изчисляване на локален конвективен топлообмен в GVK на двигателя. В съответствие с целта на работата бяха решени следните основни задачи, голяма степен се определя и методологична последователност на работата на работата: 1. Провеждане на теоретичния анализ на нестационарния поток на потока в GVK и оценяване на възможностите за използване теорията на граничния слой при определяне на параметрите на местния конвективен топлообмен в двигатели; 2. разработване на алгоритъм и числено прилагане на компютъра за проблема с влажния поток на работната течност в елементите на системата за получаване на многоцилиндър в нестационарна формулировка, за да се определят скоростта, температурата и използваното налягане като гранични условия за по-нататъшно решение на проблема с газовия динамика и топлообмен в кухините на двигателя GVK. 3. създаване на нова методология за изчисляване на полетата на мигновени скорости от работните органи на GVK в триизмерна формулировка; 4. Разработване на математически модел на местен конвективен топлообмен в GVK, използвайки основите на теорията на граничния слой. 5. Проверете адекватността на математическите модели на местен топлообмен в GVK чрез сравняване на експериментални и изчислени данни. Изпълнението на този комплекс от задачи позволява да се постигне основната цел на работата - създаването на инженерен метод за изчисляване на местните параметри на конвективен топлообмен в GVK на бензиновия двигател. Уместността на проблема се определя от факта, че решаването на задачите ще позволи да се извърши разумен подбор на проектиране и технологични решения на етапа на проектиране на двигателя, увеличаване на научното техническо ниво на проектиране, ще намали цикъла на създаване на двигателя и да се получи икономически ефект чрез намаляване на разходите и разходите за експериментална крайност на продукта. 2.

4 Научната новост на дисертационната работа е, че: 1. За първи път е използван математически модел, рационално съчетава едномерно представяне на газо-динамични процеси в приемната и изпускателната система на двигателя с триизмерно представяне газ в GVK за изчисляване на параметрите на локалния топлообмен. 2. Методиологичната основа за проектиране и довършване на бензиновия двигател е разработена чрез модернизиране и изясняване на методите за изчисляване на местни топлинни натоварвания и термичното състояние на елементите на цилиндровата глава. 3. Получават се нови изчислените и експериментални данни за течността на пространствения газ в входните и изпускателните канали на двигателя и триизмерното разпределение на температурата в тялото на главата на бензиновите цилиндри на двигателя. Надеждността на резултатите се осигурява чрез прилагане на одобрени методи за изчисляване и експериментални проучвания, общи системи на уравнения, отразяващи основните закони на енергоспестяване, маса, импулс с подходящи начални и гранични условия, съвременни цифрови методи за прилагане на математически модели, \\ t Използването на гости и други регулаторни актове, съответстващи на дипломирането на комплекса за измерване на елементите в експерименталното изследване, както и задоволително съгласие на резултатите от моделирането и експеримента. Практическата стойност на получените резултати е, че алгоритъмът и програмата за изчисляване на затворения работен цикъл на бензинов двигател с едноизмерно представяне на газо-динамични процеси в системите за всмукване и изпускателни двигатели, както и алгоритъм и a Програма за изчисляване на параметрите на топлообмен в GVK на главата на бензиновия цилиндър на двигателя в триизмерно производство, препоръчано за изпълнение. Резултатите от теоретичните изследвания потвърждават 3

5 Експерименти, ви позволяват значително да намалите разходите за проектиране и завършване на двигателите. Апробация на резултатите от работата. Основните разпоредби на дисертационната работа бяха отчетени в научни семинари на Департамента по DVS SPBGPU в G.G., в XXXI и XXXIII седмици на науката SPBGPU (2002 и 2004). Публикации на материалите за дисертация публикувани 6 отпечатани творби. Структура и обхват на работа Работата по дисертацията се състои от въвеждане, пети глави, заключение и литература на литературата от 129 имена. Той съдържа 189 страници, включително: 124 страници на основния текст, 41 рисунки, 14 маси, 6 снимки. Съдържанието на работата във въведението е оправдано значението на темата на тезата, целта и целите на изследването се определят, формулират се научната новост и практическото значение на работата. Дадена е цялостната характеристика на работата. Първата глава съдържа анализ на основната работа по теоретични и експериментални проучвания на процеса на газовата динамика и топлообмен в МНС. Задачите са предмет на изследвания. Преглед на конструктивните форми на дипломиране и входящи канали в главата на цилиндровия блок и анализа на методите и резултатите от експериментални и емисионни теоретични изследвания както на стационарни, така и на нестационарни газови потоци в газовите пътеки на вътрешния транспорт Извършват се двигатели с вътрешно горене. Понастоящем текущите подходи за изчисляване и моделиране на термо- и газо-динамични процеси, както и интензивност на топлопредаване в GVK. Беше направено заключението, че повечето от тях имат ограничена област на приложение и не дават пълна картина на разпределението на параметрите на топлообмен върху повърхностите на GVK. На първо място, това се дължи на факта, че решението на проблема с движението на работната течност в GVK се произвежда в опростено едноизмерно или двуизмерно 4

6 формулировка, която не е приложима за случая на сложна форма. В допълнение, беше отбелязано, че за изчисляване на конвективен топлопредаване, в повечето случаи се използват емпирични или полу-емпирични формули, които също не позволяват да се получи необходимата точност на разтвора. Най-изцяло тези въпроси преди това се разглеждат в творбите на Бавин В.В., Исакова Ю.Н., Гришина Ю.А., Круглов, Костина А.К., Кавтарадце R.z., Ovsyannikova M.K., Петриченко RM, Петриченко г-н, Роенландс ГБ, Стракривски mV , Таййов, НД, Шабанова А.Ю., Зайцева Аб, Мунстукова да, UNNU PP, Шеховцова Аф, Изображение, Хайуд Й., Бенсън РС, Гарг РД, Уолот Д., Чапман М., Новак JM, Stein Ra, Daneshyar H., Horlock jh, Winterbone de, Kastner LJ, Уилямс TJ, White Bj, Ferguson CR et al. Анализ на съществуващите проблеми и методи за изследване на газовата динамика и топлообмен в GVK позволи да се формулира основната цел на изследването като създаването на методология за определяне на параметрите на газовия поток в GVK в триизмерна формулировка С последващото изчисление на локалния топлообмен в цилиндъра цилиндровите цилиндрови глави и използването на тази техника за решаване на практически проблеми при намаляване на топлинното напрежение на цилиндровите глави и клапани. Във връзка със следните задачи, посочени в работата: - създаване на нова методология за едномерно-триизмерно моделиране на топлообмен в изхода на двигателя и всмукателните системи, като се вземат предвид сложния триизмерен газов поток в тях да се получи информацията за източника, за да се уточнят граничните условия на обмен на топлина при изчисляване на задачите на топлинната промяна на буталните цилиндрови глави DVS; - разработване на методология за определяне на граничните условия на входа и изхода на газовия въздушен канал въз основа на решаване на едноизмерен нестъпен модел на работния цикъл на многоцилиндров двигател; - да се провери точността на методологията, като се използват изчисления на теста и сравняване на резултатите, получени с експерименталните данни и изчисления съгласно техники, известни по-рано в инженерството на двигателя; пет

7 - Провеждане на инспекция и финализиране на техниката чрез извършване на изчисляващ експериментално изследване на топлинното състояние на цилиндъра на двигателя и извършване на сравняване на експериментални и изчислени данни за температурното разпределение в частта. Втората глава е посветена на разработването на математически модел на затворен работен цикъл на многоцилиндров двигател с вътрешно горене. За да приложите схемата за едноизмерна изчисление на работния процес на многоцилиндров двигател, е избран известен характерен метод, който гарантира висока скорост на сближаване и стабилност на процеса на изчисление. Газо-въздушната система на двигателя е описана като аеродинамично свързан набор от отделни елементи на цилиндри, секции на всмукателни и изходящи канали и тръби, колектори, шумозаглушители, неутрализатори и тръби. Процесите на аеродинамиката в системите за всмукване са описани, като се използват уравненията на едноизмерна газова динамика на влажното сгъстимо газ: уравнението на непрекъснатостта: ρ U ρ U + ρ + u + ρ t x x F DF DX \u003d 0; F 2 \u003d π 4 D; (1) Уравнение на движение: U T U + U x 1 P 4 F + + ρ x D 2 U 2 U U \u003d 0; f τ \u003d w; (2) 0.5ρu Консервация на енергия Уравнение: P P + U T X 2 ρ x + 4 f d u 2 (k 1) ρ q u \u003d 0 2 u u; 2 kp a \u003d ρ, (3) когато - скоростта на звука; ρ-плътност на газ; Поток от скорост по оста х; Т-време; P-налягане; F-коефициент на линейни загуби; D-диаметър с тръбопровод; k \u003d p съотношение на специфичен топлинен капацитет. C V 6.

Като гранични условия са определени (въз основа на основните уравнения: съотношение на инспектиране, енергоспестяване и плътност и скорост на звука в не-сатропичния характер на потока) условия на клапанни кремове в цилиндри, както и условия на входа и изхода от двигателят. Математическият модел на затворения работен цикъл на двигателя включва изчислените взаимоотношения, описващи процесите в цилиндрите на двигателя и частите на приема и резултатите. Термодинамичният процес в цилиндъра е описан с помощта на техниката, разработена в SPBGPU. Програмата осигурява възможност за определяне на мигновни параметри на газовия поток в цилиндрите и в входните и изходните системи за различни проекти за двигатели. Общият аспекти на прилагането на едноизмерни математически модели по метода на характеристиките (затворен работен орган) се разглеждат и някои резултати от изчисляването на промяната в параметрите на газовия поток в цилиндрите и в входа и резултатите от един и многоцилиндров се разглеждат двигатели. Получените резултати ви позволяват да оцените степента на съвършенство на организацията на системите за всмукване на двигателя, оптималността на фазите на разпределение на газа, възможността за динамична конфигурация на работния процес, еднородността на отделните цилиндри и др. Натискът, температурата и скоростта на газовите потоци при входа и изхода към газови цилиндрови канали, дефинирани с помощта на тази техника, се използват при последващи изчисления на процесите на топлообмен в тези кухини като гранични условия. Третата глава е посветена на описанието на новия цифров метод, което дава възможност да се реализира изчисляването на граничните условия на термичното състояние чрез газови въздушни канали. Основните етапи на изчислението са: едноизмерен анализ на нестационарния обмен на газ в участъците на всмукателната система и производството по метода на характеристиките (втора глава), триизмерно изчисление на филтърния поток в входа и 7.

9 Дипломирани канали с крайни елементи на MKE, изчисляване на локални коефициенти на коефициентите на топлопренасяне на течността. Резултатите от първия етап на програмата на затворения цикъл се използват като гранични условия на следващите етапи. За да се опишат газо-динамични процеси в канала, е избрана опростена квизистационна схема на парче газа (система на уравненията на EULER) с променлива форма на региона поради необходимостта да се вземе предвид движението на клапана: R V \u003d 0 RR1 (v) v \u003d p, сложната геометрична конфигурация на каналите, присъствие в обема на клапана, фрагментът на водещата втулка прави необходимо 8 ρ. (4) Като гранични условия бяха поставени мигновни, средно осреднени газ, средно осреднени газ на входната и изходната секция. Тези скорости, както и температурата и налягането в каналите бяха определени в резултат на изчисляване на работния поток на многоцилиндров двигател. За да се изчисли проблемът с газовия динамика, е избран методът на ледния елемент, осигурявайки висока точност на моделиране в комбинация с приемливи разходи за прилагане на изчислението. Изчисленият алгоритъм за лед за решаване на този проблем се основава на минимизирането на вариационната функция, получена чрез превръщане на уравненията на EULER с помощта на метода BUBNOV, галерия: (llllllmm) k uu φ x + vu φ y + wu φ z + p ψ x φ) lllllmmk (UV φ x + vv φ y + wv φ z + p ψ y) φ) lllllmmk (uw φ x + vw φ y + ww φ z + p ψ z) φ) lllllm (u φ x + v φ) y + w φ z) ψ dxdydz \u003d 0. dxdydz \u003d 0, dxdydz \u003d 0, dxdydz \u003d 0, (5)

10 Използване на текущия модел на изчислената област. Примери за изчислените модели на всмукателния и изпускателния канал на двигателя VAZ-2108 са показани на фиг. 1. -b - и фиг.1. Моделите на входа и (б) (а) на VAZ двигателя на VAZ за изчисляване на топлообмена в GVK са избрани модел на маса, чиито основни разрешения са отделянето на обема на региона на региона на региона на не -Воично ядро \u200b\u200bи граничен слой. За да се опрости, решението на проблемите с газовите динамика се извършва в квазистационарната формула, която е, без да се вземат предвид сгъстимостта на работния флуид. Анализът на грешка при изчисляване показа възможността за такова предположение, с изключение на краткосрочен участък от времето веднага след отварянето на разликата в клапана, която не надвишава 5 7% от времето на общия брой на газовете. Процесът на топлообмен в GVK с отворен и затворен клапани има различна физическа природа (съответно принудена и свободна конвекция), следователно, те са описани в две различни техники. При затворени клапани методът се използва, предложен от MSTU, при който се вземат предвид два процеса на топло натоварване в този раздел на работния цикъл за сметка на самата безплатна конвекция и поради принудителната конвекция поради остатъчните вибрации на. \\ T колона 9.

11 газ в канала под влиянието на вариабилността на налягането в колекционерите на многоцилиндров двигател. С отворените клапани процесът на топлообмен е обект на законите на принудителната конвекция, инициирана от организираното движение на работната течност върху такта за обмен на газ. Изчисляването на топлообмена в този случай предполага двустепенно решение на проблема анализ на локалната мигновена структура на газовия поток в канала и изчисляването на интензивността на топлообмен през граничния слой, образуван на стените на канала. Изчисляването на процесите на конвективен топлообмен в GVK е построен съгласно модела на топлообмен, когато плоската стена е рационализирана, като се вземат предвид или ламинарна или бурна структура на граничния слой. Критерийните зависимости в топлообмена бяха усъвършенствани въз основа на резултатите от сравняването на изчисляването и експерименталните данни. Крайната форма на тези зависимости е показана по-долу: за турбулентен граничен слой: 0.8 x Re 0 nu \u003d pr (6) x за ламинарен граничен слой: nu nu хх αxx \u003d λ (m, pr) \u003d φ re tx kτ, (7) когато: α x локален коефициент на пренос на топлина; NU X, ревностни стойности на Nusselt и Reynolds номера, съответно; PR номер на Prandtl в момента; m характеристики на m радиент; F (m, PR) функционира в зависимост от индикатора на градиента на потока m и броя 0,15 на Prandt на PR работен флуид; K τ \u003d Re d - корекционен коефициент. Съгласно мигновените стойности на топлинните потоци в изчислените точки на топложимата, се извършва осредняване за цикъл въз основа на периода на затваряне на клапана. 10.

12 Четвъртата глава е посветена на описанието на експерименталното изследване на температурното състояние на главата на цилиндрите на бензиновия двигател. Проведено е експериментално изследване, за да се провери и изяснява теоретичната техника. Задачата на експеримента, включена за получаване на разпределението на стационарни температури в тялото на главата на цилиндъра и сравняване на резултатите от изчисленията с получените данни. Експерименталната работа беше извършена в катедрата по DVS SPBGPU на тестовия щанд с автомобилен двигател Vaz от подготовката на главата на цилиндъра, извършена от автора в Департамента по DVS SPBGPU по метода, използван в изследователската лаборатория на Звезда ОЙС (св. Петербург). За измерване на стационарното разпределение на температурата в главата се използват 6 термодвойки за хромел-копел, монтирани по повърхностите на GVK. Измерванията се извършват както чрез скорост, така и чрез натоварване при различни постоянни честоти на въртене на коляновия вал. В резултат на експеримента, термодвойката се получава по време на работа на двигателя чрез скорост и характеристики на натоварване. По този начин показват проучванията, какви са реалните стойности на температурата в частите на цилиндровия цилиндров блок. Повече внимание се отделя на главата за обработка на експериментални резултати и оценка на грешките. Петата глава предоставя данни от очакваното изследване, което е извършено, за да се провери математическият модел на пренос на топлина в GVK чрез сравняване на изчислените данни с резултатите от експеримента. На фиг. 2 представя резултатите от моделиране на скоростното поле в приемните и изпускателните канали на двигателя VAZ-2108, използвайки метода на крайния елемент. Получените данни напълно потвърждават невъзможността за решаване на тази задача в друга формулировка, с изключение на триизмерна, 11

13 Тъй като прът на клапана има значително въздействие върху резултатите в отговорната зона на главата на цилиндъра. На фиг. 3-4 показва примери за резултатите от изчисляването на интензитетите на топлообмена в входните и изпускателните канали. Проучванията са показали по-специално значителното неравномерно естество на преноса на топлина, както по отношение на образуването на канала и в азимуталната координатна координатна, която очевидно е обяснена от значителната неравна структура на газоразтруването в канала. Последните области на коефициентите на топлопренасяне бяха използвани за допълнително изчисляване на температурното състояние на главата на цилиндъра. Граничните условия на топлообмен по повърхностите на горивната камера и охлаждащите кухини бяха определени с техники, разработени в SPBGPU. Изчисляването на температурните полета в цилиндъра се провежда за режимите на стабилни двигатели с честота на въртене на коляновия вал от 2500 до 5600 оборота в минута по външни високоскоростни и натоварени характеристики. Тъй като е избрана схема за цилиндърен цилиндър цилиндров цилиндър цилиндър, секвата секция, принадлежаща към първия цилиндър. При моделиране на топлинното състояние методът на крайния елемент се използва в триизмерно производство. Пълна картина на термичните полета за изчисления модел е показана на фиг. 5. Резултатите от проучването за сетълмент са представени като промяна в температурата в тялото на главата на цилиндъра на инсталационните места на термодвойката. Сравнение на данните за изчисление и експериментът показаха тяхното задоволително сближаване, изчислителната грешка не надвишава 3 4%. 12

14 изходен канал, φ \u003d 190 входен канал, φ \u003d 380 φ \u003d 190 φ \u003d 380 фиг.2. Полетата на скоростите на работната течност в каналите и всмукателните канали на двигателя VAZ-2108 (п \u003d 5600) α (w / m2 k) α (w / m2 k), 0 0.2 0.4 0.6 0.8 1, 0 S -B- 0 0,0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 S-PIC. 3. Промени в интензитета на топлообмен в външните повърхности - изходния канал -b-канал. 13.

15 α (w / m 2 k) в началото на всмукателния канал в средата на всмукателния канал в края на секцията на всмукването-1 α (w / m 2 k) в началото на крайния канал в. \\ T В средата на изпускателния канал в края на напречното сечение ъглов ъгъл на завъртане на въртене - Battail канал - изходен канал Фиг. 4. Криви Промяна в интензитетите на топлообмен в зависимост от ъгъла на въртенето на коляновия вал. ---B- ориз. 5. Общ изглед на модела на крайния елемент на главата на цилиндъра (а) и изчислените температурни полета (n \u003d 5600 rpm) (b). Четиринадесет

16 Заключения за работа. Съгласно резултатите от извършената работа, могат да бъдат направени следните основни заключения: 1. нов едноизмерен-триизмерен модел на изчисляване на сложни пространствени процеси на работния поток на течности и топлообмен в каналите на цилиндровата глава на произволен бутален двигател, характеризиращ се по-силен в сравнение с предложените преди това методи и пълни резултати от гъвкавостта. 2. Получени са нови данни за характеристиките на газовата динамика и топлообмен в газови въздушни канали, потвърждаващ сложния пространствен неравен характер на процесите, практически изключвайки възможността за моделиране в едномерни и двуизмерни варианти на задачата. 3. Необходимостта от определяне на граничните условия за изчисляване на задачата на газо-динамиката на приемните и изходните канали се потвърждава въз основа на решаването на проблема с нестационарния газов поток в тръбопроводи и многоцилиндрови канали. Доказана е възможността за разглеждане на тези процеси в едномерна формулировка. Методът за изчисляване на тези процеси, основан на метода на характеристиките, се предлага и прилага. 4. Проведеното експериментално изследване дава възможност да се изяснят разработените техники за сетълмент и потвърди тяхната точност и точност. Сравнението на изчислените и измерените температури в детайлите показа максималната грешка на резултатите, които не надвишават 4%. 5. Предложеното сетълмент и експериментална техника могат да бъдат препоръчани за въвеждането на двигателната промишленост в предприятията в проектирането на нови и приспособяване на вече съществуващи бутални четири инсулт. Петнадесет години

17 По темата на тезата бяха публикувани следните творби: 1. Шабанов А.Ю., Машкур М.А. Разработване на модел на едномерна газова динамика в приемните и изпускателните системи на двигателите с вътрешно горене // DEP. В безкрайност: N1777-B2003 от, 14 s. 2. Shabanov A.Yu., Zaitsev A.b., Mashkir M.A. Метода на крайния елемент за изчисляване на граничните условия на термично натоварване на главата на цилиндров блок на буталния двигател // dep. в безкрайност: N1827-B2004 от, 17 s. 3. Shabanov A.Yu., Makhmud Mashkir A. Изчисляване и експериментално изследване на температурата на цилиндър на двигателя // инженеринг: научно и техническо събиране, тествано от 100-годишнината на почетен работник на науката и технологиите на Руската федерация Професор Н.КХ. DYACHENKO // P. Ед. Л. Е. Магидович. Санкт Петербург: Издателство на политехника Un-Ta, от Шабанов А.Ю., Зайцев А., Машкир М.А. Нов метод за изчисляване на граничните условия на термично натоварване на главата на цилиндров блок на буталния двигател // инженеринг, N5 2004, 12 s. 5. Shabanov a.yu., makhmud mashkir a. Използването на метода на крайните елементи при определяне на граничните условия на термичното състояние на главата на цилиндъра // XXXIII науката седмица на SPBGPU: материали на научната конференция между университета. СПБ: Издателство на политехнически университет, 2004, с Машкир Махмуд А., Шабанов а.ю. Използването на метода на характеристиките към изследването на газовите параметри в газовите канали на DVS. XXXI SPBGPU научна седмица. Част II. Материали на научната конференция на интервалията. SPB: Издателство на SPBGPU, 2003, с

18 Работата е извършена в държавната образователна институция по висше професионално образование "Санкт Петербургския държавен политехнически университет", в катедрата по вътрешни двигатели. Научен лидер - кандидат на технически науки, доцент Шабанов Александър Юриевич Официални опоненти - доктор по технически науки, професор Ерофеев Валентин Леонидович Кандидатът на техническите науки, доцент Кузнецов Дмитрич Борисович водеща организация - GUP "Tsnidi" Защита ще се проведе през 2005 г. в Среща на Съвета за дисертация Държавната образователна институция по висше професионално образование "Санкт Петербургския държавен политехнически университет" на адрес: Санкт Петербург, Ул. Политехника 29, основна сграда, AUD. Дисертацията може да бъде намерена в основната библиотека на Gou "SPBGPU". Резюме на Съвета за дисертация Научен секретар на Съвета за дисертация, доктор на техническите науки, доцент Khrastalev B.S.

За правата на ръкописа на Булгаков Николай Викторович математическо моделиране и числени проучвания на турбулентни топлинни и масови трансфер във вътрешни двигатели с вътрешно горене 05.13.18 -Матматика, \\ t

Прегледани от официалния противник на Драгомиров Сергей Григориерие на дисертацията на Smolensk Natalia Mikhailovna "Подобряване на ефективността на двигателя с искрово запалване чрез прилагане на газов композит

Преглед на официалния противник К.т.н., Кудинов Игор Василевич на дисертацията на Supernyak Maxim Igorevich "изследване на циклични процеси на топлопроводимост и термична хемогенност в термичния слой на твърдото вещество

Лабораторна работа 1. Изчисляване на критериите за сходство за изследване на процесите на топлинна и масово прехвърляне в течности. Целта на работата е да се използват г-жа Excel електронни таблици в изчислението

На 12 юни 2017 г. съвместният процес на конвекция и топлопроводимост се нарича конвективен топлообмен. Природната конвекция е причинена от разликата в специфичните скали, които не са се извършват неравномерно нагрята среда

Очакван експериментален метод за определяне на дебита на прозорците на продукцията на двутактовия двигател с колянна камера Херман, а.А. Балашов, гр. Кузмин 48 Електрически и икономически показатели

UDC 621.432 Методи за оценка на граничните условия при решаване на проблема за определяне на термичното състояние на буталото на двигателя 4ч 8.2 / 7,56 GV Ломакин предложи универсален метод за оценка на граничните условия, когато

Раздел "Бутални и газови турбини". Метод за увеличаване на пълнежа на цилиндрите на високоскоростния двигател на вътрешното изгаряне на D.T.N. проф. Fomin v.m., k.t.n. Runovsky K.S., K.T.N. Apelinsky D.V.,

UDC 621.43.016 A.V. Трин, бълг. Техно Наука, a.g. Козулин, бълг. Техно Наука, а.н. Абраменко, ING. Използване на местен въздушен охлаждащ вентил за принудителни автострактори дизелови двигатели

Коефициентът на пренос на топлина на изпускателния колектор DVS Sukhonos R. F., Magistrand Sntu ръководител на Mazin V. A., CANS. Техно Науки, док. SNTU с разпределението на комбинираните FCS става важно

Някои научни и методически дейности на служителите на системата DPO в алтернативна и експериментална метода за определяне на коефициента на течаща изходна прозорца на двутактов двигател с колянна камера

Държавно космическа агенция на Украйна Държавно предприятие "Дизайн Бюро" Южна ". MK. Yangel "относно правата на ръкопис Шевченко Сергей Андреевич УДК 621.646.45 Подобряване на пневматичната система

Абстрактна дисциплина (курс за обучение) M2.DV4 Местен пренос на топлина в DVS (cipher и името на дисциплината (курс за обучение)) текущото развитие на технологиите изисква широко въвеждане на нови

Топлопроводимост в нестационарния процес Изчисляването на температурното поле и топлинните потоци в процеса на топлопроводимост ще разгледа пример за нагряване или охлаждане на твърди вещества, тъй като в твърди вещества

Преглед на официалния противник на работата на дисертацията Мосаленко Иван Николаевич "подобряване на методите за профилиране на страничната повърхност на двигателите с вътрешно горене", представени от

UDC 621.43.013 e.p. Воропаев, индж. Моделиране на външния високоскоростен двигател Характеристика Sportbike Suzuki GSX-R750 Въведение Използването на триизмерни газоразпределителни модели в дизайна на буталото

94 Оборудване и технологии UDC 6.436 P. V. DVorkin Санкт Петербургски държавен университет за комуникация Определяне на коефициента на топлопреминаване в стените на горивната камера понастоящем не съществува

Преглед на официалния противник на дисертационната работа Чичиланова Иля Иванович, направена по темата "Подобряване на методите и средствата за диагностициране на дизелови двигатели" за степен на научна степен

UDC 60.93.6: 6.43 Е. А. Кочетков, провинция А. С. Кривъл на студиото на студиото на кавитационното облекло на двигателите на кавитационното облекло

Лабораторна работа 4 Изследване на топлопредаване със задача за свободно движение на въздуха 1. Да извършват измервания на топлотехника за определяне на коефициента на пренос на топлина на хоризонтална (вертикална) тръба

UDC 612.43.013 Работни потоци в DVS A.A. HandriMailov, inzh., V.g. Малц, д-р Техн. Науки структурата на въздушния поток в дизеловия цилиндър върху всмукателния и компресиращ такт. Въведение процесът на обем и филм

UDC 53.56 Анализ на уравненията на граничния слой на ламинара на DCC. Техно Науки, проф. Даман Р. I. Беларуски Национален технически университет при транспортиране на течна енергия в каналите и тръбопроводите

Одобряване: LD в I / - GT L. Eractor за научна работа и * ^ 1 доктор биологичен! SSOR M.G. Баришев ^., - * c ^ x "l, 2015. Отдих на водеща организация на дисертационната работа на Британия Елена Павлона

План за пренос на топлина: 1. Прехвърляне на топлина при свободното движение на течност в голям обем. Пренос на топлина при свободното движение на течността в ограничено пространство 3. принудителното движение на течност (газ).

Лекция 13 Изчислени уравнения в процесите на пренос на топлина Определяне на коефициенти на топлопренасяне в процеси, без да се променя съвкупното състояние на процесите на топлообменно обмен, без да се променя агрегата

Преглед на официалния противник на дисертацията на Некрасова Светлана Олеговна "разработване на обща методология за проектиране на двигателя с външно топлоснабдяване с пулсационна тръба", представена на защита

15.1.2. Конвективен пренос на топлина под принудителното движение на флуида в тръби и канали в този случай, безразмерният коефициент на пренос на топлина на критерия (номер) на Nusselt зависи от критерия за грахолшоф (

Преглед на официалния противник на Tsydipova Baldanjo dashinievich на дисертационната работа на Дабуйева Мария е признат "метод за изучаване на осцилациите на твърди системи, инсталирани на еластичен прът, въз основа на

Руска федерация (19) RU (11) (51) MPK F02B 27/04 (2006.01) F01N 13/08 (2010.01) 169 115 (13) U1 RU 1 6 9 1 1 5 U 1 Федерална служба за интелектуална собственост (12) Описание на полезния модел

Модул. Конвективен топлообмен в еднофазна медии Специалност 300 "Техническа физика" Лекция 10. Приликата и моделирането на процесите на конвективно моделиране на топлообменните процеси на конвективни топлообменни процеси

UDC 673 RV Kolomiets (Украйна, Днепропетровск, Институт за техническа механика на Националната академия на науките на Украйна и Гражданския кодекс на Украйна) Конвективен топлообмен в сушилня с аерофунгия

Преглед на официалния противник на дисертационната работа на Sulelyega Victoria Olegovna "Многостранно числово моделиране на газови потоци в каналите на техническите микросистеми", предвидени за учен

Преглед на официалния противник на дисертацията на Алков Сергей Викторович "научните основи на инерционни безстепенни съоръжения с повишена способност за натоварване", представени за научна степен

Министерство на образованието и науката на Руската федерация Държавната образователна институция по висше професионално образование Самара Държавен космически университет, наречен на академик

Прегледан от официалния противник Павленко Александра Николайвич на дисертацията на БАКАНОВА МАКСИМ ОЛЕГОВИЧ "ИЗСЛЕДВАНЕ НА ДИНАМИКАТА НА ПРОСТО ПРОЦЕСА НА ФОРМИРАНЕ по време на термична обработка на клетъчна такса за пяна", представена

D "SPBPU" Roteya o "и iiii i l 1 !! ^ .1899 ... Millofunuki Русия Федерална държавна автономна образователна институция на висшето образование" Санкт Петербург Политехнически университет

Преглед на официалния противник на дисертацията на Лепичин Дмитрий Игоревич по темата "Подобряване на ефективността на дизеловите условия при експлоатационните условия с увеличаване на стабилността на горивото"

Преглед на официалния противник на дисертационната работа Кобиакова Юлия Вячеславовна на тема: "Качествен анализ на пълзенето на нетъканите материали на етапа на организиране на тяхното производство, за да се увеличи конкурентоспособността, \\ t

Тестовете бяха проведени на моторна кабина с инжекционен двигател VAZ-21126. Двигателят е монтиран на спирачка на тип MS-vsetin, оборудван с измервателно оборудване, което ви позволява да контролирате

Електронно списание "Техническа акустика" http://webceter.ru/~eeaaa/ejta/ 004, 5 PSKOV Polyechnic Institute Русия, 80680, Псков, ул. Л. Толстой, 4, e-mail: [Защитен имейл] За скоростта на звука

Преглед на официалния противник на дисертационната работа на Егорова Марина Авинировна на тема: "Разработване на методи за моделиране, прогнозиране и оценка на оперативните свойства на полимерните текстилни въжета

В скорост. Тази работа всъщност е насочена към създаване на индустриален пакет за изчисляване на потоците от рядко газ въз основа на разтвор на кинетично уравнение с моделен интегрален сблъсък.

Основи на теорията на топлообменната лекция 5 Лекционен план: 1. Общи понятия за теорията на конвектирания топлообмен. Топлинно движение с свободно движение на течност в голям обем 3. термопомпа с свободно движение на флуид

Имплицитен метод за решаване на конюгата задачи на ламинарния граничен слой върху окупацията на плана: 1 операция за работа диференциални уравнения на топлосна граница 3 Описание на решен проблем 4 Метод на разтвора

Методи за изчисляване на температурното състояние на ръководителите на елементите на ракетата и космическата технология по време на наземната им работа # 09, септември 2014 г. Копитов В.А., Пучков В. М. Удк: 621.396 Русия, MSTU ги.

Подчертава и реална работа на основите за натоварвания с ниски цикъл, като се вземат предвид праисторията за натоварване. В съответствие с това темата за научните изследвания е от значение. Оценка на структурата и съдържанието на работата в

Преглед на официалния противник на Доктора на техническите науки, професор Павлова Павел Иванович на дисертационната работа на Кузнецова Алексей Николаевич по темата: "Разработване на система за намаляване на шума

1 Министерство на образованието и науката на Руската федерация Федерална държавна бюджетна образователна институция по висше професионално образование "Владимир държавен университет

В Съвета за дисертация D 212.186.03, FGBOU в държавния университет на Пенза, учен, D.T., професор Воячеку I.I. 440026, Penza, ул. Red, 40 мнения на официалния противник Семенова

Съпровеждам: Първи заместник-ректор, заместник-ректор за научна и иновативна работа на Федералната държавна бюджетна образователна академия на образованието ^ ^ ^ Судар Университет) Игориевич

Инструментални материали на дисциплината "Захранващи единици" въпроси към тест 1. За които е предназначен двигателят и какви видове двигатели са инсталирани на вътрешни автомобили? 2. Класификация

D.V. Грех (k. T. N.), M.A. Donchenko (k. Т. Н., доцент), A.N. Иванов (магистърска степен), A.L. Perminov (завършил студент) Разработване на методологията за изчисляване и проектиране на ротационни двигатели с външна подводница

Триизмерно моделиране на работния поток в авиационния ротационен двигател Zelentsov a.a., minin v.p. Киам ги. P.I. Баранова. 306 "Авиационни бутални двигатели" 2018 Целта на операцията Ротари-бутало

Неротичният модел на транспортния транспорт на Трофимов AU, Kutsev VA, Kocharyan, Krasnodar, при описване на процеса на изпомпване на природен газ в mg, като правило, отделни задачи на хидравликата и топлообменните задачи се разглеждат отделно

UDC 6438 Метод за изчисляване на интензивността на турбуленцията на газовия поток при изхода на горивната камера на газовата турбина 007 А в Григориев, в и Митрофанов, О и Рудаков, и в Соловьов Ойд Климов, Санкт Петербург

Детонацията на газовата смес в грубите тръби и слотовете на V.N. Ohitin s.i. КЛИМАЧКОВ I.А. POTALS Московски държавен технически университет. АД Bauman Moscow Русия Газодинамични параметри

Лабораторна работа 2 Разследване на топлопредаване при принудителна конвекция Целта на работата е експериментално определяне на зависимостта на коефициента на топлопреминаване от скоростта на въздуха в тръбата. Получени

Лекция. Дифузионно граничен слой. Уравненията на теорията на граничния слой в присъствието на масово прехвърляне на концепцията за граничния слой, разгледани в параграф 7. и 9. (за хидродинамични и термични гранични слоеве

Изричен метод за решаване на уравненията на ламаринален слой на лабораторна работа 1, план на класовете: 1. целта на работата. Методи за решаване на уравненията на граничния слой (методологически материал) 3. Диференциал

UDC 621.436 N. D. CHINGOV, L. L. Milkov, N. S. Malatovsky Методи за изчисляване на координираните температурни полета на капака на цилиндъра с клапани е предложен метод за изчисляване на координираните покривни полета на цилиндъра

№ 8, 6 август UDC 533655: 5357 Аналитични формули за изчисляване на топлинни потоци върху блокираните тела на малки удължаване на вълци MN, студент Русия, 55, Москва, Mstu Ne Bauman, Aerospace Faculety,

Преглед на официалния противник на дисертацията на Samoilova denis yuryevich "Информационна и измервателна система за интензифициране на производството на петрол и определяне на водоустойчиви продукти", \\ t

Федерална агенция за образование Държавна образователна институция по висше професионално образование Тихоокеански държавен университет Термично напрежение Детайли на DVS методически

Преглед на официалния противник на доктор по технически науки, професор Лабунда Борис Василевич на дисертационната работа XU YUNA на тема: "Увеличете носещия капацитет на съединенията от дървени конструкции

Преглед на официалния опонент Лвов Юрий Николайвич на дисертацията на Мелникова Олга Сергеевна "Диагностика на основната изолация на насилствено напълнени с масло електроенергийни трансформатори на статистически

UDC 536.4 Горбунов A.D. Д-р Тех. Науки, проф., DGTU дефиниция на коефициент на топлопреминаване в турбулентен поток в тръбите и каналите Аналитичен метод Аналитично изчисляване на коефициента на пренос на топлина

Използването на резонансни тръби на моторните модели на всички класове ви позволява драстично да увеличите спортните резултати на състезанието. Въпреки това, геометричните параметри на тръбите се определят като правило, по метода на изпитване и грешка, тъй като досега няма ясно разбиране и ясна интерпретация на процесите, които се срещат в тези газо-динамични устройства. И в малкото източници на информация по този повод са дадени противоречиви заключения, които имат произволно тълкуване.

За подробно проучване на процесите в тръбите на персонализирано отработени газове е създадена специална инсталация. Състои се от щанд за движение на двигатели, адаптер, адаптер - тръба с фитинги за избор на статично и динамично налягане, два пиезоелектрични сензора, дву-лъч осцилоскоп C1-99, камера, резонансна изпускателна тръба от R-15 Двигател с "телескоп" и домашна тръба с черни повърхности и допълнителна топлоизолация.

Натискът в тръбите в изпускателната зона се определя, както следва: двигателят е показан на резонансни ревизии (26000 rpm), като на осцилоскоп са показани данни от пиезоелектричните сензори, прикрепени към окрусещите на пиезоелектричните сензори, честотата на почивката на който се синхронизира с честотата на въртене на двигателя и осцилограмата е записана на филма.

След като филмът се проявява в контрастен разработчик, изображението се прехвърля в сцеплението в мащаба на екрана на осцилоскопа. Резултатите за тръбата от двигателя R-15 са показани на фигура 1 и за домашна тръба с черно и допълнителна топлоизолация - на фигура 2.

Относно графиците:

P DYN - Динамично налягане, ст - статично налягане. OSO - отваряне на прозореца на отработените газове, NMT - долната мъртва точка, връзката е затварянето на прозореца на отработените газове.

Анализът на кривите ви позволява да идентифицирате разпределението на налягането при входа на резонансната тръба във функцията на фазата на въртене на коляновия вал. Увеличаването на динамичното налягане от момента, в който прозорецът на изпускане е открит с диаметъра на изходната дюза 5 mm се появява за R-15 приблизително 80 °. И минимумът е в рамките на 50 ° - 60 ° от дъното на мъртвата точка при максимално прочистване. Повишено налягане в отразената вълна (от минимум) по време на затварянето на прозореца на отработените газове е около 20% от максималната стойност на R. закъснение при действието на отразената изпускателна вълна - от 80 до 90 °. За статично налягане се характеризира с увеличаване на 22 ° C "плато" на графиката до 62 ° от отвора на прозореца на отработените газове, като минимум 3 ° от дъното на мъртвата точка. Очевидно е, че в случай на използване на подобна изпускателна тръба, прочистените колебания се появяват при 3 ° ... 20 ° след дъното на мъртвата точка и по никакъв начин 30 ° след като се смяташе откриването на прозореца на отработените газове.

Тези проучвания на домашната тръба се различават от данните R-15. Увеличеното динамично налягане до 65 ° от отвора на прозореца на отработените газове е придружено от минимум 66 ° след дъното на мъртвата точка. В същото време увеличаването на натиска на отразената вълна от минимума е около 23%. Зареждането в действието на отработените газове е по-малко, което вероятно се дължи на увеличаване на температурата в системата за топлоизолация и е около 54 °. Изчистването на изчисленията са маркирани на 10 ° след дъното на мъртвата точка.

Сравняване на графики, може да се отбележи, че статичното налягане в топлоизолираната тръба по време на затварянето на прозореца на отработените газове е по-малко от R-15. Въпреки това, динамичното налягане има максимум отразена вълна от 54 ° след затварянето на прозореца на отработените газове и в R-15, този максимален изместен с 90 "! Разликите са свързани с разликата в диаметрите на изпускателните тръби: върху R-15, както вече споменахме, диаметърът е 5 mm, а на топлоизолирания - 6.5 mm. Освен това, поради по-напредналата геометрия на тръбата R-15, коефициентът на възстановяване на статичното налягане е повече.

Коефициентът на ефективност на резонансната изпускателна тръба до голяма степен зависи от геометричните параметри на самата тръба, напречното сечение на изпускателната тръба на двигателя, температурния режим и фазите на разпределение на газ.

Използването на контролни преходи и подбор на температурния режим на резонансната изпускателна тръба ще позволи да се измести максималното налягане на отразената вълна на отработените газове до момента, в който е затворен прозорецът за отсърчаване и по този начин рязко увеличаване на ефективността му.