Dinamica del gas di tubi di scarico risonanti. Mashkur Mahmoud a. Modello matematico della dinamica del gas e dei processi di scambio termico in sistemi di aspirazione e scarico del motore GAZ Dynamar Processes nel tratto di scarico della nave

Questo articolo discute la valutazione dell'effetto del risuonatore sul riempimento del motore. Nell'esempio dell'esempio, è stato proposto un risonatore - in volume uguale al cilindro del motore. La geometria del tratto di aspirazione insieme al risonatore è stato importato nel programma di flusso. La modifica matematica è stata effettuata tenendo conto di tutte le proprietà del gas in movimento. Per stimare la portata attraverso il sistema di ingresso, stime della portata nel sistema e la relativa pressione dell'aria nella fessura della valvola, è stata effettuata la simulazione del computer, che ha mostrato l'efficacia dell'uso della capacità aggiuntiva. Una valutazione della portata attraverso il divario della valvola, è stata valutata la velocità di flusso, flusso, pressione e densità di flusso per il sistema standard, aggiornato e di aspirazione con il rexiver. Allo stesso tempo, la massa dell'aria in entrata aumenta, la portata del flusso è ridotta e la densità dell'aria che entra nel cilindro aumenta, che è favorevolmente riflessa sui televisori TV in uscita.

tratto di ingresso

risonatore

riempiendo un cilindro

modellizzazione matematica

canale aggiornato.

1. Jolobov L. A., Dydykin A. M. Modellazione matematica dei processi di Gas Exchange DVS: Monografia. N.n.: NGSha, 2007.

2. Dydykin A. M., Zholbov L. A. Gazodinamico studi DVS. Metodi di simulazione numerica // trattori e macchine agricole. 2008. № 4. P. 29-31.

3. Pritr D. M., Turco V. A. Aeromechanica. M.: Oborongiz, 1960.

4. Heilov M. A. Equazione di fluttuazione della pressione calcolata nel motore del tubo di assorbimento combustione interna // tr. Cyam. 1984. No. 152. P.64.

5. Sonkin V. I. Studio del flusso d'aria attraverso la valvola gap // tr. NOI. 1974. Numero 149. P.21-38.

6. Samsky A. A., Popov Yu. P. Metodi di differenza per risolvere i problemi delle dinamiche del gas. M.: Scienza, 1980. P.352.

7. Rudoy B. P. Dinamica del gas non statazionale applicata: tutorial. UFA: Ufa Aviation Institute, 1988. P.184.

8. Malivanov M. V., Khmelev R. N. alla questione dello sviluppo del matematico e software Calcolo dei processi dinamici di gas in DVS: materiali della conferenza scientifica e pratica internazionale IX. Vladimir, 2003. P. 213-216.

La grandezza della coppia del motore è proporzionale alla massa d'aria, attribuita alla frequenza di rotazione. Aumentare il riempimento del cilindro del motore a benzina, aggiornando il percorso di aspirazione, porterà ad un aumento della pressione della fine dell'assunzione, una migliore formazione di miscelazione, un aumento degli indicatori tecnici ed economici del funzionamento del motore e di una diminuzione nella tossicità dei gas di scarico.

I requisiti di base per il percorso di ingresso sono garantire una resistenza minima all'ingresso e alla distribuzione uniforme della miscela combustibile attraverso i cilindri del motore.

Garantire che la resistenza minima all'ingresso può essere raggiunta eliminando la ruvidità delle pareti interne delle condotte, nonché i cambiamenti acuti nella direzione del flusso ed eliminano gli estremi residui ed estensioni del tratto.

Un effetto significativo sul riempimento del cilindro fornisce vari tipi di boost. Il tipo più semplice di superiore è utilizzare la dinamica dell'aria in entrata. Un grande volume del ricevitore crea parzialmente effetti risonanti in uno specifico intervallo di velocità di rotazione, che porta a un riempimento migliorato. Tuttavia, hanno, di conseguenza, svantaggi dinamici, ad esempio, deviazioni nella composizione della miscela con un rapido cambiamento nel carico. Quasi il flusso di coppia ideale garantisce che il tubo di ingresso sia commutato, in cui, ad esempio, a seconda del carico del motore, la velocità di rotazione e la posizione dell'acceleratore sono possibili variazioni:

La lunghezza del tubo di pulsazione;

Passare tra tubi di pulsazione di diverse lunghezze o diametro;
- chiusura selettiva di un tubo separato di un cilindro in presenza di una grande quantità di loro;
- Commutazione del volume del ricevitore.

Nel Superiore risonante del gruppo cilindro con lo stesso intervallo di flagel attaccare tubi corti al ricevitore risonante, che sono collegati attraverso i tubi risonanti con l'atmosfera o con il ricevitore di raccolta che agisce come risonatore di GölmGolts. È una nave sferica con un collo aperto. L'aria nel collo è la massa oscillante e il volume d'aria nella nave svolge il ruolo di un elemento elastico. Naturalmente, tale separazione è vera solo approssimativamente, poiché parte dell'aria nella cavità ha una resistenza inerziale. Tuttavia, con un valore sufficientemente ampio dell'area dell'apertura all'area della sezione trasversale della cavità, l'accuratezza di tale approssimazione è abbastanza soddisfacente. La parte principale dell'energia di oscillazione cinetica è concentrata nel collo del risonatore, dove la velocità oscillatoria delle particelle d'aria ha il maggior valore.

Il risonatore di aspirazione viene stabilito tra l'acceleratore e il cilindro. Comincia ad agire quando l'acceleratore è abbastanza coperto in modo che la sua resistenza idraulica diventi paragonabile alla resistenza del canale di risonatore. Quando il pistone si sposta verso il basso, la miscela combustibile entra nel cilindro del motore non solo da sotto la valvola a farfalla, ma anche dal serbatoio. Con una diminuzione del vuoto, il risonatore inizia a succhiare la miscela combustibile. Questo seguirà la stessa parte e abbastanza grande e investigiata.
L'articolo analizza il movimento del flusso nel canale di aspirazione del motore a benzina a 4 tempi nella frequenza di rotazione dell'albero motore nominale sull'esempio del motore VAZ-2108 nella velocità di rotazione dell'albero motore n \u003d 5600min-1.

Questo compito di ricerca è stato risolto dal modo matematico utilizzando il pacchetto software per la modellazione dei processi idraulici del gas. La simulazione è stata effettuata utilizzando il pacchetto software di flusso. A tal fine, la geometria è stata ottenuta e importata (in geometria significa volumi di motori interni - pipeline di aspirazione e scarico, un volume Atricabile del cilindro) utilizzando vari formati standard File. Ciò consente a Sapr SolidWorks di creare un'area di insediamento.

Sotto l'area di calcolo è inteso come il volume in cui le equazioni del modello matematico e il bordo del volume su cui vengono determinate le condizioni del contorno, quindi mantengono la geometria ottenuta nel formato supportato dalla flowvision e utilizzarlo durante la creazione di A nuova opzione calcolata.

Questa attività ha utilizzato ASCII, formato binario, nell'estensione STL, digitare stereolitografiaFormat con una tolleranza angolare di 4,0 gradi e una deviazione di 0,025 metri per migliorare l'accuratezza dei risultati della modellazione risultanti.

Dopo aver ricevuto il modello tridimensionale dell'area di insediamento impostato modello matematico (un insieme di leggi di cambiamenti nei parametri fisici del gas per questa attività).

In questo caso, un flusso di gas sostanzialmente subsonico è preso a piccoli numeri di Reynolds, che è descritto dal modello del flusso turbolento di gas completamente comprimibile utilizzando k-E standard Modelli di turbolenza. Questo modello matematico è descritto da un sistema costituito da sette equazioni: due equazioni di stoccaggio, le equazioni di continuità, energia, lo stato del gas ideale, il trasferimento di massa e l'equazione per l'energia cinetica di increspature turbolenti.

(2)

Equazione energetica (completa entalpia)

L'equazione dello stato del gas ideale:

I componenti turbolenti sono associati alle variabili rimanenti attraverso il turbolento valore di viscosità, calcolato in conformità con il modello K-ε standard della turbolenza.

Equazioni per K e ε

viscosità turbolenta:

costanti, parametri e fonti:

(9)

(10)

σk \u003d 1; σε \u003d 1.3; Cμ \u003d 0,09; Cε1 \u003d 1.44; Cε2 \u003d 1.92.

La sostanza di lavoro nel processo di ingresso è aria, in questo caso, considerata come il gas perfetto. I valori iniziali dei parametri sono impostati per l'intera area di regolamento: temperatura, concentrazione, pressione e velocità. Per la pressione e la temperatura, i parametri iniziali sono uguali al riferimento. La velocità all'interno della regione calcolata in direzioni x, y, z è zero. La temperatura variabile e la pressione in flowvision sono rappresentate da valori relativi, i cui valori assoluti sono calcolati dalla formula:

fA \u003d F + FREF, (11)

quando la FA è il valore assoluto della variabile, F è il valore relativo calcolato della variabile, FREF - il valore di riferimento.

Le condizioni del contorno sono specificate per ciascuna delle superfici calcolate. Secondo le condizioni del contorno è necessario comprendere la combinazione di equazioni e leggi caratteristiche delle superfici della geometria calcolata. Le condizioni del contorno sono necessarie per determinare l'interazione dell'area di insediamento e il modello matematico. Nella pagina per ogni superficie indica un tipo specifico di condizioni di confine. Il tipo di condizione del contorno è installato sul canale di ingresso ingresso Windows - ingresso gratuito. Gli elementi rimanenti - il muro, che non lascia e non trasmette i parametri calcolati dell'area corrente. Oltre a tutte le condizioni del contorno sopra riportate, è necessario tenere conto delle condizioni del contorno sugli elementi mobili inclusi nel modello matematico selezionato.

Le parti mobili includono l'ingresso e la valvola di scarico, il pistone. Ai confini degli elementi mobili, determiniamo il tipo di condizione del contorno del muro.

Per ciascuno dei corpi mobili, è impostata la legge del movimento. La modifica del tasso del pistone è determinato dalla formula. Per determinare le leggi del movimento della valvola, le curve di sollevamento della valvola sono state rimosse in 0,50 con una precisione di 0,001 mm. Quindi è stata calcolata la velocità e l'accelerazione del movimento della valvola. I dati ottenuti vengono convertiti in librerie dinamiche (velocità di tempo).

La fase successiva del processo di simulazione è la generazione della griglia computazionale. FlowVision utilizza una rete computazionale adattiva localmente. Inizialmente, viene creata una griglia computazionale iniziale, e quindi i criteri per la griglia di rettifica sono specificati, in base alle quali flowvision interrompe le celle della griglia iniziale al grado desiderato. L'adattamento è realizzato sia nel volume dei canali dei canali e delle pareti del cilindro. In luoghi con una possibile velocità massima, l'adattamento con rettifica aggiuntiva della griglia computazionale viene creata. In volume, la macinazione è stata effettuata fino a 2 livelli nella camera di combustione e fino a 5 livelli in slot valvola, lungo le pareti del cilindro, l'adattamento è stato realizzato fino a 1 livello. Questo è necessario per aumentare la fase di integrazione del tempo con un metodo di calcolo implicito. Ciò è dovuto al fatto che il passaggio del tempo è definito come il rapporto tra le dimensioni della cella a velocità massima dentro.

Prima di iniziare a calcolare l'opzione creata, è necessario specificare i parametri di modellazione numerica. Allo stesso tempo, il tempo per continuare il calcolo è uguale a un ciclo completo di funzionamento del motore, 7200 PK., Il numero di iterazioni e la frequenza di salvataggio di queste opzioni di calcolo. Per l'elaborazione successiva, vengono conservate alcune fasi di calcolo. Impostare l'ora e le opzioni per il processo di calcolo. Questa attività richiede un'impostazione passo passo - un metodo di scelta: uno schema implicito con un punto massimo 5E-004C, numero esplicito di CFL - 1. Ciò significa che il passo temporale determina il programma stesso, a seconda della convergenza delle equazioni di pressione si.

Il postProcessore è configurato e i parametri della visualizzazione dei risultati sono interessati a. La simulazione consente di ottenere gli strati di visualizzazione richiesti dopo il completamento del calcolo principale, in base alle fasi di calcolo rimasta con una determinata frequenza. Inoltre, il PostProcessore consente di trasmettere i valori numerici risultanti dei parametri del processo in studio sotto forma di un file di informazione in editor di tabelle elettronici esterni e ottenere la dipendenza dal tempo di tali parametri come velocità, consumo, pressione , eccetera.

La figura 1 mostra l'installazione del ricevitore sul canale di ingresso dei DVS. Il volume del ricevitore è uguale al volume di un cilindro del motore. Il ricevitore è impostato il più vicino possibile al canale di ingresso.

La propria frequenza del risonatore Helmholtz è:

(12)

dove f è la frequenza, Hz; C0 - Velocità del suono nell'aria (340 m / s); S - Sezione trasversale del foro, M2; L è la lunghezza del tubo, m; V è il volume del risonatore, M3.

Per il nostro esempio, abbiamo i seguenti valori:

d \u003d 0,032 m, s \u003d 0,00080384 m2, v \u003d 0,000422267 m3, l \u003d 0,04 m.

Dopo aver calcolato F \u003d 374 Hz, che corrisponde alla velocità di rotazione dell'albero motore N \u003d 5600min-1.

Dopo aver impostato l'opzione calcolata e, dopo aver impostato i parametri di simulazione numerica, sono stati ottenuti i seguenti dati: portata, velocità, densità, pressione, temperatura del flusso del gas nel canale di ingresso dell'intensità della rotazione dell'albero motore.

Dal grafico presentato (Fig. 2), in termini di flusso del flusso nella fessura della valvola, è chiaro che il canale aggiornato con il ricevitore ha i materiali di consumo massimo. Il valore del consumo è superiore a 200 g / s. L'aumento è osservato per 60 G.P.K.V.

Dall'apertura della valvola di aspirazione (348 g fino a 440-450 G.K.V. Nel canale con il ricevitore, il valore della velocità è superiore a quello standard di circa 20 m / s a \u200b\u200bpartire da 430-440. P.K.V. Il valore numerico del canale nel canale con il ricevitore è significativamente più anche rispetto al canale di ingresso aggiornato, durante l'apertura della valvola di ingresso. Successivamente, c'è una significativa riduzione della portata, fino alla chiusura della valvola di ingresso.

Dei grafici di pressione relativi (figura 4) (pressione atmosferica, P \u003d 101000 PA è ricevuto per zero), ne consegue che il valore di pressione nel canale aggiornato è superiore a quello standard, da 20 kPa a 460-480 GP. Kv. (associato a un grande valore di portata). A partire da 520 G.K.V. Il valore di pressione è allineato, che non può essere detto sul canale con il ricevitore. Il valore di pressione è superiore a quello standard, da 25 kPa, a partire da 420-440 gp.k.v. fino alla chiusura della valvola di ingresso.

La densità di flusso nell'area del gap valvola è mostrata in Fig. cinque.

Nel canale aggiornato con il ricevitore, il valore della densità è inferiore a 0,2 kg / m3 a partire da 440 G.K.V. Rispetto a un canale standard. Questo è associato ad alta pressione e portate di gas.

Dall'analisi dei grafici, è possibile disegnare la seguente conclusione: il canale del modulo migliorato fornisce un migliore riempimento del cilindro con una nuova tassa a causa di una diminuzione della resistenza idraulica del canale di ingresso. Con l'aumento della velocità del pistone al momento dell'apertura della valvola di ingresso, il modulo del canale non influisce in modo significativo della velocità, della densità e della pressione all'interno del canale di aspirazione, è spiegato dal fatto che durante questo periodo gli indicatori di processo di ingresso sono principalmente A seconda della velocità del pistone e della slot della valvola (solo la forma del canale di aspirazione è cambiato in questo calcolo), ma tutto cambia drammaticamente al momento della rallentamento del movimento del pistone. La carica nel canale standard è meno inerte e più forte "stretch" lungo la lunghezza del canale, che nell'aggregato dà meno riempimento del cilindro al momento della riduzione della velocità del movimento del pistone. Fino alla chiusura della valvola, il processo scorre sotto il denominatore della portata già ottenuto (il pistone dà la portata iniziale del volume memorizzato nella cache, con una diminuzione della velocità del pistone, il componente inerzia del flusso di gas ha un ruolo significativo sul riempimento. Questo è confermato da indicatori di velocità più elevati, pressione.

Nel canale di ingresso con il ricevitore, a causa di costi aggiuntivi e fenomeni risonanti, nel cilindro dei DV è una massa significativamente grande della miscela di gas, che fornisce indicatori tecnici più elevati dell'operazione DVS. L'aumento della crescita della fine dell'ingresso avrà un impatto significativo sull'aumento delle prestazioni tecniche ed economiche e ambientali del lavoro DVS.

Revisori:

Gots Alexander Nikolaevich, Dottore della Tecnica Università Tecnica, Professore del Dipartimento dei Motori di calore e Impianti energetici della Vladimir State University del Ministero dell'istruzione e della Scienza, Vladimir.

Kulchitsky Aleksey Ramovich, D.N., Professore, Deputato capo Designer LLC VMTZ, Vladimir.

Riferimento bibliografico

Invia il tuo buon lavoro nella base della conoscenza è semplice. Usa il modulo sottostante

Studenti, studenti laureati, giovani scienziati che usano la base della conoscenza nei loro studi e il lavoro saranno molto grati a voi.

Pubblicato da http://www.allbest.ru/

Pubblicato da http://www.allbest.ru/

Agenzia federale per l'istruzione

Gou VPO "Ural State Technical University - Upi che prende il nome dal primo presidente della Russia B.n. Yeltsin "

Per i diritti del manoscritto

Tesi

per il grado di candidato di scienze tecniche

Dinamica del gas e trasferimento di calore locale nel sistema di ingresso pistone DVS.

Carpentieri Leonid Valerevich.

Consigliere scientifico:

medico Physico-Mathematical Audience,

professore Zhilkin B.P.

Ekaterinburg 2009.

sistema di aspirazione della dinamica del gas del motore del pistone

La tesi è costituita da Amministrazione, cinque capitoli, conclusione, un elenco di riferimenti, inclusi 112 nomi. È riportato su 159 pagine della composizione del computer nel programma MS Word ed è dotato di disegni di testo 87 e 1 tavolo.

Parole chiave: dinamica del gas, pistone DVS, sistema di aspirazione, profilazione trasversale, materiali di consumo, Trasferimento di calore locale, coefficiente di trasferimento del calore locale istantaneo.

L'oggetto dello studio era il flusso d'aria non stazionario nel sistema di ingresso del motore del pistone della combustione interna.

L'obiettivo del lavoro è quello di stabilire i modelli di cambiamenti nelle caratteristiche del gas-dinamico e termico del processo di ingresso nel motore a combustione interna del pistone da fattori geometrici e regime.

Si mostra che posizionando gli inserti profilati, è possibile confrontare con un canale tradizionale del round costante, per acquisire una serie di vantaggi: un aumento del flusso del volume dell'aria che entra nel cilindro; L'aumento della pennessione della dipendenza V sul numero di rotazione dell'albero motore N nell'intervallo operativo della frequenza di rotazione presso l'inserto "triangolare" o la linearizzazione della spesa caratteristica nell'intera gamma di numeri di rotazione dell'albero, come Bene come sopprimere le pulsazioni del flusso d'aria ad alta frequenza nel canale di ingresso.

Differenze significative nei modelli di modifica dei coefficienti dei coefficienti di trasferimento del calore dalla velocità w in stazionario e il flusso di aria pulsante dell'aria nel sistema di ingresso dei DV sono stabiliti. L'approssimazione dei dati sperimentali è stata ottenuta equazioni per il calcolo del coefficiente di trasferimento del calore locale nel tratto di ingresso del FEA, sia per il flusso stazionario che per un flusso di pulsazione dinamico.

introduzione

1. Stato del problema e impostazione degli obiettivi dello studio

2. Descrizione dei metodi sperimentali di installazione e misurazione

2.2 Misurazione della velocità di rotazione e angolo della rotazione dell'albero motore

2.3 Misura del consumo istantaneo di aria di aspirazione

2.4 Sistema per misurare i coefficienti di trasferimento del calore istantaneo

2.5 Sistema di raccolta dei dati

3. Processo di ingresso della dinamica del gas e dei materiali di consumo nel motore a combustione interna in varie configurazioni di sistema di aspirazione

3.1 Dinamica del gas del processo di aspirazione senza tenere conto dell'effetto dell'elemento del filtro

3.2 Influenza dell'elemento filtrante sulla dinamica del gas del processo di aspirazione in varie configurazioni di sistema di aspirazione

3.3 Consumabili e analisi spettrali del processo di ingresso con varie configurazioni di sistema di aspirazione con diversi elementi del filtro

4. Il trasferimento di calore nel canale di aspirazione del motore del pistone della combustione interna

4.1 Calibrazione del sistema di misurazione per determinare il coefficiente di trasferimento del calore locale

4.2 Coefficiente di trasferimento del calore locale nel canale di ingresso del motore a combustione interna in modalità degominamento

4.3 Coefficiente di trasferimento di calore locale istantaneo nel canale di ingresso del motore a combustione interna

4.4 Influenza della configurazione del sistema di ingresso del motore a combustione interna sul coefficiente di trasferimento del calore locale istantaneo

5. Domande di applicazione pratica dei risultati del lavoro

5.1 Design costruttivo e tecnologico

5.2 Risparmio energetico e risorse

Conclusione

Bibliografia

Elenco dei designazioni di base e delle abbreviazioni

Tutti i simboli sono spiegati quando vengono utilizzati per la prima volta nel testo. Quanto segue è solo un elenco delle solo le designazioni più consumabili:

d -Diamoter di tubi, mm;

d E è un diametro equivalente (idraulico), mm;

F - superficie della superficie, m 2;

i - Forza attuale e;

G flusso di massa aria, kg / s;

L - lunghezza, m;

l è una caratteristica dimensione lineare, m;

n è la velocità di rotazione dell'albero motore, min -1;

p - Pressione atmosferica, PA;

R - Resistenza, Ohm;

T - temperatura assoluta, a;

t - La temperatura sulla scala Celsius, o c;

U - tensione, in;

V - portata d'aria, m 3 / s;

w - portata d'aria, m / s;

Un coefficiente di aria in eccesso;

g - Angolo, grandine;

L'angolo di rotazione dell'albero motore, grandine., P.K.V.;

Coefficiente di conduttività termica, w / (m k);

Coefficiente di viscosità cinematica, m 2 / s;

Densità, kg / m 3;

Tempo, s;

Coefficiente di resistenza;

Tagli di base:

p.k.v. - rotazione dell'albero motore;

DVS - motore a combustione interna;

NMT - Punto morto superiore;

Nmt - punto morto inferiore

ADC - Convertitore analogico-digitale;

BPF - Trasformazione di Fourier veloce.

Numeri:

Re \u003d wd / - numero di Rangeld;

NU \u003d D / - Numero di Nusselt.

introduzione

Il compito principale nello sviluppo e nel miglioramento motori a pistone La combustione interna è migliorare il riempimento del cilindro con una nuova carica (o in altre parole, un aumento del coefficiente di riempimento). Attualmente, lo sviluppo dei DVS ha raggiunto un tale livello che il miglioramento di qualsiasi indicatore tecnico ed economico almeno sulla decima quota della percentuale con materiali minimi e costi temporanei è un risultato reale per i ricercatori o gli ingegneri. Pertanto, per raggiungere l'obiettivo, i ricercatori offrono e utilizzare una varietà di metodi tra i più comuni possono essere distinti seguendo i seguenti: dinamici (inerzia) riduzione, turbocompressione o soffiatori d'aria, canale di ingresso della lunghezza variabile, regolazione del meccanismo e fasi di distribuzione del gas, ottimizzazione della configurazione del sistema di aspirazione. L'uso di questi metodi consente di migliorare il riempimento del cilindro con una nuova carica, che a sua volta aumenta la potenza del motore e i suoi indicatori tecnici ed economici.

Tuttavia, l'uso della maggior parte dei metodi in esame richiede in modo significativo investimenti materiali e una significativa modernizzazione della progettazione del sistema di ingresso e del motore nel suo complesso. Pertanto, uno dei più comuni, ma non più semplice, fino ad oggi, i metodi di aumento del fattore di riempimento è quello di ottimizzare la configurazione del percorso di ingresso del motore. In questo caso, lo studio e il miglioramento del canale di ingresso del motore è più spesso effettuato dal metodo di modellazione matematica o spurgisce statiche del sistema di aspirazione. Tuttavia, questi metodi non possono fornire risultati corretti al livello moderno di sviluppo del motore, poiché, come è noto, il processo reale nei percorsi del gas-aria dei motori è una scadenza a getto d'inchiostro a gas tridimensionale attraverso lo slot della valvola in un parzialmente riempito spazio del cilindro del volume variabile. Un'analisi della letteratura ha mostrato che le informazioni sul processo di aspirazione in modalità dinamica reale è praticamente assente.

Pertanto, i dati di scambio di gas-dinamici e di scambio di calore affidabili e corretti per il processo di aspirazione possono essere ottenuti esclusivamente negli studi su modelli dinamici di DVS o motori reali. Solo tali dati esperti possono fornire le informazioni necessarie per migliorare il motore al livello attuale.

Lo scopo del lavoro è quello di stabilire i modelli di modificare le caratteristiche del gas-dinamico e termico del processo di riempimento del cilindro con una nuova carica del motore a combustione interna del pistone da fattori geometrici e regime.

La novità scientifica delle principali disposizioni del lavoro è che l'autore per la prima volta:

Le caratteristiche di frequenza di ampiezza degli effetti di pulsazione derivanti dal flusso nel collettore di aspirazione (tubo) del motore del pistone;

Un metodo per aumentare il flusso d'aria (in media del 24%) che entra nel cilindro utilizzando inserti profilati nel collettore di aspirazione, che porterà ad un aumento della potenza del motore;

Sono stabiliti i modelli di cambiamenti nel coefficiente di trasferimento istantaneo del trasferimento di calore nel tubo di ingresso del motore del pistone;

Si dimostra che l'uso di inserti profilato riduce il riscaldamento della carica fresca all'inserimento di una media del 30%, che migliorerà il riempimento del cilindro;

Generalizzati sotto forma di equazioni empiriche I dati sperimentali ottenuti sul trasferimento di calore locale del flusso pulsante dell'aria nel collettore di aspirazione.

L'accuratezza dei risultati si basa sull'affidabilità dei dati sperimentali ottenuti dalla combinazione di metodologie di ricerca indipendenti e confermate dalla riproducibilità dei risultati sperimentali, il loro buon accordo a livello di esperimenti di prova con questi autori, nonché l'uso di a Complesso dei moderni metodi di ricerca, selezione delle apparecchiature di misurazione, dei suoi test sistematici e del suo targeting.

Significato pratico. I dati sperimentali ottenuti creano la base per lo sviluppo di metodi di ingegneria per il calcolo e la progettazione di sistemi di inchiostro di inchiostro, ed espandere anche le rappresentazioni teoriche sulla dinamica del gas e il trasferimento del calore dell'aria locale durante l'assunzione del motore del pistone. I risultati individuali del lavoro sono stati apportati all'attuazione dell'impianto Ural Diesel Motor LLC nella progettazione e nella modernizzazione dei motori 6dm-21L e 8DM-21L.

Metodi per determinare la portata del flusso dell'aria pulsante nel tubo di ingresso del motore e dell'intensità del trasferimento di calore istantaneo in esso;

Dati sperimentali sulla dinamica del gas e un coefficiente di trasferimento di calore istantaneo del calore nel canale di ingresso del canale di ingresso nel processo di aspirazione;

I risultati della generalizzazione dei dati sul coefficiente locale del trasferimento di calore aereo nel canale di ingresso dei DVS sotto forma di equazioni empiriche;

Approvazione del lavoro. I principali risultati degli studi esposti nella tesi riportati e sono stati presentati presso le "conferenze di segnalazione dei giovani scienziati", Ekaterinburg, UGTU-UPI (2006 - 2008); Dipartimento di seminari scientifici "Ingegneria del calore teorico" e "Turbine e motori", Ekaterinburg, UGTU-UPI (2006 - 2008); Conferenza scientifica e tecnica "Migliorare l'efficienza centrali elettriche Wheel e Crawler Machines ", Chelyabinsk: Chelyabinsk Maglione militare Automobile Comunist Party School (Istituto militare) (2008); Conferenza scientifica e tecnica "Sviluppo dell'ingegneria in Russia", San Pietroburgo (2009); sul Consiglio scientifico e tecnico sotto Ural Diesel Motor Plant LLC, Ekaterinburg (2009); Sul Consiglio scientifico e tecnico per la tecnologia OJSC NII Autotractor, Chelyabinsk (2009).

Il lavoro di dissertazione è stato eseguito presso i dipartimenti "Teorica ingegneria del calore e" turbine e motori ".

1. Revisione dello stato attuale dello studio dei sistemi di ingresso dell'entrata del pistone

Ad oggi, vi sono un gran numero di letteratura, in cui sono considerate la performance costruttiva di vari sistemi di motori a pistoni della combustione interna, in particolare, sono considerati individuali elementi dei sistemi di ingresso dei sistemi di inchiostro. Tuttavia, non vi è praticamente alcuna ravenzione delle soluzioni di progettazione proposte analizzando la dinamica del gas e il trasferimento del calore del processo di ingresso. E solo nelle singole monografie forniscono dati sperimentali o statistici sui risultati dell'operazione, confermando la fattibilità di una o un'altra prestazione costruttiva. A questo proposito, si può sostenere che fino a poco tempo fa, l'attenzione insufficiente è stata prestata allo studio e all'ottimizzazione dei sistemi di ingresso dei motori a pistoni.

Negli ultimi decenni, in relazione al serraggio dei requisiti economici e ambientali per i motori a combustione interni, i ricercatori e gli ingegneri stanno iniziando a prestare maggiore e più attenzione al miglioramento dei sistemi di aspirazione dei motori di benzina e diesel, credendo che la loro prestazione dipenda in gran parte dal Perfezione dei processi che si verificano nei percorsi del gas-aria.

1.1 Elementi di base dei sistemi di ingresso dell'entrata del pistone

Il sistema di aspirazione del motore del pistone, in generale, è costituito da un filtro dell'aria, un collettore di aspirazione (o un tubo di ingresso), teste del cilindro che contengono canali di aspirazione e uscita, nonché il meccanismo della valvola. Ad esempio, nella figura 1.1, viene visualizzato un diagramma del sistema di aspirazione del motore diesel YMZ-238.

Fico. 1.1. Schema del sistema di aspirazione del motore diesel YMZ-238: 1 - collettore di aspirazione (tubo); 2 - Guarnizione in gomma; 3.5 - Ugelli di collegamento; 4 - Guarnizione stimata; 6 - Tubo; 7 - Filtro dell'aria

La scelta dei parametri strutturali ottimali e delle caratteristiche aerodinamiche del sistema di aspirazione predetermina il flusso di lavoro efficiente e l'alto livello di indicatori di uscita dei motori a combustione interna.

Considerare brevemente ciascuno elemento composito sistema di ingresso e le sue funzioni principali.

La testata del cilindro è uno degli elementi più complessi e importanti del motore a combustione interna. Dalla corretta selezione della forma e delle dimensioni degli elementi principali (prima di tutto, la perfezione dei processi di riempimento e miscelazione è in gran parte dipende dalla dimensione delle valvole di aspirazione e di scarico).

Le teste del cilindro sono realizzate principalmente con due o quattro valvole sul cilindro. I vantaggi del design a due fiamme sono la semplicità della tecnologia di produzione e del regime di progettazione, in massa e valore strutturali più piccoli, il numero di parti mobili nel meccanismo di trasmissione, sui costi di manutenzione e riparazione.

I vantaggi delle strutture a quattro flappati consiste nel miglioramento dell'uso dell'area limitata dal circuito del cilindro, per le aree di passaggio della valvola Gorlovin, in un processo di scambio di gas più efficiente, in una minore tensione termica della testa a causa di una più uniforme Stato termico, nella possibilità di collocamento centrale dell'ugello o delle candele, che aumenta l'uniformità dei dettagli dello stato termico gruppo del pistone.

Esistono altri disegni di teste del cilindro, ad esempio, con tre valvole di ingresso e una o due laurea per cilindro. Tuttavia, tali schemi vengono applicati relativamente rari, principalmente in motori altamente affiliati (corse).

L'influenza del numero di valvole sulla dinamica del gas e il trasferimento di calore nel percorso di ingresso non è generalmente praticamente non studiato.

Gli elementi più importanti della testata del cilindro dal punto di vista della loro influenza sulla dinamica del gas e sulla procedura di ingresso del calore nel motore sono i tipi di canali di ingresso.

Uno dei modi per ottimizzare il processo di riempimento è il profilazione dei canali di ingresso nella testina del cilindro. Esiste un'ampia varietà di forme di profilazione al fine di garantire il movimento direzionale della nuova carica nel cilindro del motore e migliorare il processo di miscelazione, sono descritti nel più dettagliato.

A seconda del tipo di processo di miscelazione, i canali di aspirazione vengono eseguiti da un solo funzionale (disgustabile), fornendo solo riempimento con cilindri con aria o due funzioni (tangenziale, vite o altro tipo) utilizzati per l'ingresso e la carica dell'aria di torsione nel Cilindro e camera di combustione.

Ci rivolgiamo alla questione delle caratteristiche della progettazione di collezionisti di aspirazione di motori a benzina e diesel. Un'analisi della letteratura mostra che il collettore di aspirazione (o il tubo di inchiostro) viene prestata poca attenzione, ed è spesso considerato solo come una pipeline per la fornitura di aria o miscela di carburante nel motore.

Filtro dell'aria È parte integrante del sistema di ingresso del motore del pistone. Va notato che in letteratura, più attenzione viene prestata la progettazione, i materiali e la resistenza degli elementi del filtro e allo stesso tempo l'effetto dell'elemento filtrante su indicatori di gas-dinamica e calore scambiati, nonché la spesa Le caratteristiche del sistema di combustione interno del pistone, non sono praticamente considerate.

1.2 Dinamica del gas di flusso in canali di ingresso e metodi per studiare il processo di ingresso nel motore del pistone

Per una comprensione più accurata dell'essenza fisica dei risultati ottenuti da altri autori, sono delineati simultaneamente con i metodi teorici e sperimentali utilizzati, poiché il metodo e il risultato sono in una singola comunicazione organica.

I metodi per lo studio dei sistemi di ingresso dei KHOS possono essere suddivisi in due grandi gruppi. Il primo gruppo include l'analisi teorica dei processi nel sistema di ingresso, compresa la loro simulazione numerica. Al secondo gruppo, disegneremo tutti i modi per studiare sperimentalmente il processo di ingresso.

La scelta dei metodi di ricerca, le stime e la regolazione dei sistemi di aspirazione è determinata dal set di obiettivi, nonché materiali esistenti, possibilità sperimentali e calcolati.

Ad oggi, non ci sono metodi analitici che consentono di essere abbastanza accurati di stimare il livello di intensità del gas nella camera di combustione, nonché risolvere problemi privati \u200b\u200bassociati a una descrizione del movimento nel percorso di aspirazione e alla scadenza del gas da il gap della valvola nel vero processo non insufficiente. Ciò è dovuto alle difficoltà di descrivere il flusso tridimensionale dei gas sui canali curvilinei con ostacoli improvvisi, una complessa struttura del flusso spaziale, con un'uscita del gas a getto attraverso lo slot della valvola e uno spazio parzialmente riempito di un cilindro a volume variabile, l'interazione di flussi tra loro, con le pareti del cilindro e il fondo mobile del pistone. Determinazione analitica del campo ottimale di velocità nel tubo di ingresso, nello slot della valvola ad anello e la distribuzione dei flussi nel cilindro è complicata dalla mancanza di metodi accurati per la valutazione delle perdite aerodinamiche derivanti da una nuova carica nel sistema di ingresso e quando il gas nel cilindro e fluiscono attorno alle sue superfici interne. È noto che nel canale ci sono zone instabili della transizione del flusso dalla laminata alla modalità di flusso turbolenta, la regione della separazione dello strato limite. La struttura del flusso è caratterizzata da variabili entro il tempo e il luogo di Reynolds, il livello di non stazionarità, intensità e scala della turbolenza.

Molti lavori multidirezionali sono dedicati alla modellazione numerica del movimento della carica dell'aria sull'ingresso. Producono la modellazione del flusso di aspirazione del vortice dell'ingresso dell'ingresso dell'ingresso della valvola di ingresso, il calcolo del flusso tridimensionale nei canali di ingresso della testata del cilindro, modellando il flusso nella finestra di ingresso e il motore Cilindro, un'analisi dell'effetto dei flussi di flusso diretto e vorticoso sul processo di miscelazione e studi calcolati dell'effetto della torsione della carica nel cilindro diesel la grandezza delle emissioni di ossidi di azoto e indicatori di ciclo dell'indicatore. Tuttavia, solo in alcune opere, la simulazione numerica è confermata dai dati sperimentali. E unicamente su studi teorici è difficile giudicare l'accuratezza e il grado di applicabilità dei dati. Va inoltre opportuno sottolineare che quasi tutti i metodi numerici mirano principalmente allo studio dei processi nel design già esistente dell'ingresso del sistema di ingresso dell'intensità dei DVS per eliminare le sue carenze e non sviluppare nuove e efficaci soluzioni di progettazione.

In parallelo, i metodi analitici classici per il calcolo del flusso di lavoro nel motore e i processi di scambio di gas separato vengono applicati. Tuttavia, nei calcoli del flusso di gas nelle valvole in ingresso e scarico e canali, vengono utilizzate principalmente le equazioni del flusso stazionario unidimensionale, prendendo l'attuale quasi-stazionario. Pertanto, i metodi di calcolo in esame sono stimati esclusivamente (approssimativi) e quindi richiedono una raffinatezza sperimentale in laboratorio o su un motore reale durante i test di banco. I metodi per il calcolo dello scambio di gas e i principali indicatori dinamici del gas del processo di ingresso in una formulazione più difficile si stanno sviluppando nei lavori. Tuttavia, danno anche solo informazioni generali sui processi discussi, non formano una rappresentazione sufficientemente completa di tassi di cambio gas dinamico e di calore, poiché si basano su dati statistici ottenuti in modellazione matematica e / o spurve statiche del tratto di ingresso di l'inchiostro e sui metodi di simulazione numerica.

I dati più accurati e affidabili sul processo di ingresso nel motore del pistone possono essere ottenuti nello studio sui motori reali.

Per i primi studi della carica nel cilindro del motore sulla modalità di prova dell'albero, gli esperimenti classici di Ricardo e il denaro possono essere attribuiti. Riccardo ha installato una girante nella camera di combustione e ha registrato la sua velocità di rotazione quando viene controllato l'albero del motore. L'anemometro ha fissato il valore medio della velocità del gas per un ciclo. Ricardo ha introdotto il concetto di "Vortex Ratio", corrispondente al rapporto della frequenza della girante, misurava la rotazione del vortice e l'albero motore. Il cass ha installato la piastra nella camera di combustione aperta e ha registrato l'effetto sul flusso d'aria. Esistono altri modi per utilizzare i piatti associati a sensori tenati o induttivi. Tuttavia, l'installazione dei piatti deforma il flusso rotante, che è lo svantaggio di tali metodi.

La ricerca moderna delle dinamiche del gas direttamente sui motori richiede utensili speciali Misure che sono in grado di lavorare in condizioni avverse (rumore, vibrazioni, elementi rotanti, alta temperatura e pressione quando la combustione del carburante e nei canali di scarico). In questo caso, i processi dei DVS sono ad alta velocità e periodica, quindi le apparecchiature di misurazione e i sensori devono avere una velocità molto elevata. Tutto ciò complica notevolmente lo studio del processo di ingresso.

Va notato che al momento, i metodi di ricerca naturale sui motori sono ampiamente utilizzati, sia per studiare il flusso d'aria nel sistema di ingresso e il cilindro del motore, e per l'analisi dell'effetto della formazione del vortice sull'ingresso per la tossicità di gas di scarico.

Tuttavia, studi naturali, dove allo stesso tempo un gran numero di fattori diversi agisce, non consentono di penetrare i dettagli del meccanismo di un fenomeno separato, non consentire di utilizzare attrezzature complesse di alta precisione. Tutto questo è il prerogativo degli studi di laboratorio che utilizzano metodi complessi.

I risultati dello studio delle dinamiche del gas del processo di aspirazione, ottenuto nello studio sui motori sono piuttosto dettagliati nella monografia.

Di questi, il più grande interesse è l'oscillogramma di cambiamenti nella portata d'aria nella sezione di ingresso del canale di ingresso del motore del C10.5 / 12 (D 37) dell'impianto del trattore Vladimir, che viene presentato nella Figura 1.2.

Fico. 1.2. Parametri di flusso nella sezione Input del canale: 1 - 30 S -1, 2 - 25 S -1, 3 - 20 S -1

La misurazione della portata d'aria in questo studio è stata effettuata utilizzando un termoemometro che funziona in modalità DC.

Ed qui è opportuno prestare attenzione al metodo molto della termoemometria, che, grazie a una serie di vantaggi, ha ricevuto tale diffusa gas-dinamica di vari processi nella ricerca. Attualmente, ci sono vari schemi di termoamemometri a seconda dei compiti e del campo di ricerca. La teoria più dettagliata della termoenemometria è considerata in. Si dovrebbe anche notare un'ampia varietà di progetti di sensori di termoemomote, che indicano l'uso diffuso di questo metodo in tutte le aree dell'industria, compresa l'ingegneria.

Considera la questione dell'applicabilità del metodo della termoenemometria per studiare il processo di ingresso nel motore del pistone. Pertanto, le piccole dimensioni dell'elemento sensibile del sensore del termoemometro non formano cambiamenti significativi nella natura del flusso del flusso d'aria; L'elevata sensibilità degli anemometri consente di registrare fluttuazioni con piccole ampiezze e alte frequenze; La semplicità dello schema hardware consente di registrare facilmente il segnale elettrico dall'uscita del termoemometro, seguito dalla sua elaborazione su un personal computer. Nella termomemometria, viene utilizzata nelle modalità di dimensionamento dei sensori da uno, due o tri-componenti. Un filo o un filo di metalli refrattari con uno spessore di 0,5-20 μm e una lunghezza di 1-12 mm vengono solitamente utilizzati come elemento sensibile del sensore del termoemometro, fissato su gambe di cromo o cromatura. Quest'ultimo passa attraverso un tubo in porcellana a due, a tre vie o a quattro grasse, che viene messo sulla custodia in metallo che sigilla dalla svolta, la custodia in metallo, oked nella testa del blocco per lo studio dello spazio intra-cilindro o in condotte per determinare i componenti medi e ondulazione della velocità del gas.

E ora torna all'oscilogramma mostrato nella Figura 1.2. Il grafico richiama l'attenzione sul fatto che presenta un cambiamento nella portata dell'aria dall'angolo di rotazione dell'albero motore (P.K.V.) solo per il tatto di aspirazione (? 200 gradi. P.K.V.), mentre le informazioni di riposo su altri orologi come informati sono stati "ritagliati". Questo oscillogramma è ottenuto per la frequenza di rotazione dell'albero motore da 600 a 1800 min -1, mentre è in motori moderni La gamma di velocità operative è molto più ampia: 600-3000 min -1. L'attenzione è attratta dal fatto che la portata nel tratto prima di aprire la valvola non è zero. A loro volta, dopo aver chiuso la valvola di aspirazione, la velocità non viene ripristinata, probabilmente perché nel percorso c'è un flusso alternativo ad alta frequenza, che in alcuni motori viene utilizzato per creare un dinamico (o inertigo).

Pertanto, è importante per capire il processo nel suo complesso, i dati sulla variazione della portata dell'aria nel tratto di ingresso per l'intero flusso di lavoro del motore (720 gradi, PKV) e nell'intero intervallo operativo della frequenza di rotazione dell'albero motore. Questi dati sono necessari per migliorare il processo di ingresso, alla ricerca di modi per aumentare la grandezza di una nuova tassa inserita nei cilindri del motore e creare sistemi dinamici del super superilchay.

Considera brevemente le peculiarità di Dynamic Supercharged in Piston Engine, che viene effettuata in modi diversi. Non solo le fasi di distribuzione del gas, ma anche la progettazione di percorsi di aspirazione e di laurea influenzano il processo di aspirazione. Il movimento del pistone quando il tatto di aspirazione conduce a una valvola di aspirazione aperta alla formazione dell'onda di sospensione. A una pipeline di aspirazione aperta, questa ondata di pressione si verifica con una massa di aria ambiente fissa, riflessa da esso e si muove al tubo di ingresso. L'apprezzata fluttuata della colonna Air nella pipeline di ingresso può essere utilizzata per aumentare il riempimento di cilindri con carica fresca e, ottenendo così una grande quantità di coppia.

Con una forma diversa di superchard dinamico - superiore inerziale, ogni canale di ingresso del cilindro ha il proprio tubo di risonatore separato, l'acustica di lunghezza corrispondente collegata alla camera di raccolta. In tali tubi di risonatore, l'onda di compressione proveniente dai cilindri può diffondersi indipendentemente l'uno dall'altro. Quando si coordina la lunghezza e il diametro dei singoli tubi di risonatore con fasi della fase di distribuzione del gas, l'onda di compressione, riflessa nell'estremità del tubo di risonatore, ritorna attraverso la valvola di ingresso aperta del cilindro, garantisce così il miglior riempimento.

La riduzione risonante si basa sul fatto che nel flusso d'aria nella pipeline di ingresso a una certa velocità di rotazione dell'albero motore ci sono oscillazioni risonanti causate dal movimento alternativo del pistone. Questo, con il layout corretto del sistema di aspirazione, porta ad un ulteriore aumento della pressione e un ulteriore effetto adesivo.

Allo stesso tempo, i metodi Dynamic Boost menzionati funzionano in una gamma ristretta di modalità, richiedono un'impostazione molto complessa e permanente, poiché le caratteristiche acustiche del motore sono cambiate.

Inoltre, i dati della dinamica del gas per l'intero flusso di lavoro del motore possono essere utili per ottimizzare il processo di riempimento e ricerche per aumentare il flusso d'aria attraverso il motore e, di conseguenza, il suo potere. Allo stesso tempo, l'intensità e la scala della turbolenza del flusso d'aria, che sono generati nel canale di ingresso, nonché il numero di vortici formati durante il processo di ingresso.

Il rapido flusso di carica e la turbolenza su larga scala nel flusso d'aria offrono una buona miscelazione di aria e carburante e, quindi, completa combustione con una bassa concentrazione di sostanze nocive nei gas di scarico.

Uno dei modi per creare i vortici nel processo di aspirazione è l'uso di un lembo che condivide il percorso di aspirazione in due canali, uno dei quali può sovrapporsi, controllando il movimento della carica della miscela. Esistono un gran numero di versioni di progettazione per fornire la componente tangenziale del movimento del flusso per organizzare i vortici direzionali nella pipeline di ingresso e nel cilindro del motore
. Lo scopo di tutte queste soluzioni è creare e gestire vortici verticali nel cilindro del motore.

Ci sono altri modi per controllare la carica di riempimento. Il design di un canale di aspirazione a spirale viene utilizzato nel motore con un diverso gradino di giri, luoghi piatti sulla parete interna e i bordi taglienti all'uscita del canale. Un altro dispositivo per la regolazione della formazione del vortice nel cilindro del motore è una molla a spirale installata nel canale di ingresso e rigidamente fissato da un'estremità prima della valvola.

Pertanto, è possibile notare la tendenza dei ricercatori per creare grandi turbine di diverse direzioni di distribuzione sull'ingresso. In questo caso, il flusso d'aria deve contenere principalmente turbolenze su larga scala. Ciò porta ad un miglioramento della miscela e successiva combustione del carburante, sia in benzina che in motori diesel. E di conseguenza, il consumo specifico di carburante e le emissioni di sostanze nocive con gas spesi sono ridotti.

Tuttavia, nella letteratura non ci sono informazioni sui tentativi di controllare la formazione del vortice utilizzando la profilazione trasversale - una modifica nel modulo sezione trasversale Canale, ed è noto per influenzare fortemente la natura del flusso.

Dopo quanto precede, si può concludere che in questa fase della letteratura c'è una significativa mancanza di affidabile e informazioni complete Secondo la dinamica del gas del processo di aspirazione, vale a dire: cambiare nella portata dell'aria dall'angolo della rotazione dell'albero motore per l'intero flusso di lavoro del motore nel campo operativo della frequenza di rotazione dell'albero motore; L'effetto del filtro sulla dinamica del gas del processo di aspirazione; La scala della turbolenza avviene durante l'assunzione; L'influenza della nonstazionalità idrodinamica sui materiali di consumo nel tratto di ingresso di DVS, ecc.

L'attività urgente è cercare i metodi per aumentare il flusso d'aria attraverso i cilindri del motore con raffinatezza minima del motore.

Come già notato sopra, i dati di ingresso più completi e affidabili possono essere ottenuti da studi su motori reali. Tuttavia, questa direzione di ricerca è molto complessa e costosa, e per una serie di questioni è quasi impossibile, pertanto, i metodi combinati di studiare i processi in ICC sono stati sviluppati dagli sperimentatori. Considerare diffuso da loro.

Lo sviluppo di un insieme di parametri e metodi di calcolo e studi sperimentali è dovuto al gran numero di descrizioni analitiche complete della progettazione del sistema di ingresso del motore del pistone, della dinamica del processo e del movimento della carica nei canali di ingresso e del cilindro.

I risultati accettabili possono essere ottenuti quando uno studio congiunto del processo di aspirazione su un personal computer utilizzando metodi di modellazione numerica e sperimentalmente attraverso spurghe statiche. Secondo questa tecnica, sono stati fatti molti studi diversi. In tali lavori, sia la possibilità di simulazione numerica dei flussi di vortice nel sistema di ingresso del sistema di inchiostro, seguito dal test dei risultati utilizzando una spurgo in modalità statica su un'installazione di ispezione, o un modello matematico calcolato è sviluppato in base ai dati sperimentali ottenuti in modalità statica o durante il funzionamento delle singole modifiche dei motori. Sottolineiamo che la base di quasi tutti questi studi sono presi dati sperimentali ottenuti dall'aiuto di soffiaggio statico del sistema di ingresso del sistema di inchiostro.

Considera un modo classico per studiare il processo di aspirazione usando un anemometro del portico. Con labbra fisse della valvola, produce una spurgo del canale di test con vario secondo consumo d'aria. Per spurgo, vengono utilizzate teste di cilindri reali, cast dal metallo, o ai loro modelli (in legno pieghevole, gesso, da resine epossidiche, ecc.) Assemblato con valvole che guidano le linee e le selle del bush. Tuttavia, come test comparativi descritti, questo metodo fornisce informazioni sull'effetto della forma del percorso, ma la girante non risponde all'azione dell'intero flusso di aria nella sezione trasversale, che può portare a un errore significativo durante la stima del intensità della carica nel cilindro, che è confermata matematicamente e sperimentalmente.

Un altro metodo ampliato di studiare il processo di riempimento è un metodo utilizzando un reticolo nascosto. Questo metodo differisce dal precedente dal fatto che il flusso d'aria rotante assorbito viene inviato alla carenatura sulla lama della griglia nascosta. In questo caso, il flusso rotante viene rubato, e un momento del jet è formato sulle lame, che è registrato dal sensore capacitivo nella grandezza dell'angolo di rotazione di Torcion. Il flusso nascosto, dopo aver attraversato la griglia, scorre attraverso una sezione aperta alla fine della manica nell'atmosfera. Questo metodo consente di valutare esattamente il canale di aspirazione per gli indicatori di energia e dall'entità delle perdite aerodinamiche.

Anche nonostante il fatto che i metodi di ricerca sui modelli statici diano solo l'idea più generale delle caratteristiche del processo di scambio dinamico e del calore del processo di ingresso, rimangono pertinenti a causa della loro semplicità. I ricercatori stanno sempre più utilizzando questi metodi solo per la valutazione preliminare delle prospettive di sistemi di aspirazione o conversione già esistenti. Tuttavia, per una comprensione completa e dettagliata della fisica dei fenomeni durante il processo di ingresso di questi metodi non è chiaramente abbastanza.

Uno dei modi più accurati ed efficienti per studiare il processo di ingresso nel motore sono esperimenti su installazioni speciali e dinamiche. Nell'assunzione che le caratteristiche e le caratteristiche di scambio dinamico e di calore della carica nel sistema di ingresso sono funzioni di solo parametri geometrici e fattori regime per lo studio, è molto utile utilizzare un modello dinamico - un'installazione sperimentale, che più spesso Rappresenta un modello di motore a cilindro singolo su varie modalità ad alta velocità che agisce con l'aiuto di un test dell'albero motore da una fonte di energia estranea e dotata di diversi tipi di sensori. In questo caso, è possibile stimare l'efficacia totale da determinate soluzioni o la loro efficacia è elemento. In generale, tale esperimento è ridotto per determinare le caratteristiche di flusso in vari elementi del sistema di aspirazione (valori istantanei di temperatura, pressione e velocità), variando l'angolo della rotazione dell'albero motore.

Pertanto, il modo più ottimale di studiare il processo di ingresso, che dà dati completi e affidabili è la creazione di un modello dinamico singolo-cilindroso del motore del pistone, guidato alla rotazione da una fonte di energia estranea. In questo caso, questo metodo consente di indagare sia di scambiatori di gas dinamico e di calore del processo di riempimento nel motore a combustione interna del pistone. L'uso di metodi termoemenemometrici consentirà di ottenere dati affidabili senza un effetto significativo sui processi che si verificano nel sistema di aspirazione del modello di motore sperimentale.

1.3 Caratteristiche dei processi di scambio termico nel sistema di ingresso del motore del pistone

Lo studio dello scambio di calore nel motore a combustione interno del pistone è iniziata infatti dalla creazione delle prime macchine da lavoro - J. Lenoara, N. Otto e R. Diesel. E naturalmente alla fase iniziale, particolare attenzione è stata prestata allo studio dello scambio di calore nel cilindro del motore. I primi lavori classici in questa direzione possono essere attribuiti.

Tuttavia, solo il lavoro svolto da V.I. Greevik, divenne una solida base, che si è rivelata possibile costruire la teoria dello scambio di calore per i motori del pistone. La monografia in questione è dedicata principalmente al calcolo termico dei processi intra-cilindri nell'OI. Allo stesso tempo, può anche trovare informazioni sugli indicatori di calore scambiati nel processo di ingresso di interesse per noi, vale a dire, vi sono dati statistici sulla grandezza del riscaldamento della carica nuova, nonché le formule empiriche per calcolare i parametri a L'inizio e la fine del tatto di aspirazione.

Inoltre, i ricercatori hanno iniziato a risolvere più compiti privati. In particolare, V. Nusselt ha ricevuto e pubblicato una formula per il coefficiente di trasferimento del calore in un cilindro del motore del pistone. N. Il brillante della sua monografia ha chiarito la formula di Nusselt e ha dimostrato chiaramente che in ciascun caso (tipo di motore, metodo di miscelazione della formazione, del tasso di velocità, del biombo del livello) i coefficienti di trasferimento del calore locale devono essere chiariti dai risultati degli esperimenti diretti.

Un'altra direzione nello studio dei motori del pistone è lo studio dello scambio di calore nel flusso di gas di scarico, in particolare, ottenendo dati sul trasferimento di calore durante un flusso di gas turbolento nel tubo di scarico. Un gran numero di letteratura è dedicato alla risoluzione di questi compiti. Questa direzione è abbastanza ben studiata sia in condizioni di eliminazione statica che in materia di nonstazionalità idrodinamica. Ciò è dovuto principalmente al fatto che, migliorando il sistema di scarico, è possibile aumentare significativamente gli indicatori tecnici ed economici del motore a combustione interna del pistone. Nel corso dello sviluppo di questo settore, sono stati condotti molti lavori teorici, comprese soluzioni analitiche e modellizzazione matematica, nonché molti studi sperimentali. Come risultato di uno studio così completo del processo di rilascio, è stato proposto un gran numero di indicatori che caratterizzano il processo di rilascio per il quale è possibile valutare la qualità della progettazione del sistema di scarico.

Lo studio dello scambio di calore del processo di aspirazione è ancora insufficiente attenzione. Ciò può essere spiegato dal fatto che gli studi nel campo dell'ottimizzazione dello scambio termico nel cilindro e il tratto di scarico sono stati inizialmente più efficaci in termini di miglioramento della competitività del motore del pistone. Tuttavia, attualmente lo sviluppo del settore del motore ha raggiunto un tale livello che un aumento dell'indicatore del motore almeno alcuni decimi per percento è considerato un grave risultato per i ricercatori e gli ingegneri. Pertanto, tenendo conto del fatto che le direzioni di miglioramento di questi sistemi sono principalmente esauste, attualmente sempre più specialisti sono alla ricerca di nuove opportunità per migliorare i flussi di lavoro dei motori del pistone. E uno di tali direzioni è lo studio dello scambio di calore durante l'ingresso nell'ingresso.

Nella letteratura sullo scambio di calore nel processo di aspirazione, il lavoro può essere distinto sullo studio dell'influenza dell'intensità del flusso del vortice dell'ingresso sullo stato termico delle parti del motore (testa del cilindro, aspirazione e valvola di scarico, superfici del cilindro). Queste opere sono di grande carattere teorico; Basato sulla risoluzione delle equazioni di Lities-Stokes non lineari e di Fourier-Ostrogradsky, nonché la modellazione matematica usando queste equazioni. Tenendo conto di un gran numero di presupposti, i risultati possono essere presi come base per studi sperimentali e / o essere stimati in calcoli ingegneristici. Inoltre, queste opere contengono studi sperimentali per determinare i flussi di calore non stazionari locali in una camera di combustione diesel in un'ampia gamma di intensità dell'aria dell'ingresso dell'intensità.

Il suddetto scambio di calore funziona nel processo di ingresso più spesso non influisce sull'influenza delle dinamiche del gas sull'intensità locale del trasferimento di calore, che determina la dimensione del riscaldamento delle tensioni di carica e temperatura fresche nel collettore di aspirazione (tubo). Ma, come è ben noto, l'entità del riscaldamento del nuovo carico ha un effetto significativo sul consumo di massa di carica fresca attraverso i cilindri del motore e, di conseguenza, il suo potere. Inoltre, una diminuzione dell'intensità dinamica del trasferimento di calore nel percorso di ingresso del motore del pistone può ridurre la tensione della temperatura e quindi aumenterà la risorsa di questo elemento. Pertanto, lo studio e la risoluzione di questi compiti è un compito urgente per lo sviluppo dell'edificio motore.

Dovrebbe essere indicato che attualmente per i calcoli di ingegneria utilizzano i dati di spurgo statici, che non è corretto, poiché la non-stazionarità (flusso Pulsatura) influisce fortemente il trasferimento di calore nei canali. Studi sperimentali e teorici indicano una differenza significativa nel coefficiente di trasferimento del calore nelle condizioni non contestative da un caso stazionario. Può raggiungere un valore di 3-4 volte. La ragione principale per questa differenza è la ristrutturazione specifica della struttura del flusso turbolente, come mostrato in.

È stabilito che a seguito dell'effetto sul flusso della nonstazionalità dinamica (accelerazione del flusso), si svolge nella struttura cinematica, portando a una diminuzione dell'intensità dei processi di scambio termico. Inoltre, il lavoro è stato rilevato che l'accelerazione del flusso conduce a un aumento di 2-3-allarme nelle tendenze tangenti abbronzanti e successivamente quanto la diminuzione dei coefficienti di trasferimento del calore locale.

Pertanto, per il calcolo della dimensione del riscaldamento della carica fresca e la determinazione delle sollecitazioni della temperatura nel collettore di aspirazione (tubo), è necessario che i dati sul trasferimento di calore locale istantaneo siano necessari in questo canale, poiché i risultati delle spurgie statiche possono portare a errori gravi ( Più del 50%) nel determinare il coefficiente di trasferimento del calore nel tratto di aspirazione inaccettabile anche per i calcoli ingegneristici.

1.4 Conclusioni e impostazione degli obiettivi dello studio

Sulla base di quanto sopra, possono essere disegnate le seguenti conclusioni. Caratteristiche tecnologiche Il motore a combustione interna è in gran parte determinato dalla qualità aerodinamica del percorso di aspirazione come elementi interi e individuali: il collettore di aspirazione (tubo di aspirazione), il canale nella testata del cilindro, i suoi piatti del collo e della valvola, le camere di combustione nella parte inferiore del pistone.

Tuttavia, è attualmente il focus sull'ottimizzazione del design del canale nella testata del cilindro e dei sistemi di riempimento del cilindro complessi e costosi con una nuova tassa, mentre si può presumere che solo mediante il collettore di assunzione di profilatura può essere influenzato da gas-dinamico, calore Materiali di consumo di scambio e motore.

Attualmente, vi sono un'ampia varietà di mezzi e metodi di misurazione per uno studio dinamico del processo di input di ingresso, e la complessità metodologica principale consiste nel loro scelta corretta e usare.

Sulla base dell'analisi di cui sopra dei dati di letteratura, possono essere formulate le seguenti attività di dissertazione.

1. Per stabilire l'effetto della configurazione del collettore di aspirazione e della presenza dell'elemento filtrante sulle dinamiche del gas e sui materiali di consumo del motore del pistone della combustione interna, nonché rivelare i fattori idrodinamici dello scambio di calore del flusso pulsante con Le pareti del canale del canale di ingresso.

2. Sviluppare un metodo per aumentare il flusso d'aria attraverso un sistema di ingresso del motore del pistone.

3. Trova i modelli principali dei cambiamenti nel trasferimento di calore locale istantaneo nel percorso di ingresso del motore del pistone nelle condizioni di nonstazionalità idrodinamica nel classico canale cilindrico, e anche scoprire l'effetto della configurazione del sistema di aspirazione (inserti profilati e filtri dell'aria) Su questo processo.

4. Per riassumere i dati sperimentali su un coefficiente di trasferimento di calore istantaneo del calore nel collettore di ingresso dell'entrata del pistone.

Per risolvere le attività per sviluppare le tecniche necessarie e creare una configurazione sperimentale sotto forma di un modello di utensile del motore del pistone, dotato di un sistema di controllo e di misurazione con raccolta automatica e elaborazione dei dati.

2. Descrizione dei metodi sperimentali di installazione e misurazione

2.1 Installazione sperimentale per lo studio dell'ingresso dell'entrata

Le caratteristiche dei processi di aspirazione studiata sono il loro dinamismo e la loro frequenza a causa di una vasta gamma di rotazione del motore dell'albero motore del motore e una violazione dell'armonia di questo periodico associata alla disidratazione del movimento del pistone e cambia la configurazione del percorso di aspirazione nella zona assemblea della valvola. Gli ultimi due fattori sono interconnessi con l'azione del meccanismo di distribuzione del gas. Riprodurre tali condizioni con una precisione sufficiente può solo con l'aiuto di un modello di campo.

Poiché le caratteristiche del gas-dinamico sono funzioni dei parametri geometrici e dei fattori di regime, modello dinamico Deve corrispondere al motore di una certa dimensione e di lavorare in modalità caratteristiche ad alta velocità del test dell'albero motore, ma già da una fonte di energia estranea. Sulla base di questi dati, è possibile sviluppare e valutare l'efficacia totale di determinate soluzioni volte a migliorare il percorso di aspirazione nel suo complesso, oltre a separatamente da diversi fattori (costruttivi o regime).

Per lo studio della dinamica del gas e del processo di trasferimento del calore nel motore del pistone della combustione interna, un'installazione sperimentale è stata progettata e fabbricata. È stato sviluppato sulla base del modello del motore 11113 VAZ - OKA. Quando si crea l'installazione, i dettagli del prototipo sono stati utilizzati, vale a dire: asta di collegamento, dito del pistone, pistone (con raffinatezza), meccanismo di distribuzione del gas (con raffinatezza), puleggia dell'albero motore. La figura 2.1 mostra una sezione longitudinale dell'installazione sperimentale e nella figura 2.2 è la sua sezione trasversale.

Fico. 2.1. Signora tagliata dell'impianto sperimentale:

1 - Accoppiamento elastico; 2 - dita in gomma; 3 - Rod cervicale; 4 - Cervix nativo; 5 - guancia; 6 - NUT M16; 7 - Contrappeso; 8 - NUT M18; 9 - cuscinetti indigeni; 10 - Supporti; 11 - cuscinetti asta di collegamento; 12 - asta; 13 - Dito del pistone; 14 - Pistone; 15 - cylinder sleeve; 16 - Cilindro; 17 - Base del cilindro; Supporti per 18 anni; 19 - anello fluoroplast; 20 - Piastra di riferimento; 21 - esagono; 22 - Guarnizione; 23 - Valvola di ingresso; 24 - Valvola di laurea; 25 - Albero di distribuzione; 26 - Puleggia distribuzione Vala.; 27 - Puleggia dell'albero motore; 28 - cintura dentata; 29 - ROLLER; 30 - supporto tenditore; 31 - Bullone tenditore; 32 - Maslenka; 35 - Motore asincrono

Fico. 2.2. Sezione trasversale dell'installazione sperimentale:

3 - Rod cervicale; 4 - Cervix nativo; 5 - guancia; 7 - Contrappeso; 10 - Supporti; 11 - cuscinetti asta di collegamento; 12 - asta; 13 - Dito del pistone; 14 - Pistone; 15 - cylinder sleeve; 16 - Cilindro; 17 - Base del cilindro; Supporti per 18 anni; 19 - anello fluoroplast; 20 - Piastra di riferimento; 21 - esagono; 22 - Guarnizione; 23 - Valvola di ingresso; 25 - Albero di distribuzione; 26 - Puleggia dell'albero a camme; 28 - cintura dentata; 29 - ROLLER; 30 - supporto tenditore; 31 - Bullone tenditore; 32 - Maslenka; 33 - Inserire profilato; 34 - Canale di misurazione; 35 - Motore asincrono

Come si può vedere da queste immagini, l'installazione è un modello naturale del motore a combustione interno monocilindrico della dimensione 7.1 / 8.2. Torque S. motore asincrono Trasmesso attraverso un accoppiamento elastico 1 con sei dita in gomma 2 sull'albero motore del design originale. La frizione utilizzata è in grado di compensare significativamente l'inconscebilità del composto degli alberi del motore asincrono e dell'albero motore dell'impianto, nonché per ridurre i carichi dinamici, specialmente quando si avvia e si fermano il dispositivo. L'albero motore a sua volta è costituito da una canna di collegamento Cervix 3 e due colli indigeni 4, che sono collegati l'uno con l'altro con le guance 5. La canna cervice viene premuta con tensione nella guancia e fissata utilizzando i dadi 6. Per ridurre le vibrazioni alle guance sono fissati con bulloni anti-test 7. Il movimento assiale dell'albero motore ostacola il dado 8. L'albero motore ruota nei cuscinetti a rotazione chiusi 9 fissati nei supporti 10. Due cuscinetti di rotolamento chiuso 11 sono installati su un collo asta di collegamento, su cui L'asta di collegamento 12 è montata. L'uso di due cuscinetti in questo caso è associato alla dimensione del pianerottolo dell'asta di collegamento. All'asta di collegamento con un dito del pistone 13, il pistone 14 è montato sul manicotto in ghisa 15, premuto nel cilindro in acciaio 16. Il cilindro è montato sulla base 17, che è posizionato sul cilindro supporti 18. Un ampio L'anello fluoroplastico 19 è installato sul pistone, anziché tre acciaio standard. L'uso di manica di ferro-ferro e anello fluoroplastico fornisce un forte calo dell'attrito in paia di pistoni - maniche e anelli di pistone - manica. Pertanto, l'installazione sperimentale è in grado di lavorare un breve periodo (fino a 7 minuti) senza un sistema di lubrificazione e sistema di raffreddamento sulle frequenze operative della rotazione dell'albero motore.

Tutti i principali elementi fissi dell'impianto sperimentale sono fissati sulla piastra di base 20, che, con due esagoni, 21 è attaccato alla tabella di laboratorio. Per ridurre la vibrazione tra l'esagono e la piastra di supporto c'è una guarnizione di gomma 22.

Il meccanismo di impianto sperimentale tempistica è preso in prestito dall'auto VAZ 11113: una testina di blocco viene utilizzata un assemblaggio con alcune modifiche. Il sistema è costituito da una valvola di ingresso 23 e una valvola di scarico 24, che sono controllate utilizzando un albero a camme 25 con puleggia 26. La puleggia dell'albero a camme è collegato alla puleggia dell'albero motore 27 con una cinghia dentata 28. Sull'albero motore dell'albero di installazione posizionato due Pulegge per semplificare l'albero a camme per il sistema di tensione della cinghia di trasmissione. La tensione della cinghia è controllata dal rullo 29, che è installato sul rack 30 e il bullone del tenditore 31. Masliner 32 sono stati installati per la lubrificazione dei cuscinetti dell'albero a camme, l'olio, di cui la gravità arriva ai cuscinetti scorrevoli dell'albero a camme.

Documenti simili

Caratteristiche dell'assunzione del ciclo valido. L'influenza di vari fattori sul riempimento dei motori. Pressione e temperatura alla fine dell'assunzione. Il coefficiente di gas residuo e i fattori che determinano la sua grandezza. Ingresso quando accelera il movimento del pistone.

conferenza, aggiunto 30.05.2014


Le dimensioni delle sezioni di flusso nei colli, camme per valvole di ingresso. Profilazione di una camma non accentata con una valvola di ingresso. Velocità del pozzetto all'angolo del pugno. Calcolo delle molle della valvola e dell'albero a camme.

lavoro del corso, Aggiunto il 28/03/2014


Generale Sul motore a combustione interna, il suo dispositivo e le caratteristiche del lavoro, dei vantaggi e degli svantaggi. Flusso di lavoro del motore, metodi di accensione del carburante. Cerca le indicazioni per migliorare il design di un motore a combustione interna.

abstract, aggiunto 06/06/2012


Calcolo dei processi di riempimento, compressione, combustione ed espansione, determinazione dell'indicatore, parametri efficienti e geometrici del motore del pistone dell'aviazione. Calcolo dinamico del meccanismo di collegamento a manovella e calcolo sulla forza dell'albero motore.

lavoro del corso, Aggiunto il 17/01/2011


Studiando le caratteristiche del processo di riempimento, compressione, combustione ed espansione, che influisce direttamente sul flusso di lavoro del motore a combustione interna. Analisi dell'indicatore ed indicatori efficaci. Edificio diagrammi indicatori. flusso di lavoro.

corsi, aggiunto il 30.10.2013


Il metodo di calcolo del coefficiente e del grado di disuguaglianza della fornitura della pompa del pistone con parametri specificati, elaborando il grafico corrispondente. Condizioni di aspirazione della pompa del pistone. Calcolo dell'impianto idraulico, dei suoi parametri e funzioni principali.

esame, aggiunto 03/07/2015


Sviluppo di un progetto di compressore a pistone a V a 4 cilindri. Il calcolo termico dell'installazione del compressore della macchina di refrigerazione e la determinazione del suo tratto a gas. Costruzione di un indicatore e diagramma di potenza dell'unità. Il calcolo della forza dei dettagli del pistone.

lavoro del corso, aggiunto 01/01/2013


Caratteristiche generali del circuito di una pompa a pistone assiale con un blocco inclinato di cilindri e un disco. Analisi delle fasi principali di calcolo e progettazione di una pompa a pistone assiale con un blocco inclinato. Considerazione della progettazione del regolatore di velocità universale.

corsi, Aggiunto 01/10/2014


Progettazione del dispositivo per le operazioni di fresatura di perforazione. Il metodo per ottenere il pezzo. Costruzione, principio e condizioni di funzionamento di una pompa a pistone assiale. Calcolo dell'errore dello strumento di misurazione. Schema tecnologico per assemblare il meccanismo di potenza.

tesi, aggiunto il 26/05/2014


Considerazione di cicli termodinamici dei motori a combustione interna con alimentazione di calore sotto volume e pressione costante. Calcolo del motore termico D-240. Calcolo dei processi di aspirazione, compressione, combustione, espansione. Prestazioni efficaci del lavoro DVS.

Uso di risonanza tubi di scarico Sui modelli del motore di tutte le classi ti consentono di aumentare drasticamente i risultati sportivi della concorrenza. Tuttavia, i parametri geometrici dei tubi sono determinati, come regola, con il metodo di prova ed errore, poiché finora non vi è alcuna chiara comprensione e chiara interpretazione dei processi che si verificano in questi dispositivi Gas-Dynamic. E nelle poche fonti di informazioni in questa occasione, sono fornite conclusioni contrastanti che hanno un'interpretazione arbitraria.

Per uno studio dettagliato dei processi nei tubi di uno scarico personalizzato, è stata creata un'installazione speciale. Si compone di un supporto per motori in esecuzione, un motore adattatore - un tubo con raccordi per la selezione della pressione statica e dinamica, due sensori piezoelettrici, oscilloscopio a due raggi C1-99, una telecamera, un tubo di scarico risonante dal R-15 Motore con un "telescopio" e un tubo fatto in casa con superfici nere e isolamento termico aggiuntivo.

Le pressioni nei tubi nell'area di scarico sono state determinate come segue: il motore è stato visualizzato su revisioni risonanti (26000 giri / min), i dati dei sensori piezoelettrici collegati agli occhiatori dei sensori piezoelettrici sono stati visualizzati sull'oscilloscopio, la frequenza della spazzata di che è sincronizzato con la frequenza di rotazione del motore e l'oscillogramma è stato registrato sul film.

Dopo che il film si manifesta in uno sviluppatore a contrasto, l'immagine è stata trasferita alla trazione sulla scala della schermata dell'oscilloscopio. I risultati per il tubo dal motore R-15 sono mostrati nella figura 1 e per un tubo fatto in casa con isolamento termico nero e aggiuntivo - in figura 2.

Scheduli:

P Dyn - Pressione dinamica, P pressione statica. OSO - Apertura della finestra di scarico, NMT - Punto morto inferiore, il collegamento è la chiusura della finestra di scarico.

L'analisi delle curve consente di identificare la distribuzione della pressione sull'ingresso del tubo di risonanza nella funzione della fase di rotazione dell'albero motore. Aumentando la pressione dinamica dal momento in cui la finestra di scarico viene scoperta con il diametro dell'ugello di uscita 5 mm avviene per R-15 circa 80 °. E il suo minimo è entro 50 ° - 60 ° dal fondo del punto morto alla massima spurgo. Aumento della pressione nell'onda riflessa (dal minimo) al momento della chiusura della finestra di scarico è di circa il 20% del valore massimo del ritardo R. nell'azione dell'onda di scarico riflessa - da 80 a 90 °. Per la pressione statica, è caratterizzato da un aumento del "plateau" del 22 ° C sul grafico fino a 62 ° dall'apertura della finestra di scarico, con un minimo di 3 ° dal fondo del punto morto. Ovviamente, in caso di utilizzo di un tubo di scarico simile, le fluttuazioni di spurgo si verificano a 3 ° ... 20 ° dopo il fondo del punto morto, e senza alcun tipo di 30 ° dopo che l'apertura della finestra di scarico è stata precedentemente pensata.

Questi studi del tubo casalingo differiscono dai dati R-15. Aumento della pressione dinamica fino a 65 ° dall'apertura della finestra di scarico è accompagnata da un minimo situato a 66 ° dopo il fondo del punto morto. Allo stesso tempo, l'aumento della pressione dell'onda riflessa dal minimo è di circa il 23%. Il caricamento nell'azione dei gas di scarico è inferiore, che è probabilmente dovuto alla temperatura crescente nel sistema isolati termicamente, ed è di circa 54 °. Le oscillazioni di spurgo sono contrassegnate a 10 ° dopo il fondo del punto morto.

Confrontando la grafica, si può notare che la pressione statica nel tubo isolante termico al momento della chiusura della finestra di scarico è inferiore a R-15. Tuttavia, la pressione dinamica ha un massimo di un'onda riflessa di 54 ° dopo la chiusura della finestra di scarico, e in R-15, questo massimo spostata da 90 "! Le differenze sono associate alla differenza nei diametri dei tubi di scarico: su R-15, come già accennato, il diametro è 5 mm e sul calore isolato - 6,5 mm. Inoltre, a causa della geometria più avanzata del tubo R-15, il coefficiente di restauro della pressione statica è di più.

Il coefficiente di efficienza del tubo di scarico risonante dipende in gran parte dai parametri geometrici del tubo stesso, dalla sezione trasversale del tubo di scarico del motore, del regime di temperatura e delle fasi di distribuzione del gas.

L'uso del controllo attraversi e la selezione del regime di temperatura del tubo di scarico risonante consentirà di spostare la pressione massima dell'onda di gas di scarico riflessa nel momento in cui la finestra di scarico è chiusa e quindi aumenterà bruscamente la sua efficienza.

In parallelo, lo sviluppo dei devastanti sistemi di scarico, i sistemi sviluppati, denominati convenzionalmente come "silenziatori", ma progettati non tanto per ridurre il livello di rumore del motore operativo, quanto modificare le sue caratteristiche di potenza (potenza del motore o la sua coppia). Allo stesso tempo, il compito del rumore di cucitura è andato al secondo piano, tali dispositivi non sono ridotti e non possono ridurre significativamente il rumore di scarico del motore, e spesso migliorarlo.

Il lavoro di tali dispositivi è basato su processi risonanti all'interno dei "silenziatori" stessi, possiedono, come qualsiasi corpo vuoto con le proprietà del risonatore del gamepholts. A causa delle risonanze interne del sistema di scarico, due problemi paralleli sono risolti contemporaneamente: la pulizia del cilindro è migliorata dai residui della miscela combustibile nel tatto precedente, e il riempimento del cilindro è una porzione fresca del combustibile miscela per il prossimo tatto di compressione.
Il miglioramento della pulizia del cilindro è dovuto al fatto che il pilastro del gas nel collettore laureato, che ha segnato una certa velocità durante la produzione di gas nel tatto precedente, a causa di inerzia, come un pistone nella pompa, continua a succhiare Fuori i resti dei gas dal cilindro anche dopo che la pressione del cilindro viene fornita con pressione nel collettore laureato. Allo stesso tempo, si verifica un altro effetto indiretto: a causa di questo pompaggio minore aggiuntivo, la pressione nel cilindro diminuisce, che influisce favorevolmente il successivo tatto di spurgo - nel cilindro cade un po 'più di una miscela appena combustibile di quanto possa ottenere se il La pressione del cilindro era uguale all'atmosfera.

Inoltre, l'onda inversa della pressione di scarico, riflessa dalla confusione (cono posteriore del sistema di scarico) o miscela (diaframma antigasono) installato nella cavità del silenziatore, ritornando alla finestra di scarico del cilindro al momento La sua chiusura, inoltre la miscela di combustibile fresca "rabbiante" nel cilindro, ancora più aumentando il suo ripieno.

Qui è necessario capire chiaramente che non si tratta del movimento reciproco dei gas nel sistema di scarico, ma del processo oscillatorio dell'onda all'interno del gas stesso. Il gas si sposta solo in una direzione - dalla finestra di scarico del cilindro nella direzione dell'uscita all'uscita del sistema di scarico, prima con scherzi acuti, la cui frequenza è uguale al fatturato del veicolo, quindi gradualmente l'ampiezza di questi I jolt sono ridotti, nel limite che si trasforma in un movimento laminare uniforme. E "Lì e qui" le onde di pressione stanno camminando, la cui natura è molto simile alle onde acustiche nell'aria. E la velocità di queste vibrazioni di pressione è vicina alla velocità del suono nel gas, tenendo conto delle sue proprietà - principalmente densità e temperatura. Naturalmente, questa velocità è in qualche modo diversa dal valore noto della velocità del suono nell'aria, in condizioni normali pari a circa 330 m / s.

Parlando rigorosamente, i processi che fluiscono nei sistemi di scarico di DSV non sono correttamente chiamati puri acustici. Piuttosto, obbediscono alle leggi usate per descrivere le onde d'urto, anche se deboli. E questo non è più gas standard e termodinamica, che è chiaramente impilato nel quadro dei processi isotermici e adiabatici descritti dalle leggi e dalle equazioni di Boyla, Mariotta, Klapaireer, e altri come loro.
Mi sono imbattuto in questa idea alcuni casi, la testimonianza di cui ero io stesso. L'essenza di loro è la seguente: Resonance Dudges di motori ad alta velocità e da corsa (Avia, Corte e Auto), lavorando alle modalità processate, in cui i motori sono a volte deselezionati fino a 40.000-45.000 giri / min e ancora più alti, Iniziano "navigando" - sono letteralmente negli occhi cambiando la forma, "Pinpoint", come se non è fatto di alluminio, ma dalla plastilina, e anche azzrettamente arrosto! E succede sul picco risonante del "gemello". Ma è noto che la temperatura dei gas di scarico all'uscita della finestra di scarico non supera i 600-650 ° C, mentre il punto di fusione del puro alluminio è leggermente più alto - circa 660 ° C, e le sue leghe e altro ancora. Allo stesso tempo (la cosa principale!), È più spesso sciolto e un megafono del tubo non di scarico è deformato, adiacente direttamente alla finestra di scarico, dove sembrerebbe il massimo caloree le peggiori condizioni di temperatura e la regione inversa del cono-confusione, a cui il gas di scarico sta già riducendo con una temperatura molto più piccola, che diminuisce grazie alla sua espansione all'interno del sistema di scarico (ricordare le leggi di base delle dinamiche del gas), e Inoltre, questa parte del silenziatore è solitamente soffiata dal flusso d'aria dell'incidente, cioè. Inoltre raffreddato.

Per molto tempo non riuscivo a capire e spiegare questo fenomeno. Tutto cadde in posizione dopo aver colpito accidentalmente il libro in cui sono stati descritti i processi delle onde d'urto. C'è una sezione speciale di dinamica del gas, il cui corso è letto solo su rubinetti speciali di alcune università che stanno preparando tecnici esplosivi. Qualcosa di simile avviene (e studiato) nell'aviazione, dove mezzo secolo fa, all'alba dei voli supersonici, hanno anche incontrato alcuni fatti inspiegabili di distruzione del design del aliante dell'aeromobile al momento della transizione supersonica.

La supervisione del gas-dinamica include i metodi per aumentare la densità di carica all'ingresso utilizzando:

· L'energia cinetica dell'aria che si muove sul dispositivo ricevente in cui viene convertito alla potenziale pressione della pressione durante la frenata del flusso - supervisione ad alta velocità;

· Processi d'onda nelle condotte di aspirazione -.

Nel ciclo termodinamico del motore senza aumentare l'inizio del processo di compressione avviene alla pressione p. 0, (uguale atmosferico). Nel ciclo termodinamico del motore del pistone con una supervisione del gas-dinamico, l'inizio del processo di compressione avviene alla pressione p K. , a causa dell'aumento della pressione del fluido di lavoro al di fuori del cilindro da p. 0 BE. p K.. Ciò è dovuto alla trasformazione dell'energia cinetica e all'energia dei processi d'onda al di fuori del cilindro nella potenziale energia della pressione.

Una delle fonti energetiche per aumentare la pressione all'inizio della compressione può essere l'energia del flusso d'aria dell'incidente, che avviene quando l'aeromobile, l'auto, ecc. Di conseguenza, l'aggiunta in questi casi è chiamato alta velocità.

Supervisione ad alta velocità Basato su modelli aerodinamici di trasformazione del flusso d'aria ad alta velocità nella pressione statica. Strutturalmente, è realizzato come ugello di aspirazione dell'aria diffusore, finalizzato al flusso d'aria di rimorchio durante la guida veicolo. Aumentare teoricamente la pressione Δ p K.=p K. - p. 0 dipende dalla velocità c. H e densità ρ 0 incidente (spostamento) flusso d'aria

Le supervision ad alta velocità trovano utilizzare principalmente aeromobili con motori a pistone e auto sportivedove le velocità di velocità sono più di 200 km / h (56 m / s).

Le seguenti varietà di supervisione del gas dinamico dei motori si basano sull'uso di processi inerziali e ondulati nel sistema di ingresso del motore.

Riduzione inerziale o dinamica si svolge a velocità relativamente elevata di movimentare la carica fresca nella tubazione c. Tr. In questo caso, l'equazione (2.1) prende

dove ξ T è un coefficiente che tiene conto della resistenza al movimento del gas di lunghezza e locale.

Velocità reale c. Il flusso di gas di gas in gasdotti di aspirazione, al fine di evitare innalzamenti aerodinamici e deterioramento nel riempimento di cilindri con carica fresca, non deve superare i 30 ... 50 m / s.

La frequenza dei processi nei cilindri dei motori a pistoni è la causa dei fenomeni dinamici oscillanti nei percorsi a gas-aria. Questi fenomeni possono essere utilizzati per migliorare sostanzialmente gli indicatori principali dei motori (potenza e economia del litro.

I processi inerziali sono sempre accompagnati da processi d'onda (fluttuazioni in pressione) derivanti dall'apertura e alla chiusura periodica delle valvole di ingresso del sistema di scambio del gas, nonché il movimento di transito di ritorno dei pistoni.

Nella fase iniziale dell'ingresso nell'ugello di ingresso prima della valvola, viene creato un vuoto, e l'ondata corrispondente di versamento, raggiungendo l'estremità opposta della pipeline di ingresso individuale, riflette l'onda di compressione. Selezionando la lunghezza e la sezione di passaggio della singola pipeline, è possibile ottenere l'arrivo di questa onda al cilindro al momento più favorevole prima di chiudere la valvola, che aumenterà in modo significativo il fattore di riempimento, e quindi la coppia ME. Motore.

In fig. 2.1. Viene mostrato un diagramma di un sistema di aspirazione sintonizzato. Attraverso il tubo di ingresso, bypassing valvola a farfallaL'aria entra nel ricevitore ricevente e le condotte di ingresso della lunghezza configurata a ciascuno dei quattro cilindri da esso.

In pratica, questo fenomeno è utilizzato nei motori estranei (figura 2.2), oltre a motori domestici per autovetture con condotte di aspirazione individuali configurate (ad esempio, motori ZMZ), nonché su 2H8,5 / 11 Dysperse of a Generatore elettrico stazionario che ha una pipeline configurata su due cilindri.

La più grande efficienza della supervisione gas-dinamica avviene con lunghe condotte individuali. La pressione anticipata dipende dal coordinamento della frequenza di rotazione del motore n., lunghezze del gasdotto L. Tr and angoli

piegare la chiusura della valvola di aspirazione (organo) φ UN.. Questi parametri sono relativi dipendenti

dov'è la velocità del suono locale; k. \u003d 1.4 - L'indicatore Adiabatico; R. \u003d 0,287 kJ / (kg ∙ grandine.); T. - Temperatura media del gas per il periodo di pressione.

I processi onduli e inerziali possono fornire un notevole aumento responsabile in un cilindro a grandi scoperte della valvola o sotto forma di ricarica crescente nel tatto di compressione. L'implementazione di un'efficace supervisione gas-dinamica è possibile solo per una gamma ristretta di frequenza di rotazione del motore. La combinazione delle fasi della distribuzione del gas e la lunghezza della pipeline di aspirazione deve fornire il più grande coefficiente di riempimento. Tale selezione dei parametri è chiamata impostazione del sistema di ingresso.Ti consente di aumentare la potenza del motore di 25 ... 30%. Per preservare l'efficacia della supervisione gas-dinamica in una gamma più ampia di frequenza rotazionale dell'albero motore può essere utilizzata vari metodi, in particolare:

· Applicazione di una pipeline con una lunghezza variabile l. Tr (ad esempio, telescopico);

· Passaggio da una corta pipeline a lungo;

· Regolazione automatica delle fasi di distribuzione del gas, ecc.

Tuttavia, l'uso della supervisione del gas dinamico per il boost del motore è associato a determinati problemi. Innanzitutto, non è sempre possibile rispettare razionalmente con condutture di aspirazione sufficientemente estese. È particolarmente difficile da fare per i motori a bassa velocità, poiché con una diminuzione della velocità di rotazione, la lunghezza delle condotte regolate aumenta. In secondo luogo, la geometria fissa delle tubazioni fornisce l'impostazione dinamica solo in alcuni, una certa gamma di modalità velocità.

Per garantire l'effetto in una vasta gamma, viene utilizzata una regolazione regolare o fase della lunghezza del percorso configurato quando si sposta da una modalità di velocità all'altra. La regolazione del passo con valvole speciali o smorzatori rotanti è considerata più affidabile e utilizzata con successo nei motori automobilistici di molte imprese straniere. Molto spesso utilizzare il controllo con la commutazione in due lunghezze personalizzate conduttura (figura 2.3).

Nella posizione del lembo chiuso, la modalità corrispondente fino a 4000 min -1, l'alimentazione dell'aria dai ricevitori di aspirazione del sistema viene eseguita lungo un lungo percorso (vedere Fig. 2.3). Di conseguenza (rispetto alla versione di base del motore senza supervisione dinamica del gas), il flusso della curva di coppia è migliorato su una caratteristica di velocità esterna (ad alcune frequenze da 2500 a 3500 min -1, la coppia aumenta in media di 10 ... 12%). Con aumento della velocità di rotazione N\u003e 4000 min -1 interruttori di alimentazione a un percorso corto e questo consente di aumentare la potenza N e. sulla modalità nominale del 10%.

Ci sono anche sistemi All-Life più complessi. Ad esempio, disegni con condutture che coprono un ricevitore cilindrico con un tamburo rotante con finestre per messaggi con condotte (figura 2.4). Quando il ricevitore cilindrico viene ruotato, la lunghezza della tubazione è aumentata e viceversa, quando si gira in senso orario, diminuisce. Tuttavia, l'implementazione di questi metodi complica in modo significativo il design del motore e riduce la sua affidabilità.

Nei motori multi-cilindri con condutture convenzionali, l'efficienza della supervisione del gas dinamico è ridotta, che è dovuta all'influenza reciproca dei processi di aspirazione in vari cilindri. Nei motori automobilistici, sistemi di aspirazione "Impostazione" di solito sulla modalità di coppia massima per aumentare il suo stock.

L'effetto del superior gas dinamico può essere ottenuto anche dalla corrispondente "impostazione" del sistema di scarico. Questo metodo trova l'uso su motori a due tempi.

Per determinare la lunghezza L. Tr e diametro interno d. (o sezione di passaggio) della pipeline regolabile È necessario eseguire calcoli utilizzando metodi numerici di dinamica del gas che descrivono il flusso non stazionario, insieme al calcolo del flusso di lavoro nel cilindro. Il criterio è l'aumento del potere,

coppia o riduzione del consumo specifico del carburante. Questi calcoli sono molto complessi. Di più metodi semplici Definizioni L. tre d. In base ai risultati degli studi sperimentali.

Come risultato dell'elaborazione di un gran numero di dati sperimentali per selezionare il diametro interno d. La pipeline regolabile è proposta come segue:

dove (μ. F. Y) Max è l'area più efficace dello slot della valvola di ingresso. Lunghezza L. La pipeline per bambini può essere determinata dalla formula:

Si noti che l'uso di sistemi sintonizzati ramificati come un tubo comune - ricevitore - singoli tubi si sono rivelati molto efficaci in combinazione con il turbocomprensivo.